型钢混凝土柱非埋入式柱脚计算

钢骨混凝土柱柱脚节点计算书
一、构件编号：SRC-KZ柱脚
二、依据：《高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程》（CECS 230:2008）
三、计算过程及结果
钢骨混凝土柱脚采用埋入式柱脚，首先计算埋入式柱脚的埋置深度。

图1 截面参数说明
钢骨混凝土柱截：
700*700+H400*400*12*25 混凝土强度等级：C40
钢材强度等级：Q345
A．绕强轴
B．绕弱轴
四、钢骨混凝土柱脚埋置深度及构造要求
本项目钢骨混凝土埋置深度为1.5m，大于计算埋置深度和2倍钢骨截面高度，可以根
据构造要求设置基础底板和地脚锚栓。

底板厚度取30mm厚，柱脚锚栓选用M24，具体布置等详见结施。

友情提示：方案范本是经验性极强的领域，本范文无法思考和涵盖全面，供参考!最好找专业人士起草或审核后使用。

钢筋混凝土柱的设计方法及计算公式钢筋混凝土柱是建筑结构中常见的构件之一，它通常用作支撑层之间的承重结构，承受上部构件及荷载的重量。

对于工程师来说，设计一个合适的钢筋混凝土柱是至关重要的，因为这决定着整个建筑的质量和安全。

本文将介绍钢筋混凝土柱的设计方法及计算公式。

1. 根据受力形式选择设计方法设计钢筋混凝土柱的第一步是根据受力形式选择设计方法。

钢筋混凝土柱主要承受拉压弯矩，受力情况可分为受轴向压力、扭转和弯曲的组合作用。

一般情况下，根据柱的受力状态，可以采用以下三种设计方法：（1）轴心受压当柱子受到竖直方向的集中荷载时，柱子承受的是轴向受压冲击。

在设计此类柱子时，设计者要选择合适的截面形状和尺寸，确定适当的钢筋数量和钢筋的布置方式，以保证柱子的受压稳定性和安全度。

（2）弯矩作用当柱子受到侧向荷载时，其会产生弯曲，柱子中心的压力与周边的拉力会在某一点达到平衡。

在设计此类柱子时，需确定所需的弯矩强度、实际载荷大小和柱子的质量。

（3）受扭矩作用当柱子受到一个施力矩时，柱子会受到扭曲应力，并且产生扭矩应力。

在设计此类柱子时，需要确定扭矩计算公式、剪切力和各个区域的应力重心。

2. 确定计算参数和计算公式在设计钢筋混凝土柱时，需通过计算公式确定各个力学参数，从而决定钢筋数量、钢筋直径以及柱子的尺寸。

以下是常见的钢筋混凝土柱计算公式。

（1）轴向受压计算公式当柱子受到轴向受压时，其抗压强度可表示为以下公式：Nc = 0.85fckAc + Asc fy其中，Nc 为柱子所承受的轴向受压力；fck 为混凝土的抗压强度；Ac 为柱子截面积；Asc 为柱子截面内的纵向钢筋面积；fy 为钢筋的抗拉强度。

（2）弯曲计算公式当柱子受到弯曲作用时，其抗弯强度可表示为以下公式：M = 0.85fckWx + Asfy× (d - a/2)其中，M 为柱子的弯矩；fck 为混凝土的抗压强度；Wx 为柱子的截面抵抗矩；As 为柱子截面内的纵向钢筋面积；fy 为钢筋的抗拉强度；d 为柱子的有效高度；a 为纵向钢筋到柱子端面的距离。

型钢混凝土柱埋入式柱脚埋深计算型钢柱埋入式柱脚埋深计算计算依据：《钢骨混凝土结构技术规程》YB9082-2006 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010 计算参数：基础混凝土强度：c f =23.12/N mm型钢参数：b =400mm; w t =35mm ; f t =30mm; h =1000mm, ss A =1125752mm ,ssy f =2952/N mm ，ss W =167863cm ；s γ=1.0；根据计算模型：型钢柱最大柱底内力为：N =65100KN, x M =375KN m ?0.5x1.0x0.8x23.1x1600x1600/1000b N ==23654.4KN 0c ss ssy ss N f A ==295x112575=33209.6KN 0c rc c c N f A ==23.1x(1600x1600-112575)=56535.5KN 由6.3.3.1条可得钢骨承担的轴力:0ss ss b cy c u bN N N N N N -==-651002365433209.633209.656535.523654-?=+-20825.8KN 钢骨承担的弯矩:y ss s ss ssy M W f γ==1.0x16786x295=4951.8KN m ?；m=1.3 001m ss cy ss sscy y ss c N M M N ?? ?=-?=2252.2KN m ?由7.4.3条可得:钢骨承担的剪力：2/cy ss ssc n V M H ==2x2252.2/4.0=1126KN34se w f b t d =+=3x35+4x40=265mm 取柱脚箍筋为：12@100φ四肢则有：min ,3,sv yv b c cse A f f f f b s ??=min ={28.3，69.3，6.14}=6.142/N mm ssc s se b V h b f ==692mm当钢骨所需埋深：ss c B se B V h b f =因此，当埋深大于1673mm 时，基础底板和地脚螺丝根据构造要求设置即可。

型钢混凝土柱的计算方法先说说型钢混凝土柱的轴力计算。

这就像是在看这个柱子要承担多少来自上面的压力。

一般呢，根据结构的受力分析，把柱子上面传来的各种荷载，像楼板传来的恒载、活载这些，按照力学的规则加起来，这就是柱子承受的轴力啦。

比如说，上面有好多层楼的重量，那这些重量都要通过柱子传到基础，这个重量产生的力就是轴力的一部分呢。

再讲讲弯矩计算。

这弯矩啊，就好比是在掰这个柱子，让它有弯曲的趋势。

如果柱子两边的受力不一样，就会产生弯矩。

在计算的时候，要考虑到柱子周围的梁对它的约束作用，梁和柱子之间的连接方式不同，传递的弯矩大小和分配方式也不一样哦。

就像一群小伙伴手拉手，力量传递是有规律的。

还有剪力的计算呢。

剪力就像是在柱子上横着来的一股力量，想要把柱子剪断一样。

在结构受到水平荷载，比如风荷载或者地震荷载的时候，柱子就会产生剪力。

这个计算呀，要结合结构的整体受力模型，考虑柱子在整个结构中的位置，不同位置的柱子承受的剪力大小可能差很多呢。

在型钢混凝土柱的计算中，型钢和混凝土的协同工作也很关键。

型钢就像是柱子里的骨架，混凝土就像是包裹在骨架外面的肉。

它们共同承担着各种力。

我们在计算的时候，要考虑到它们各自的力学性能，混凝土抗压能力强，型钢呢，在抵抗弯矩和剪力方面有它的优势。

它们相互配合，让柱子变得更加坚固。

而且呀，在计算的时候，还得根据相关的规范和标准。

这些规范就像是游戏规则一样，大家都得遵守。

不同地区、不同类型的建筑可能会遵循不同的规范细则，这也是为了确保建筑的安全可靠嘛。

宝子，型钢混凝土柱的计算虽然有点复杂，但是只要咱把这些基本的概念搞清楚，按照规范一步步来，就能够准确地计算出它的受力情况啦。

这样咱们就能设计出安全又合理的建筑结构啦。

软件主要针对型钢混凝土埋入式刚性柱脚节点，计算主要遵循《钢结构连接节点设计手册》（第二版）及《钢骨混凝土结构设计规程》（YB 9082-2006）中的相关条文及规定。

《钢结构连接节点设计手册》（第二版）中埋入式柱脚相关技术内容，主要针对钢柱做埋入式柱脚节点。

设计注意事项刚性固定埋入式柱脚时直接将钢柱埋入钢筋混凝土基础或基础梁的柱脚。

其埋入办法：一是预先将钢柱脚按要求组装固定在设计标高上，然后浇灌基础或基础梁的混凝土；另一种是预先按要求浇灌基础或基础梁的混凝土，在浇灌混凝土时，按要求留出安装钢柱脚用的插入杯口，待安装好钢柱脚后，再用混凝土强度等级比基础高一级的混凝土灌实。

通常情况下，前一种方法对提高和确保钢柱脚和钢筋混凝土基础或基础梁的组合效应或整体刚度有利，所以在工程实际中多被采用。

在埋入式柱脚中，钢柱的埋入深度是影响柱脚的固定度、承载力和变形能力的重要因素，而且有时对于中柱、边柱和角柱，其埋入深度也不尽相同，这就需要选择易于进行钢筋混凝土补强的埋入深度来处理。

为防止钢柱的局部压屈和局部变形，在钢柱向钢筋混凝土基础或基础梁传递水平力处压应力最大值的附近，设置水平加劲肋是一个有效的补强措施；对箱型截面柱和圆管形截面柱处设置水平加劲肋的环形横隔板外，在箱内和管内浇灌混凝土也将获得良好的效果。

为防止基础或基础梁中混凝土早期的压坏和剪坏，应配置补强钢筋，合理地确定钢柱周边的钢筋混凝土保护层厚度及其配筋是很重要的。

在中柱、边柱和角柱中，其钢筋混凝土保护层厚度有时是不尽一致，特别在边柱和角柱的柱脚中，对没有设置基础梁的一侧，钢柱翼缘面处的钢筋混凝土保护层厚度；中柱不得小于180mm；边柱、角柱的外侧不宜小于250mm。

配置在钢柱埋入部分中的钢筋，出基础或基础梁应有的配筋外，尚应在钢柱周边增设补强垂直纵向主筋、架立筋、箍筋、顶部加强箍筋、基础梁主筋在钢柱埋入部分水平方向弯折处的加强箍筋。

在整体框架的内力分析时，对柱脚部分的刚度和刚度区域应留有一定的富裕量，刚度区域的高度应比基础或基础梁混凝土顶面高出1.2倍的钢柱截面高度。

（４）
（５）
（６）
ｆ上］］ 耻蟛＋华一半ｌｋ２ ＼ｂ。。矗）３
当‰≤＾。时（图４ｂ）
Ｎ Ｂ＝Ｎ ｄ
（８）
％＝屹 Ｍ｜＝ｒｉｍａ
（１０）
３１０
ＭＢ＝Ｍ：城－ｈＢ一毕ｈ：
式中：Ｍ。——柱脚型钢底板下的弯矩设计值 ⅣＢ——柱脚型钢底板下轴力设计值 ％——柱脚型钢底板下剪力设计值
Ｍ！——底层柱下端截面组合的弯矩设计值；
删
型钢截面形
式及承压方
竺
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［＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝一
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“１
２，。＋２ｄｆ
８Ｉ
Ｕ
ｉｌ
ａｊ
１８
Ｕ
，。＋２ｄｒ；
３，。＋４ｄｒ
ｆ。——腹板厚度； ｄｆ——腹板外表面至腹板弧端距离； ｈＦ——柱脚埋入深度；
必——型钢的弯矩（必＝肜一／），Ｗ“为对Ｘ轴的净截面塑性抵抗矩；
，。——混凝土轴心抗压强度设计值
玎——底层柱下端截面组合的弯矩设计值增大系数，根据《建筑抗震设计规范》（ＧＢ
的规定：一、二、三级框架结构的底层柱分别取１．５、１．２５和１ １５。
５００１１
２００１）６．２
３
Ｊｖ。、必为柱脚型钢（型钢芯柱）在基础顶面处所承受的轴力、弯矩设计值
３底板下混凝土强度验算
在上述公式所确定的型钢混凝土柱底轴力Ⅳ口和弯矩ＭＢ的作用下，埋八式柱脚型钢底板下的混凝土应满
足下列公式要求： Ｎ日≤ＮＢ。
（１２）ＭＢ。——型钢底板下混凝土部分的承载力设计值。计算时取型钢底板的混凝土截面．将型
钢底板的锚栓作为受拉钢筋，按钢筋混凝土截面计算其承载力。
４柱脚受剪承载力
对于型钢埋置深度较浅（ＡＢ≤ｈ。）的埋八式柱脚（图４ｂ），其型钢底板底面在水平剪力％作用下，应满足

Nmax 56985kN ， Vx 200kN ，Vy 227kN ， M x 900kN m ，
M y 2622kN m 。
ss Ncy
N Nb 56985 34178 Ncss 40810 10187kN 0 Nu 0 Nb 125543 34178
ss cy
2、周边箱形截面的轴力和弯矩按《YB9082-2006》公式（7-4-8）计 算： （柱脚锚固螺栓按构造要求设置， M b 0 ）
ss Nr N Ncy 44732 4715 40017kN
M r M M b 1324 0 1324kN m Vr V 994kN
ss Nr N Ncy 56985 10187 46798kN ss 柱脚底板计算，取内力计算结果， Ncy 10187kN 。
A 14501450 2.1025106 mm2 10187103 / 2.1025106 4.85N / mm2 16.7 N / mm2 ，满足要求
计算。
1 M 2 2.241432 20694 N mm / mm 2
2、四边支承板：
a3 588mm ， b3 588mm ， b3 / a3 588/ 588 1， 0.048
M 3 0.048 2.245882 37175N mm / mm
Ncss 0 f ssy Ass
式中： Ass 1200 72 1200 108 400 4 36 137520mm2
f ssy 265N / mm2 Ncss 0 f ssy Ass 265137520 36443kN
Ncrc 0 f c Ac f y As 27.518001800 89100kN

fy= 360.0 ft= 1.71 As1= 5880.0 1881.7 1545750 >Vmax= 1833300 满足，不需要设置抗剪键
第 1 页，共 3 页
3、900x900型钢柱计算 内力值：
KZ-15 RB1/1-25轴
N My Mx Vy Vx 4901.0 46.5 1653.6 1145.6 126.5 （1）偏心受压正截面验算 假设大偏心受压，且对称配筋，σ s=fy=360，σ sa=fsa=180 α 1= 1 fc= 19.1 rRe= 0.75 M27 Ae= 459.0 n= 2.0 Asa= 918.0 b= 900 σ sa= 180 σ s= 360 ξ b= 0.552 h0= 794.2 h= 900 x= a= fy'= e0= e= As’= （N*rRE+0.75Asa*σ sa）/(α 1fcb)= 105.8 as’= 51.5 360 β 1= 0.8 337.4 ea= 30.0 ei+h/2-a= 711.6 221.0 <ξ b*h0= 438.2 假设成立大偏心受压 ei= e0+ea= 367.4 Es= 200000 67.0
fy= 360.0 ft= 1.71 As1= 6380.0 2069.3 1635750 >Vmax= 1729400 满足，不需要设置抗剪键 3-2/1/2-c轴
2、1000x1000型钢柱计算 内力值：
KZ-5
N Mx My Vx Vy 7950.0 352.9 710.9 1833.3 1335.5 （1）偏心受压正截面验算 假设大偏心受压，且对称配筋，σ s=fy=360，σ sa=fsa=180 α 1= 1 fc= 19.1 rRe= 0.75 M27 Ae= 459.0 n= 2.0 Asa= 918.0 b= 1000 σ sa= 180 σ s= 360 ξ b= 0.552 h0= 894.2 h= 1000 x= a= fy'= e0= e= As’= （N*rRE+0.75Asa*σ sa）/(α 1fcb)= 105.8 as’= 51.5 360 β 1= 0.8 89.4 ea= 33.3 ei+h/2-a= 517.0 318.7 <ξ b*h0= 493.4 假设成立大偏心受压 ei= e0+ea= 122.8 Es= 200000 -4583.1

【 关键词 】 型钢混凝土 ； 非埋入式柱脚 ； 抗 剪承载 力； 规 范
【 中图分类号 】 Ｔ Ｕ ３ １ ８ ． ４
【 文献标计 规 范基本 概 况
Ｓ Ｒ Ｃ结构在 日本 应用与 研究 广泛 ， 多用 于 中低层 建筑 。
２ ０ １ ０版 Ｊ Ｇ Ｊ １ ３ ８— ２ ０ １ ０ （ （ 组合 结构设 计规 范》 （ 以下 简称
中 国规 范 ） 非埋入式柱脚抗剪承载力公式 ：
偏心受压型钢混凝土柱 ， 其非埋入式柱脚 型钢底板 下柱 截 面 的斜 截 面受 剪 承 载力 应 按 下列 公 式 计 算 ｊ ， 详参规范 ：
—
２ ０ １ ０ ＞ ＞ 中， 首 次对型钢 混凝 土非埋入 式柱脚抗 震抗 剪性 能提 出较 完备 的计算公 式。 日本 此类研 究开展 较
早， 积 累了大量 经验 和研 究成 果 ， 基 于此 ， 文章 主要 对 比 中 日两 国 Ｓ Ｒ Ｃ非 埋入 式柱 脚 受压 抗剪 公 式， 可供
借鉴 。
２ ． ３ 两 国相 关 规 范 的 比 较
２ ０ １ ０版《 组合结构设计规 范 Ｊ Ｇ Ｊ １ ３ ８— ２ ０ １ ０ ） ） 。
２ 两 国规范 公式 对 比
２ ． １ 中 国相 关规 范 的 特 点
图 Ｉ为非 埋 入 式 型钢 混 凝 土 柱 脚 构 造 ， 抵 抗 剪 力 因 素 包
的轴力 ， ６ 型钢翼缘 处混凝 土 的有效宽 度 ， 型 钢 混 凝 土 部
基础上 又颁 布《 型钢混凝 土组 合结 构技术 规程》（ Ｊ Ｇ Ｊ １ ３ ８—
２ ０ ０ １ ） ， 在２ ０ １ ０年 ， 规 范组 意 欲把 两 本规 范 合二 为 一 ， 编 制

箱形固接柱脚连接类型：外包式柱脚采用钢截面：箱形：400×400×10柱脚混凝土标号：C35柱脚底板钢号：Q345柱脚底板尺寸：B×H×T=760×760×40锚栓钢号：Q345锚栓直径：d =36锚栓垫板尺寸：B×H ×T=130×130×20翼缘侧锚栓数量：2腹板侧锚栓数量：2柱底混凝土承压计算：控制内力：N =5551kN柱脚混凝土最大压应力σc ：3225551109.5976076036N /mm π⨯=⨯-⨯ 柱脚混凝土轴心抗压强度设计值f c ：16.70N/mm 2σc =9.59N/mm 2≤f c =16.70N/mm 2，柱底混凝土承压验算满足。

锚栓抗拉承载力校核：锚栓不承受拉力，按构造设置。

一、柱脚抗剪栓钉19φ：单个栓钉剪力连接件的受剪承载力为：c c st s v f E A .N 430=；u st s v f γA .N 70≤kN ...π.43881071610153419430342=÷⨯⨯⨯⨯⨯。

kN .22.711021541967.17032=÷⨯⨯⨯⨯π，故取kN N s v 71=。

口400×400×10的柱：若按全截面等强来算，每侧翼缘最大拉力为400×10×310/1000=1240kN 。

所需要栓钉数量为1240/71=17.46个，筏板顶标高-3.10m ，两排布置，符合要求。

二、柱脚主筋、箍筋（按等强设计）主筋：口400×400×10的柱：()6400103104001010483.6M Nd kN m ==⨯⨯⨯-÷=。

204836000001865.74720360S sy M A mm d f ===⨯，故采用5C 25。

2454000383475038800800S A ρ..%bh ====⨯＞0.2%，满足要求。

足下列公式要求： Ｎ日≤ＮＢ。
（１２） （１３）
Ｍ口≤Ｍｍ
式中，ⅣＢ。、ＭＢ。——型钢底板下混凝土部分的承载力设计值。计算时取型钢底板的混凝土截面．将型
钢底板的锚栓作为受拉钢筋，按钢筋混凝土截面计算其承载力。
４柱脚受剪承载力
对于型钢埋置深度较浅（ＡＢ≤ｈ。）的埋八式柱脚（图４ｂ），其型钢底板底面在水平剪力％作用下，应满足
往往按照一些资料中建议的构造要求进行设置，上述计算要点无疑是对柱脚设计的一个补充；通过上述计算，
我们不仅更加清晰地了解柱脚受力特点，而且能更准确地根据柱底受力情况确定型钢的埋置深度、布置型钢柱 底锚栓、设计柱脚混凝土截面及其配筋，从而迭到安全、节约的目的。
３１２
埋入式型钢混凝土柱脚计算
作者： 作者单位： 刘维亚 深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司
如＝最卜圳一扛吃
吃、ｂ／——型钢混凝土柱内型钢的截面高度和翼缘宽度
日。基础梁（墙）的宽度 ｄ——型钢表面至基础梁（墙）端部的距离。
（３）端部混凝土抗剪验算
（１６）
当型钢混凝土柱埋入基础梁（墙）的端部时，为防止基础梁（墙）端部混凝土在型钢埋入部分的侧压力作用发生
剪切破坏，基础梁（墙）端部混凝土的抗剪 应满足下式要求：
如下要求：
ＶＢ墨｜ｕＮ
Ｂ
式中，∥——柱型钢底板下的摩擦系数，无地震作用组合时，取∥２０．４，有地震作用组合时，取∥一０．３。
５．基础梁端部混凝土强度验算
型钢混凝土柱埋八钢筋混凝土墙内或基础内时
列方法验算墙或基础梁端部混凝土的抗剪。 （１）剪力设计值
除应按上述验算其受压、受剪和受弯承载力外，还应按下
根据图５所示的型钢埋入部分对混凝土的侧压力分布，柱脚型钢作用

埋入式柱脚计算书一、基本信息柱下基础（梁）、承台均为C35混凝土，2/7.16mm N f c =，柱脚四周均配置HRB335级钢筋，2/300mm N f y =钢柱、柱脚加劲板及底板材质均为Q345B ，)35~16(/170,/29522>==mm N f mm N f v 、)50~35(/155,/26522>==mm N f mm N f v柱脚采用4个M30的安装锚栓，具体位置、尺寸如图十字型钢柱截面：2 H650×300×14×18柱底内力：m kN M m kN M kN N kN V kN V y x y x ⋅-=⋅-===-=2.229,1.19,8.15129,1.12,9.167二、柱脚基本尺寸如下图三、计算1、柱脚埋入深度mm H S d 195065033=⨯=≥，取埋入深度mm S d 2000=2、柱脚底板尺寸验算c c f mm N B L N <=⨯⨯=⨯=23/13.1510001000108.15129σ 满足要求 3、计算柱脚底板厚度pb t1）两相邻边支承板498.025912922==a b ，查表得：060.0=α， m kN a M c i ⋅=⨯⨯⨯==-609.01025913.15060.05222ασ2）三边支承板 ①：859.021318322==a b ，查表得：1017.0=α， m kN a M c i ⋅=⨯⨯⨯==-698.01021313.151017.05222ασ ②：7.026018322==a b ，查表得：087.0=α， m kN a M c i ⋅=⨯⨯⨯==-89.01026013.15087.05222ασ4）四边支承板133233233==a b ，查表得：048.0=β， m kN a M c i ⋅=⨯⨯⨯==-8.01033213.15048.05223βσ柱脚底板厚度：mm f M t i pb 8.442651089.0665max =⨯⨯=≥，取柱脚底板厚mm t pb 50= 4、计算埋入钢柱所需的圆柱头栓钉数目选用φ19栓钉，一个圆柱头栓钉的受剪承载力设计值：kN N e v 52.90= 由于柱底弯矩M 作用，在埋入的钢柱单侧翼缘产生的轴压力：kN H M N F 6.352650102.2293=⨯== 翼缘单侧所需的栓钉数目：9.352.906.352==≥e v F e v N N n 个 按型钢混凝土柱构造要求在埋入深度内设置栓钉应可以满足要求，即每侧翼缘设置两排φ19@1005、验算埋入钢柱脚受压翼缘处的基础（梁）混凝土受压应力埋入的钢柱翼缘宽度和钢柱埋入深度的混凝土截面模量：3822100.2620003006mm S b W d FC c ⨯=⨯== c c d c f mm N W S V M <=⨯⨯⨯+⨯=⋅+=2836/99.1100.2)22000109.167102.229()2(σ 满足要求 6、计算设置在埋入钢柱四周的垂直纵向主筋柱脚底部弯矩：m kN S V M M d bc ⋅=⨯+=⋅+=5650.29.1672.229垂直纵向主筋合理点距离约为：mm h s 800=受拉（或受压）侧所需的钢筋面积：26235430080010565mm f h M A y s bc s =⨯⨯== 钢柱脚每侧6Φ25（22945mm A s =）的垂直纵向主筋箍筋为Φ10@100，柱脚埋入的顶部配置3Φ12@50的加强筋7、计算钢柱与底板间的连接钢柱与底板间采用冼平顶紧剖口全熔透对接焊，可视作与构件等强，不作验算。

2
**酒店办公楼及配套设施
钢结构工程施工组织设计
编制人： 审核人： 批准人： 中国**工程技术有限公司
二 00 七年五月
3
第一章 编制依据
1.3 主要规范、规程
序号
名称
编号
1 《建筑设计防火规范》
GBJ16--87
2 《建筑设计抗震规范》
GB50011--2001
3 《建筑结构荷载规范》；
GB50009-2001
第四章 施工准备 …………………………………………………13 4.1 技术准备………………………………………………………13 4.2 生产准备………………………………………………………14 4.3 现场准备………………………………………………………15
第五章 施工总体设想 ………………………………………………17 5.1 钢结构详图的绘制……………………………………………17
若干 若干 若干 若干 若干
内购 内购 内购 内购 内购
1000A 630A 600kN
0.7MPa 双泵
制造年份
2005 ／ ／ ／ ／ 2003 2002 2002 2002 1999 2002 2003
7
15
大锤
16
手旗
17
白综绳
18
运输中支架
红绿 5/8″
3.4.1.3 高强度螺栓安装设备及工具
9 《建筑安装工程质量检验评定统一标准》
GBJ300--88
10 《建筑工程质量检验评定标准》
GBJ301--88
11 《建筑防腐工程质量检验评定标准》
GB50224--9588
12 《建筑钢结构焊接规程》
JGJ81--91

Ec= 32500.0
Ea= 206000.0
Ac= 766241.0
Aa= 43759.0
NB=
N*Ea*Aa/(Ea*Aa+Ec*Ac)=
fy= 360.0 ft= 1.71 As1= 5880.0
2335.6
Vrc= V=
1.5*ft(bc1+bc2)h+0.5fy*As1=
0.4NB+Vrc=
内力 值：
N
My
Mx
Vy
Vx
8788.0 186.4
2146.0
1365.3
228.3
（1）偏心受压正截面验算
假设大偏心受压，且对称配筋，σs=fy=360，σsa=fsa=180
α1= 1
fc= 19.1
rRe= 0.75
M27 Ae= 459.0
n= 2.0
Asa= 918.0
b= 900
σsa= 180
α1= 1
fc= 19.1
rRe= 0.75
M27 Ae= 459.4
n= 2.0
Asa= 918.8
b= 1000
σsa= 180
σs= 360
ξb= 0.552
h0= 894.2
h= 1000
x=
（N*rRE+0.75Asa*σsa）/(α1fcb)=
218.6
a= 105.8 fy'= 360 e0= 261.8
n= 2.0
Asa= 918.0
b= 1000
σsa= 180
σs= 360
ξb= 0.552
h0= 894.2
h= 1000
x=
（N*rRE+0.75Asa*σsa）/(α1fcb)=

型钢混凝土柱强度计算公式引言。

型钢混凝土柱是一种常用的结构元件，它由型钢和混凝土组成，具有较高的承载能力和抗震性能。

在工程实践中，对于型钢混凝土柱的强度计算是十分重要的，它直接影响到结构的安全性和稳定性。

因此，本文将介绍型钢混凝土柱强度计算的相关公式和方法，希望能够为工程设计和实践提供一定的参考。

型钢混凝土柱的强度计算。

型钢混凝土柱的强度计算主要包括受压区和受拉区的计算。

在进行强度计算时，需要考虑混凝土和型钢的受力情况，以及柱的几何形状和约束条件。

下面将分别介绍受压区和受拉区的强度计算方法。

受压区的强度计算。

受压区的强度计算是指型钢混凝土柱在受压状态下的承载能力计算。

一般来说，受压区的承载能力取决于混凝土和型钢的受力情况，可以通过以下公式进行计算：Nc = Ac fcd + As fy。

其中，Nc为受压区的承载能力，Ac为混凝土截面的面积，fcd为混凝土的设计抗压强度，As为钢筋的面积，fy为钢筋的屈服强度。

这个公式考虑了混凝土和钢筋的受力情况，能够较准确地计算受压区的承载能力。

受拉区的强度计算。

受拉区的强度计算是指型钢混凝土柱在受拉状态下的承载能力计算。

在受拉区，一般会设置箍筋或者加固钢筋来增加柱的承载能力。

受拉区的承载能力可以通过以下公式进行计算：Nt = At ftd + As fy。

其中，Nt为受拉区的承载能力，At为箍筋或者加固钢筋的面积，ftd为箍筋或者加固钢筋的设计抗拉强度。

这个公式考虑了箍筋或者加固钢筋的受力情况，能够较准确地计算受拉区的承载能力。

综合强度计算。

在实际工程中，型钢混凝土柱往往同时承受受压和受拉的作用，因此需要综合考虑受压区和受拉区的承载能力。

综合强度计算可以通过以下公式进行：N = min(Nc, Nt)。

其中，N为型钢混凝土柱的综合承载能力，min表示取两者中的最小值。

这个公式能够综合考虑受压区和受拉区的承载能力，得到柱的整体承载能力。

结论。

型钢混凝土柱的强度计算是工程设计和实践中的重要内容，它直接影响到结构的安全性和稳定性。

柱脚计算一、GZ1柱脚计算（5-17轴）:查得节点处的最不利内力组为:M=227.51KN ·MN=381.1KN柱底最大剪力为：V=64.34KN ，所对应的轴力为：N=175.6KN,则，柱底板与混凝土柱之间产生的磨擦力为F=0.4N=70.24KN>V=64.34KN,柱底抗剪满足！柱脚计算简图如附图二所示假定砼柱的强度等级为C20，则 fc=10N/mm 2按构造要求，底板尺寸取为:B ×L=310x900则底板所受的最反力为:2291.765.62632max min/10/28.763.09003101048.3046900310106.1756mm N f mm N BL M BL N c =<=±=⨯⨯⨯±⨯⨯=+=-σ经计算，砼柱抗压强度满足!如图所示,经计算,底板各区格所受的反力为:2221/67.4,/29.6mm N mm N ==σσ底板所受的最大弯矩为:1.对三边简支板:b 1=100,a 1=250b 1/a 1=0.40查得β2=0.04392221max 23/2170325091.70439.0mm N a M =⨯⨯==σβ2.对四边支承板b 1=250,a 1=100b 1/a 1=2.5查得α=0.1103222114/693810029.61103.0mm N a M =⨯⨯==ασ3.对四边支承板b 1=500,a 1=125b 1/a 1=4查得β2=0.12502221223/912112567.41250.0mm N a M =⨯⨯==σβ则:mm t mm f M t 25,213002170366max min ==⨯==取 靴梁计算：靴梁所承担的均布线荷载为：q=155×7.91=1226N/mm 2，则：Nql V mm N ql M 2452002001226/1052.24200122621212622=⨯==⨯=⨯⨯== 取-500x12x900，则：2222262/175/3.61500122452005.15.1/300/41500121052.2455mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 靴梁与柱底板采用双面角焊缝：mmh mm t h mmt h f f f 125.7255.15.14.14122.12.1max min min max ===≥=⨯=≤取施焊时不采用引弧板，则焊缝计算长度为：l W =200-10=190mm22/200/8.761902127.02452007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 靴梁与柱翼缘板采用h f =12mm 的单面角焊缝，其焊缝计算长度为：l W =500-10=490mm22/200/60490127.02452007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 柱底板加劲肋计算：柱底板加劲肋所承担的均布线荷载为：q=6.29x100=629N/mm 2则：N ql V mm N ql M 786252506292121/1091.425062981812622=⨯⨯==⨯=⨯⨯== 取-250x10x500则：2222262/175/6.2350010786255.15.1/300/82.9500101091.455mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 底板加劲肋与底板连接时采用h f =8mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =250-10=240mm22/200/5.5824087.0786257.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 底板加劲肋与靴梁连接时采用h f =6mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =500-10=490mm22/200/2.3849067.0786257.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 锚栓计算：受压区计算长度：mm x 48965.691.791.7900=+⨯=底板形心到受压区合力线的距离为：mm a 28734892900=-= 锚栓轴线到受压区合力线的距离为：mm y 6373489100900=--= 则锚栓所受的最大拉力为： KN y Na M N t 399637287106.175105.30436=⨯⨯-⨯=-= 采用2M48-Q235钢锚栓，查得其单个锚栓所能承担的最大拉力为：[N t ]=206.2KN>N t =399/2=200KN锚栓支承加劲肋计算：每个锚栓支承加劲肋所承受的剪力为：V=400/4=100KN取-195x10x400 则：22/175/5.37400101000005.15.1mm N f mm N th V V =<=⨯⨯==τ 锚栓支承加劲肋与靴梁采用h f =6mm 的双面角焊缝连接，其计算长度为： l W =400-10=390mm 则：22222223222/200/4.486.30)22.18.45(/6.30239067.0101007.0/8.45239067.05.971000067.06mm N f mm N mm N l h V mm N l h Ve w f f f f w f f w f f =<=+=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯==τβστσ锚栓支承加劲肋与顶板的连接采用h f =6mm 双面角焊缝，其计算长度为： l W =195-10=185mm 则：22/200/4.64218567.01000007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 锚栓支承垫板的计算：mm N Qa M •⨯=+⨯⨯==4105.152)556(22004141 采用-100x25x160则：22432/300/24452082.1105.152;520825)50100(61mm N f mm N W M mm W n n =<==⨯⨯===⨯-⨯=γσ经计算，柱脚安全二、GZ1柱脚计算（4轴）:查得节点处的最不利内力组为:M=376.32KN ·MN=109.53KN柱底最大剪力为：V=64.34KN ，所对应的轴力为：N=175.6KN,则，柱底板与混凝土柱之间产生的磨擦力为F=0.4N=70.24KN>V=64.34KN,柱底抗剪满足！柱脚计算简图如附图三所示假定砼柱的强度等级为C20，则 fc=10N/mm 2 按构造要求，底板尺寸取为:B ×L=310x900则底板所受的最反力为:2238.960.82632max min/10/99.839.09003101032.37669003101053.1096mm N f mm N BL M BL N c =<=±=⨯⨯⨯±⨯⨯=+=-σ经计算，砼柱抗压强度满足!如图所示,经计算,底板各区格所受的反力为:2221/38.5,/38.7mm N mm N ==σσ底板所受的最大弯矩为:1.对三边简支板:b 1=100,a 1=250b 1/a 1=0.40查得β2=0.04392221max 23/2573625038.90439.0mm N a M =⨯⨯==σβ2.对四边支承板b 1=250,a 1=100b 1/a 1=2.5查得α=0.1103222114/814010038.71103.0mm N a M =⨯⨯==ασ3.对四边支承板b 1=500,a 1=125b 1/a 1=4查得β2=0.12502221223/1050812538.51250.0mm N a M =⨯⨯==σβ则:mm t mm f M t 25,233002573666max min ==⨯==取 靴梁计算：靴梁所承担的均布线荷载为：q=155×9.38=1454N/mm 2，则：Nql V mm N ql M 2908002001454/101.29200145421212622=⨯==⨯=⨯⨯== 取-500x12x900，则：2222262/175/7.72500122908005.15.1/300/4950012101.2955mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 靴梁与柱底板采用双面角焊缝：mmh mm t h mmt h f f f 125.7255.15.14.14122.12.1max min min max ===≥=⨯=≤取施焊时不采用引弧板，则焊缝计算长度为：l W =200-10=190mm22/200/1.911902127.02908007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 靴梁与柱翼缘板采用h f =12mm 的单面角焊缝，其焊缝计算长度为：l W =500-10=490mm22/200/71490127.02908007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 柱底板加劲肋计算：柱底板加劲肋所承担的均布线荷载为：q=7.38x100=738N/mm 2 则：N ql V mm N ql M 922502507382121/1077.525073881812622=⨯⨯==⨯=⨯⨯== 取-250x10x500则：2222262/175/2850010922505.15.1/300/54.11500101077.555mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 底板加劲肋与底板连接时采用h f =8mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =250-10=240mm22/200/6924087.0922507.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 底板加劲肋与靴梁连接时采用h f =6mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =500-10=490mm22/200/4549067.0922507.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 锚栓计算：受压区计算长度：mm x 4706.838.938.9900=+⨯=底板形心到受压区合力线的距离为：mm a 29334702900=-= 锚栓轴线到受压区合力线的距离为：mm y 6433470100900=--= 则锚栓所受的最大拉力为： KN y Na M N t 5356432931053.1091032.37636=⨯⨯-⨯=-= 采用2M56-Q235钢锚栓，查得其单个锚栓所能承担的最大拉力为：[N t ]=284.2KN>N t =535/2=267.5KN锚栓支承加劲肋计算：每个锚栓支承加劲肋所承受的剪力为：V=535/4=134KN取-195x10x400 则：22/175/3.50400101340005.15.1mm N f mm N th V V =<=⨯⨯==τ 锚栓支承加劲肋与靴梁采用h f =6mm 的双面角焊缝连接，其计算长度为： l W =400-10=390mm 则：22222223222/200/6541)22.161(/41239067.0101347.0/61239067.05.9713400067.06mm N f mm N mm N l h V mm N l h Ve w f f f f w f f w f f =<=+=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯==τβστσ锚栓支承加劲肋与顶板的连接采用h f =8mm 双面角焊缝，其计算长度为： l W =195-10=185mm 则：22/200/22.86218587.01340007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 锚栓支承垫板的计算：mm N Qa M •⨯=+⨯⨯==4105.224)562(22684141 采用-160x25x160则：22432/300/176106252.1105.224;1062525)58160(61mm N f mm N W M mm W n n =<==⨯⨯===⨯-⨯=γσ经计算，柱脚安全三、GZ2柱脚计算:查得节点处的最不利内力组为:M=340.63KN ·MN=594.54KN柱脚计算简图如附图四所示假定砼柱的强度等级为C20，则 fc=10N/mm 2按构造要求，底板尺寸取为:B ×L=360x1050则底板所受的最反力为:2272.658.32632max min/10/15.557.110503601063.34061050360105.5946mm N f mm N BL M BL N c =<=±=⨯⨯⨯±⨯⨯=+=-σ经计算，砼柱抗压强度满足!如图所示,经计算,底板各区格所受的反力为:2221/76.4,/74.5mm N mm N ==σσ底板所受的最大弯矩为:1.对三边简支板:b 1=100,a 1=300b 1/a 1=0.330查得β2=0.03552221max 23/4.2147030072.60355.0mm N a M =⨯⨯==σβ2.对四边支承板b 1=300,a 1=100b 1/a 1=3.0查得α=0.1189222114/682510074.51189.0mm N a M =⨯⨯==ασ3.对四边支承板b 1=650,a 1=150b 1/a 1=4.3查得β2=0.12502221223/1338815076.41250.0mm N a M =⨯⨯==σβ则:mm t mm f M t 25,213004.2147066max min ==⨯==取 靴梁计算：靴梁所承担的均布线荷载为：q=180×6.72=1210N/mm 2，则：Nql V mm N ql M 2420002001210/102.24200121021212622=⨯==⨯=⨯⨯== 取-500x12x1050，则：2222262/175/61500122420005.15.1/300/4050012102.2455mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 靴梁与柱底板采用双面角焊缝：mmh mm t h mmt h f f f 125.7255.15.14.14122.12.1max min min max ===≥=⨯=≤取施焊时不采用引弧板，则焊缝计算长度为：l W =200-10=190mm22/200/761902127.02420007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 靴梁与柱翼缘板采用h f =12mm 的单面角焊缝，其焊缝计算长度为：l W =500-10=490mm22/200/59490127.02420007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 柱底板加劲肋计算：柱底板加劲肋所承担的均布线荷载为：q=5.74x100=574N/mm 2 则：N ql V mm N ql M 861003005742121/1046.630057481812622=⨯⨯==⨯=⨯⨯== 取-300x10x500则：2222262/175/83.2550010861005.15.1/300/92.12500101046.655mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 底板加劲肋与底板连接时采用h f =8mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =300-10=290mm22/200/5329087.0861007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 底板加劲肋与靴梁连接时采用h f =6mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =500-10=490mm22/200/4249067.0861007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 锚栓计算：受压区计算长度：mm x 68558.372.672.61050=+⨯=底板形心到受压区合力线的距离为：mm a 297368521050=-= 锚栓轴线到受压区合力线的距离为：mm y 72236851001050=--= 则锚栓所受的最大拉力为： KN y Na M N t 2277222971054.5941063.34036=⨯⨯-⨯=-= 采用2M42-Q235钢锚栓，查得其单个锚栓所能承担的最大拉力为：[N t ]=156.9KN>N t =227/2=114KN锚栓支承加劲肋计算：每个锚栓支承加劲肋所承受的剪力为：V=227/4=57KN取-190x10x400 则：22/175/2140010570005.15.1mm N f mm N th V V =<=⨯⨯==τ 锚栓支承加劲肋与靴梁采用h f =6mm 的双面角焊缝连接，其计算长度为： l W =400-10=390mm 则：22222223222/200/2717)22.125(/17239067.010577.0/25239067.0955700067.06mm N f mm N mm N l h V mm N l h Ve w f f f f w f f w f f =<=+=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯==τβστσ锚栓支承加劲肋与顶板的连接采用h f =6mm 双面角焊缝，其计算长度为： l W =190-10=180mm 则：22/200/38218067.0570007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 锚栓支承垫板的计算：mm N Qa M •⨯=+⨯⨯==41023.81)552(21144141 采用-100x25x160则：22432/300/11658332.11023.81;583325)44100(61mm N f mm N W M mm W n n =<==⨯⨯===⨯-⨯=γσ经计算，柱脚安全三、GZ3,3a,4,4a 柱脚计算:查得节点处的最不利内力组为:M=539.34KN ·MN=800.2KN柱脚计算简图如附图五所示假定砼柱的强度等级为C20，则 fc=10N/mm 2 按构造要求，底板尺寸取为:B ×L=380x1050则底板所受的最反力为:2273.971.52632max min/10/72.701.210503801034.53961050380102.8006mm N f mm N BL M BL N c =<=±=⨯⨯⨯±⨯⨯=+=-σ经计算，砼柱抗压强度满足!如图所示,经计算,底板各区格所受的反力为: 2221/79.6,/26.8mm N mm N ==σσ底板所受的最大弯矩为:1.对三边简支板:b 1=100,a 1=320b 1/a 1=0.32查得β2=0.03062221max 23/3048832073.90306.0mm N a M =⨯⨯==σβ2.对四边支承板b 1=320,a 1=100b 1/a 1=3.2查得α=0.1201222114/992010026.81201.0mm N a M =⨯⨯==ασ3.对四边支承板b 1=650,a 1=160b 1/a 1=4.1查得β2=0.12502221223/2172816079.61250.0mm N a M =⨯⨯==σβ 则:mm t mm f M t 32,1.252903048866max min ==⨯==取 靴梁计算：靴梁所承担的均布线荷载为：q=190×9.73=1849N/mm 2，则：Nql V mm N ql M 3698002001849/1037200184921212622=⨯==⨯=⨯⨯== 取-500x12x1050，则：2222262/175/5.92500123698005.15.1/300/6250012103755mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 靴梁与柱底板采用双面角焊缝：mmh mm t h mmt h f f f 125.7255.15.14.14122.12.1max min min max ===≥=⨯=≤取施焊时不采用引弧板，则焊缝计算长度为：l W =200-10=190mm22/200/1161902127.03698007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 靴梁与柱翼缘板采用h f =12mm 的单面角焊缝，其焊缝计算长度为：l W =500-10=490mm22/200/90490127.03698007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 柱底板加劲肋计算：柱底板加劲肋所承担的均布线荷载为：q=8.26x100=826N/mm 2则：N ql V mm N ql M 1321603208262121/106.1032082681812622=⨯⨯==⨯=⨯⨯== 取-320x10x500则：2222262/175/40500101321605.15.1/300/2.2150010106.1055mm N f mm N th V mm N f mm N th M V =<=⨯⨯===<=⨯⨯⨯==τσ 底板加劲肋与底板连接时采用h f =8mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =320-10=310mm22/200/7631087.01321607.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 底板加劲肋与靴梁连接时采用h f =6mm 的单面角焊缝，其计算长度为： l W =500-10=490mm22/200/2.6449067.01321607.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯==τ 锚栓计算：受压区计算长度：mm x 66271.573.973.91050=+⨯=底板形心到受压区合力线的距离为：mm a 304366221050=-= 锚栓轴线到受压区合力线的距离为：mm y 72936621001050=--= 则锚栓所受的最大拉力为： KN y Na M N t 406729304102.8001034.53936=⨯⨯-⨯=-= 采用2M52-Q235钢锚栓，查得其单个锚栓所能承担的最大拉力为：[N t ]=246.1KN>N t =406/2=203KN锚栓支承加劲肋计算：每个锚栓支承加劲肋所承受的剪力为：V=406/4=102KN取-188x10x400 则：22/175/38400101020005.15.1mm N f mm N th V V =<=⨯⨯==τ 锚栓支承加劲肋与靴梁采用h f =6mm 的双面角焊缝连接，其计算长度为： l W =400-10=390mm 则：22222223222/200/4831)22.145(/31239067.0101027.0/45239067.0941*******.06mm N f mm N mm N l h V mm N l h Ve w f f f f w f f w f f =<=+=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯==τβστσ锚栓支承加劲肋与顶板的连接采用h f =6mm 双面角焊缝，其计算长度为： l W =190-10=180mm 则：22/200/68217867.01020007.0mm N f mm N l h V w f w f =<=⨯⨯⨯==τ 锚栓支承垫板的计算：mm N Qa M •⨯=+⨯⨯==41033.157)557(22034141 采用-100x32x160则：22432/295/16778512.11033.157;785132)54100(61mm N f mm N W M mm W n n =<==⨯⨯===⨯-⨯=γσ经计算，柱脚安全友情提示：方案范本是经验性极强的领域，本范文无法思考和涵盖全面，供参考!最好找专业人士起草或审核后使用。

型钢混凝土柱脚计算方法
唐文华;徐晗
【期刊名称】《山西建筑》
【年(卷),期】2010(036)015
【摘要】根据SRC(型钢混凝土)埋入式柱脚自身的特点,考虑SRC柱的侧压力分布面积,柱脚的弯矩设计值取实际截面弯曲屈服的弯矩乘以硬化系数,建立埋入式柱脚埋深的计算公式,结果表明计算值与试验值相比偏于安全.
【总页数】2页(P45-46)
【作者】唐文华;徐晗
【作者单位】南昌市对外工程总公司,江西,南昌,330006;南昌市对外工程总公司,江西,南昌,330006
【正文语种】中文
【中图分类】TU398
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1.露出型钢柱脚抗剪承载力计算方法探讨 [J], 李维平;刘西金
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3.超高层住宅型钢混凝土柱脚创新施工技术应用 [J], 蔡广福
4.型钢混凝土柱埋入式柱脚与钢筋穿插施工技术 [J], 何旭;陆建新;陈龙章;梁雄杰
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