土钉支护边坡临界高度的上下限解

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S h a n x i 0 3 0 0 0 5 )
( X i a n U n i v e r s i t y o f A r c h i t e c t u r e & T e c h n o l o g y , S h a n x i 7 1 0 0 5 5 )
A b s t r a c t B a s e d o n t h e m e t h o d o f l i m i t a t i o n a n a l y s i s , t h e u p p e r a n d l o w e r l i m i t s o f t h e h e i g h t c r i t i c a l o f s o i l - n a i l e d s l o p e s a r e o b t a i n e d t h r o u g h f r i c t i o n - b a r t h e o r y a n d S o i l a r c h i n g m e c h a n i s m r e s p e c t i v e l y . T h e e x t e n t o f l i m i t a t i o n , t h e r a n g e o f a p p a r e n t c o h e s i o n a n d t h e p a r a m e t e r s ’
提 要 从土打支护结构的摩擦加筋原理和似粘聚力理论 出发, 利用极限分析法的上下限 定理, 分别推导两种原理下土打支护边坡临界高度的上下限解, 并分析它们对临界高度的限 定 范围、 两种理论参数间的相互关系, 得出 似粘聚力的大致范围。 关键词 土钉, 摩擦加筋原理, 似粘聚力理论, 临界高度
T J L } 各 U p p e r a n d L o w e r S o l u t i o n s f o r t h e C r i t i c a l H e i g h t o f S o i l 一 N a i l e d S l o p e
破坏, 因而在这种原理下, 将土与土钉形成 的复合土体看作是一种 T r e s c a 材料, 服从 T r e s c a 屈服条件, 来推导土钉支护边坡保持
稳定的临界高度上下限解 。
图 2 机动场
外力所做的功率就等于土体 自 重 W与 速度 v的矢量积:
钉的应力传递与扩散作用机理, 其实验基础 为直接拉伸实验, 即剪应力达到抗剪强度的
・ 地基基础・
2摩擦加筋原理下土钉支护边坡临
界高度的上下限解
如图 2所示的机动场 ( 该机构 已被
D r u c k e r 和P r a g e r 所证实 〔 ' I ) , A B为滑裂
面, A B D为滑动楔形区域。
当a 二 9 0 0 , 即 摩 擦 加 筋 原 理 下 直 立 土 钉 支 护 边 坡临 界 高 度 的 上限 解:
3似粘聚力理论下土钉支护边坡临 界高度的上下限解
考虑加人土钉后的似粘聚力 △ 。 , 复合
H + _ 丝授 c o s r 内 + 4 t a n 2 } o( 7) s i n ( 晋一 , )
形成的复合土体为T r e s c a 材料, 服从 T r e s c a
屈服条件 :
r. , , 一
( 2) 以直接拉伸实验为基础, 假定土与土钉
_ a 1二 a 3_
石 一

“  ̄

式中, k为 T r e s c a 材料的屈服强度系数。

a l 一。 3 丫a 2 十4 r 2
1 +4 t a n 2
因此
H-
2 T m a x
Y S H S V
( 1 0 )
y ・ 了兀
一 * ) s i n ( P 一 晋 )
式( 1 0 ) 即为摩擦加筋原理下直立土钉 支护边坡临界高度的下限解。
( 6)
r e l a t i o n s a r e a l s o d i s c u s s e d i n t h i s p a p e r . K e y w o r d s s o i l n a i l , f r i c t i o n - b a r t h e o r y , s o i l a r c h i n g m e c h a n i s m, c r i t i c a l h e i g h t
界高度上下限解。
把滑动土体看作是加筋后的复合土体, 滑裂面上的正应力、 剪应力分别为 。 , r , 则 内能的耗散率:
V v * 二 ( r c o s 。 一 。 s i n m ) 二H s i n ( R - a 共 s i n 户 s i n k v 一 a)
靠接触界面上的粘结摩阻力, 与其周围土体 形成复合土体, 从而改善了土的力学性能, 弥 补了 土体抗拉强度的不足。土钉在土体发生
变形的条件下被动受力, 并主要通过其受拉 工作对土体进行加固, 而土钉间土体变形则 通过面板( 挂钢筋网喷射混凝土) 予以约束。 土钉支护后土体强度的提高或者土钉支护边 坡自 稳性的增加, 其作用机理在于土钉与土 之间的相互摩擦联结之中, 使土钉对复合土 体发挥骨架约束作用、 分担作用、 应力的传递 与扩散作用以及对坡面变形的约束作用等 等。 基于这些作用机理有两种理论分析: 摩 擦加筋原理和似粘聚力理论。 摩擦加筋原理认为在土钉支护边坡中, 潜在滑裂面 A B将支护结构分成主动区
0=4 5 ’ 时,
F - T 十 二 2 k s i n 吞 C O S T 八 十 4 t a n 2 } o . Y s i n ( O一( o ) s i n ( B一0 )
图 、 3 应力场
H十 二卫 k s i n
s i n k 万
Hs i n ( B一 a v_ .门 _ ・) 月 、
s i n尸s i nk a 一 a}
力场, a l =Y z , 6 3 =0 , 即 相当于单轴无侧限
压缩, 这也是垂直边坡最不利的应力状态。
( 3)
由 虚 功率 方程: W外二W内
H =
2 s i n r C O S p(4)
・ 地基 基 础 ・
・4 9 ・
结构工程师2 0 0 4 ; ( 1 )
土钉支护边坡临界高度的上下限解
周 颖
王 士川
( 西安建筑科技大学 , 陕西 7 1 0 0 5 5 )
赵志宏
( 太钢( 集团) 建设有限公司 设备安装公司, 山西 0 3 0 0 0 5 )
戈 同济大学 , 上海 2 0 0 0 9 2 )
T m a x k= Z n - , x二 S H S’
T m a x — 土钉屈服时的 最大拉力; r m a x — 土钉屈服时的 最大剪应力;
础, 假定 土与土钉形成的复合材料为 C o u l o m b 材料: :=C+a t a n C p ( e ) 将式( e ) 代入式( 2 ) :
Y s i n ( O 一p ) s i n ( p 一 0 )
二 共 )r
d H
dr
下一 .= u


丫1 + 4 t 耐l P
(c)
将式( c ) 代人式( 4 ) , 得到摩擦加筋原理下 土钉支护边坡临界高度的上限解 :
它满足边界条件和平衡条件 , 还应满足 ( 5) T r e s c a 屈服条件, 即 对服从T r e s c a 条件的理想刚塑性体的滑移: a l 一‘ 3=2 k ( d)
WANG S h i c h u a n
Z H O U Y i n g ( T o n g j i U n i v e r s i t y ,
S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2 )
Z H A O Z h i h o n g
( T h e E q u i p m e n t I n s t a l l s C o m p a n y o f T a i y u a n I o r n a n d S t e e l C o n s t r u c t i o n C o r p . ,
S H , S — 分 别为土 钉的 水 平、 垂直
H+
2 T
涯c o s
r匹
4 t a n 2
一 邓H S V
、 万 一( P )

( 8)
土体的等效粘聚力用 C来表示( C=。 十 A c ) . C可以由三轴对比实验得到, 另外, 文
献【 幻 也给出其理论解。
2 T n 对图2 所示的机动场, v 外 , W内分别 ( 9) H + =A , Y S H S V 由式( 1 ) 、 式( 2 ) 表示。 以三轴对比实验为基 式中 k — T r e s c a 材料的屈服强度系数,
万方数据
S t r u c t u r a l E n g i n e e r s 2 0 0 4 ; ( 1 ) A B C和稳定区( 图1 ) , 主动区产生的水平推 力通过土钉与土之间的相互作用在土钉中 形成拉力, 有将土钉从稳定区拔出的趋势, 而稳定区的土与土钉间的摩阻力却阻止土 钉被拔出。主动区的水平推力和稳定区筋 土间的摩阻力相互平衡, 从而保证了整个支 护结构的内部稳定性。也可以将摩擦加筋 原理看作是土钉将主动区部分应力传递到 后部更深的稳定区中, 并分散在较大的范围 内, 降低应力的集中程度。它充分体现了土
2 一
= > ‘ = 一2


k 2 一r 2
( b)
万方数据
・ 地基 基 础 ・
・5 1
结构工程师2 0 0 4 ; ( 1 )
为了求得下限解, 建立如图3 所示的应
将式( b ) 代人式( 2 ) , 有
W内=( r c o s 势 + 2 丫k 2 一r 2 s i n 切 )