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梅山2号高炉开炉快速达产实践
倪立
【期刊名称】《宝钢技术》
【年(卷),期】2006(000)002
【摘要】介绍了梅山2号高炉为实现尽快达产,在设计、施工及开炉准备方面做的探索.主要包括依据铁水温度迅速降低[Si],依据鼓风动能确定进风面积,在未喷吹条件下采用全风温加湿鼓风控制合适理论燃烧温度,迅速增加风量.实现点火后第5天达到设计生产水平,创造了全国同类型高炉达产最快纪录,此后利用系数、风温、煤比等高炉各项技术经济指标迅速优化.同时分析了目前国内高炉开炉一般方案中存在的问题,提出了改进意见,为今后高炉开炉方案进一步优化提供建议.
【总页数】4页(P5-7,31)
【作者】倪立
【作者单位】上海梅山钢铁股份有限公司,炼铁厂,江苏,南京,210039
【正文语种】中文
【中图分类】TF542
【相关文献】
1.兴澄3200m3高炉大修开炉及快速达产实践 [J], 杨和祺;徐振庭
2.高炉开炉快速达产实践 [J], 陈生利;刘立广;蔡林
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4.昆钢2500m^(3)高炉停炉及开炉快速达产实践 [J], 马杰全;张品贵
5.昆钢2500m^(3)高炉开炉快速达产实践 [J], 余祥顺
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新钢2号高炉提高煤比生产实践常永保高波新余钢铁有限责任公司新钢2号高炉提高煤比生产实践常永保高波（新余钢铁有限责任公司）摘要对新钢2号高炉提高煤比的措施进行了总结分析。
通过采取精料、优化高炉操作、提高风温、富氧、改进喷吹工艺等措施，高炉煤比提高到135kg/t，焦比大幅下降，产量增加和其它经济指标的全面改善。
关键词高炉煤比精料富氧1概况新钢2号高炉于2004年4月10日大修投产，有效容积359m3。
新高炉采用了串罐式无料钟炉顶，煤气干法布袋除尘，球式热风炉以及喷吹系统的改造。
近年来，由于原燃料价格的不断上涨，节焦降耗成为炼铁工作的重要任务，以价格低廉的煤粉代替部分价格昂贵的冶金焦是降低焦比和炼铁成本的有效途径。
为此，铁厂通过实施喷煤改造、增设富氧工艺、提高精料水平，高炉自身采取优化高炉操作、提高风温水平等措施，实现了喷煤比大幅提升，最高达142kg/t。
高煤比促进了高炉强化冶炼，改善了高炉技术经济指标，见表1。
表1 新钢2号高炉主要技术经济指标时间利用系数t/(m3·d)煤比kg/t焦比kg/t风温℃综合焦比kg/t一级品率%2005年 3.137 102 467 1022 549 41.63 2006年 3.318 91 457 1060 530 85.00 2007年1月 3.376 95 442 1081 518 85.96 2007年2月 3.370 106 438 1087 523 88.80 2007年3月 3.402 96 449 1092 526 89.14 2007年4月 3.423 131 415 1095 521 91.05 2007年5月 3.597 127 406 1093 508 85.04 2007年6月 3.384 133 403 1106 510 89.06 2007年7月 3.445 141 410 1101 522 85.13 2007年8月 3.476 142 401 1108 515 91.09 2007年9月 3.660 137 397 1105 507 92.542 提高煤比的措施2.1精料（1）提高矿石入炉品位。
第 40 卷第 5 期 现代冶金 Vol .40 No .52012 年10 月Modern Metallurgy Oct .2012梅钢1280 m 3高炉短期休风后快速复风实践1杜君宏（上海梅山钢铁股份有限公司炼铁厂，江苏 南京 210039）摘要： 介绍了快速复风法的理论依据和高炉正常炉况短期休风的操作标准，提出采用加湿鼓风可有效缩短高炉短期休风恢复时间，减少炉况波动和产量损失，经济效益显著。
关键词：高炉；短期休风；加湿；快速恢复 中图分类号：TF576收稿日期：2012-02-24 引 言上海梅山钢铁股份有限公司（以下简称“梅钢”）二号高炉2004年3月28日点火开炉，有效容积1280 m 3，配置三座带有预热系统的改进型内燃式热风炉,热风温度可达1230 ℃。
由于风温较高，在停煤全焦冶炼及定修恢复时风温最多只能撤到1100 ℃，使得高炉炉缸理论燃烧温度过高，导致高炉加风困难，最终造成热悬。
为避免该现象的发生，梅钢于2011年5月定修时投入加湿鼓风装置，在生产实践中发现加湿鼓风可有效缩短高炉短期休风恢复时间。
二号高炉原来短期休风时间从高炉铁口大喷到正常休风下来约为70 min ，换小套时间一般为50 min ，复风开始至加全风量一般需150 min,原休复风全时间为4.5 h 。
现在通过加湿使用，把整个休风流程缩短为2.5 h 。
1 快速复风法的理论依据及必要性1.1 理论依据正常炉况下短期休风更换小套时，高炉炉料分布未出现异常，只是出尽渣铁腾出下部空间的过程，因此减风的依据就是高炉铁口大喷，关键点在于慢风后的拉风过程。
如该动作时间过长，会导致高炉生成过多中间渣，在不活跃的风口滴落，无法渗透，导致风口灌渣。
因此，只要渣铁处理正常，需尽可能缩短慢风时间。
快速拉风的前提是基于炉况正常的基础上，在快速拉风时由于渣铁处理干净，下部腾出较大空间（与正常高炉生产相比较)，此部分空间由焦炭来填充，故下部透气性很好，具备快速复风的条件。
2020年第3期梅山科技-1-梅钢二号高炉全外购焦生产实践杨文光程旭周海林(梅山钢铁公司炼铁厂南京210039)梅钢二号高炉于2016年3月8日点火开炉，设计炉容1280m3，炉喉直径6.3m,炉缸直径&2m,此次大修将比肖夫湿法除尘改造为干法除尘系统,炉体冷却系统改造为软水密闭循环系统，同步将料车上料升级为皮带上料系统，炉顶料罐由18m3增加至24m3。
由于自产干焦产能有限，二号高炉被迫全用外购焦冶炼。
二号高 炉使用的外购焦品种较多,受外购焦冶金性能参差不齐的影响，开炉初期高炉生产稳定性较差。
经过长期的生产实践，不断优化上下部操作制度，高炉风量从2400Nm3/min增加到2800Nm3/min、利用系数从2.2t/(m3.d)提高到3.10(m3.d)，炉况稳定性明显增强。
1外购焦对炉况影响1.1外购焦使用情况二号高炉使用的外购焦品种较多，要使用峰峰焦炭、韩城焦炭，成分如表1所示。
焦炭在出厂时都要经过打水处理，进厂后露天，环期水，外购焦水分含量高且不稳定。
遇到雨雪天气,露天堆的焦水量上升，焦有水出。
此外,由于料场限制不能做到循环使用，部焦，焦的冶金性能劣化现象。
入炉焦炭水分含量、冶金性能波动,给高炉的操作带来了很大的影响。
表1焦炭成分％水分灰分Vd Vdaf硫分固定碳M40M10反应性反应后强度峰峰焦炭7.7012.41 1.21 1.380.74586.3888.64 6.4522.2863.18韩城焦炭 5.3211.99 1.26 1.430.68086.7587.56 6.5020.3566.32焦 3.5812.20 1.09 1.240.70086.7289.67 5.8522.5564.47焦 5.2512.42 1.11 1.260.68086.4085.84 6.6822.7268.891.2对高炉操作影响1.2.1高炉热制度的影响高炉冶炼的量于焦炭燃烧，焦炭在风口前燃烧放出热量。
马钢2号高炉炉况处理实践尤石;曹海;陶华;赵淑文【摘要】对马钢2号高炉炉况波动的原因和处理进行了总结.2号高炉投产不久,也就是2018年2月中下旬炉况出现波动,从高炉上下部制度、焦炭的库存和质量等方面进行分析,并根据炉况波动不同的阶段采取相应措施,避免了炉况失常,实现炉况根本性的好转,产量大幅度提高,取得较好效果.【期刊名称】《安徽冶金科技职业学院学报》【年(卷),期】2019(029)002【总页数】4页(P25-28)【关键词】高炉;炉况处理;焦炭;恢复【作者】尤石;曹海;陶华;赵淑文【作者单位】马钢股份公司炼铁总厂安徽马鞍山 243002;马钢股份公司炼铁总厂安徽马鞍山 243002;马钢股份公司炼铁总厂安徽马鞍山 243002;马钢股份公司炼铁总厂安徽马鞍山 243002【正文语种】中文【中图分类】TF543+.1马钢22 500 m3高炉2018年1月下旬受雨雪冰冻天气的影响，临涣定制焦运输受阻，库存不断下降至预警状态，高炉逐步控氧至5 000 m3/h，负荷退至4.40，产能由6 300 t/d下滑至5 800 t/d。
2月初随着临涣定制焦库存的缓解，高炉开始逐步强化，氧量恢复至11 000m3/h，产能上升至6 000 t/d以上；中旬临涣定制焦炭质量下滑，灰分和硫频繁超标，随后炉况急剧下滑，高炉不易接受风量，风量萎缩至4 200 m3/min，负荷退守至4.20，维持氧量8 000 m3/h，高炉产能在5 500 t/d-5 700 t/d。
1 炉况波动原因自从2017年10月10日开炉以来，高炉操作制度不匹配，鼓风动能不足，炉况稳定性差，随后2018年1-2月受到临涣定制焦库存和质量的双重打击，高炉出现波动，具体原因如下：下部制度不合理。
自去年10月10日开炉以来，高炉一味追求产能，高富氧，氧量最高时达到13 000 m3/h，风量一直维持4 600 m3/min左右，鼓风动能偏低(见图1)，导致炉缸中心死料柱肥大，致使炉缸中心透气性、透液性变差。
梅山钢铁公司1280高炉考察报告梅山钢铁公司1280高炉考察报告一、梅钢1280高炉生产情况：1、三座高炉现阶段生产情况：梅山钢铁公司三座1250m3级高炉，现在因3200m3高炉投产，4000m3高炉在建，1#、3#高炉停产，仅保留2#高炉生产。
三座高炉最近一代炉龄生产时间为：2、2#高炉近年来主要生产指标：3、3#高炉上一代炉役主要生产指标：4、2#高炉近期生产指标及原燃料状况：（1）高炉操作参数：（2）原燃料质量：①、原料：原料结构：83%左右烧结矿+17%左右生矿②、燃料：全干熄焦，灰分12.6~12.9%，喷煤50%烟煤+50%无烟煤（3）顺行情况：炉况稳定顺行。
二、梅钢2#高炉工艺流程、装备水平及采用的技术：1、高炉本体：①、砖衬结构：碳砖+陶瓷杯结构，上一代炉龄都是5层碳砖，现在2#高炉改为4层碳砖，相应加深了死铁层厚度，以减少象脚型侵蚀。
2#高炉使用进口陶瓷杯（法国的），下面几层采用兰炭碳砖，最上面一层炉底和炉缸碳砖全部使用进口碳砖，炉缸薄壁结构，碳砖厚度510mm，以增强传热冷却为目的。
风口砌体采用大块灰刚玉组合砖；炉腹为高铝砖；炉腰采用致密粘土砖；炉身下部采用部分碳化硅砖；炉身中上部采用优质粘土砖。
炉腹炉腰采用2段碳捣冷却壁，炉身下部采用冷却壁与冷却板交错布置，炉壳转折处采用铜冷却板，炉身中部采用可更换冷却水箱。
前几代冷却壁和冷却板为梅钢公司自产，现在使用武汉产品。
他们认为：板壁结合的结构，有利于高炉内形的稳定和炉料下降，冷却板损坏可以更换，而带凸台的冷却壁，凸台一旦损坏，不能更换，损坏后对整块冷却壁寿命及炉墙平整度有不利影响。
梅钢使用的冷却板长度550mm，更换损坏的冷却板，一般需要3~4个小时/块。
③、冷却水系统采用开放式工业水冷却，根据各部分特点采用了0.55MPa、0.85MPa和1.1MPa三种不同压力等级的冷却水，1.1MPa高压水主要用在风口小套，炉缸部位。
现在生产的2#高炉，冷却设备损坏很少，没有打外冷水冷却。
2 号高炉高效护炉生产实践发布时间：2022-06-22T00:58:19.866Z 来源：《中国科技信息》2022年2月第4期作者：全建邱未名陈元洪李大明李宏玉[导读] 柳钢2号高炉在2021年9月计划检修时发现炉缸温度超高全建邱未名陈元洪李大明李宏玉广西柳州钢铁集团有限公司炼铁厂广西柳州摘要：柳钢2号高炉在2021年9月计划检修时发现炉缸温度超高，在铁口正下方2m处打孔安插热电偶时发现在距离炉壳450mm深度的位置温度高达736℃，经过专家及领导现场勘测分析后决定复风立即进行护炉生产，截止12月，该点温度成功从826℃降低至232℃，护炉效果十分显著。
关键词：高炉炼铁；炉缸监测；护炉技术；操作制度1概述柳钢2号高炉始建于2011年，有效容积2650m3，炉缸直径11200mm，炉喉直径8300mm，设置有3个出铁口，30个风口，于2012年9月3日开炉投产，截止目前已经连续生产了超过9年时间，2021年9月12日进行为期4天的计划检修更换气密箱及热风阀水冷法兰，借此机会在炉缸3个铁口正下方安装热电偶以便监测炉缸侵蚀情况，在进行打孔时，1号铁口正下方标高7700mm打孔深度位置进入环碳100mm便发红，内部温度经过现场实际测量达到736℃，2号、3号铁铁口正下方标高7700mm打孔深度仅与环碳接触也出现发红，其内部温度也高达650℃和550℃，据此推测3个出铁口象脚区侵蚀都较为严重，决定复风后立即进行加钒钛球及调整制度护炉生产。
2炉缸侵蚀情况分析及对策制定2.1 2号高炉炉缸进入炉役后期炉缸寿命往往决定了高炉寿命，根据2021年8月柳钢6号高炉拆除后炉缸侵蚀程度，再结合2号高炉炉缸设计的特点，截至2021年12月，2号高炉炉龄已经达到9年3个月，截止2021年10月累计生产铁水达到2084.5万t，单位容积产铁量7869 t，从该数据来说，2号高炉已经进入炉役后期，而且2021年以来，砌筑炉缸所埋入的热电偶温度监测也呈现出上升趋势，尤其是位于3个铁口象脚区位置；由于铁口区域冷却壁热电偶基本损坏，无法准确判断铁口区域温度情况，2021年9月检修开孔安装插入式热电偶时在开孔过程中发现3个铁口侧壁温度超高后更是证实了此前该区域侵蚀较为严重的猜想。
梅钢2号高炉封炉后开炉达产实践
孟飞
（上海梅山钢铁股份有限公司炼铁厂，江苏南京210039）
摘要：对梅钢2号高炉封炉后的开炉快速达产实践进行了总结。
实践表明，通过进行充分的开炉准备，实施科学合理的开炉方案以及精心地操作调剂，高炉顺利开炉，3d快速达产。
关键词：高炉；开炉；达产
梅钢2号高炉有效容积为1280m3，20个风口，双铁口（无渣口），采用串罐无料钟炉顶，料车上料，冷却系统采用板壁结合的冷却方式，在炉腰安装两层铜冷却板以加强冷却效果，炉缸采用国产半石墨炭砖+进口炭砖+陶瓷杯复合砌筑。
自2004年3月28日开炉至今，已连续生产8年多，处于炉役后期，为配合公司限产计划，决定对2号高炉进行短期封炉，并于2012年9月26日成功空料线封炉。
封炉期间，扒空炉缸死铁层以上焦炭，对高炉炉身进行综合性维修，将炉身第五、六段冷却壁全部更换，对炉衬从风口至炉喉的全部钢砖进行重新喷补造衬。
2013年1月15日，封炉110d后顺利开炉，仅用3天恢复正常生产，高炉封炉检修开炉取得圆满成功。
1 开炉准备工作
1.1热风炉烘炉
梅钢2号高炉配有3座内燃式热风炉，引进了奥钢联的内燃式热风炉成套技术。
在封炉后对热风炉进行了凉炉操作，在开炉前30d对热风炉进行了烘炉操作，根据硅砖热风炉的特性，将烘炉时间定为20d，连续烘炉，烘炉温升进度见表1。
1.2 高炉烘炉
在2号高炉封炉期间，对高炉内衬进行了全面的喷补造衬。
为了烘干新喷补耐火材料的水分，提高高炉内衬耐火材料的固结强度，在热风炉烘炉完成后，对高炉炉体进行了烘炉。
根据高炉特点及新喷补耐火材料特点，将烘炉时间定为5d，烘炉曲线如图1所示。
烘炉时以热风温度为准，以风量调剂为手段，以炉顶温度为制约，严格控制炉顶温度和气密箱温度。
1.3 试压察漏
在高炉烘炉结束后，为了检测新更换设备及炉身焊点的泄露情况，分两次对整个系统进
行了打压试漏。
第一次压力为50kPa，第二次压力为100kPa。
在打压过程中，安排人员进行检查，发现漏点时，做好记录。
打压结束后，休风，对所有漏点进行处理。
2 高炉开炉操作
2.1 配料方案
高炉开炉料性能参数见下页表2，开炉实际装料总焦比为3300kg/t，w（Al2O3）总为14.2%，w（MgO）总为14.9%，入炉碱度为0.82，w（Si）按2.5%计算，正常料焦比为800kg/t，碱度为1.0。
开炉装料料批成分：净焦K、空焦X（加入白云石的净焦）和正常料H，炉身下部全部装入净焦K23批，装入空焦X20批；炉身中部为空焦和正常料搭配的过渡料；总装入料为23K+34X+17H，装入料体积为1141.75m3。
2.2 装料操作
2.2.1 安装氧枪作业
清理铁口以下300mm区域，先堵口再略烘干，在铁口Φ70mm钻头处开孔，再烘干。
烘干后安装氧枪，使其插入炉墙并进入炉墙内1500mm，外部用炮泥堵严。
在氧枪前段区域铺垫铝锭和工业盐（见图2）。
2.2.2 枕木填充作业
本次采用400mm×50mm×4000mm条木作为枕木填充。
将枕木按井字形排列至2m高，铺39层（40层满铺），在风口区域将枕木靠墙排列，以保护风口。
2.2.3 装开炉料作业
先装净焦，再依次装入空焦和开炉料。
带风装料从装空焦开始。
带风装料的风量为400～600Nm3/min，风温≤250℃。
全开两个炉顶放散阀，用放风阀控制风量；全开混风大闸、一座热风炉热风阀，小开该座热风炉的冷风阀，烘热风总管。
2.3 开炉操作
于2013年1月15日10：28点火送风，开炉时12个风口送风，送风面积为0.1356m2，占总风口面积的60%，送风风量为640m3/min，送风风温为480℃；11：18，送风风口全亮；11：25，开铁口氧枪阀门；13：36，煤气分析合格后引煤气入网，此时风量为980m3/min，风温为686℃，送风后料线一直未动；14：52，坐料，坐料后料线深3.8m；16：25，走尺正常，风量加至1550m3/min；22：38，出首炉铁，打开铁口，来铁，铁流顺畅；22：50，来渣，渣铁流动性好，铁水物理热为1470℃；23：40，堵口，铁量为119t。
2.4 达产实践
首炉铁后及时通5号、17号风口，风口面积增加至0.1582m2，风量加至1770m3/min，风压加至200kPa，矿批扩至18t，焦比降至550kg/t，碱度为0.98。
16日8:20，查10号、18号小套，小套坏；13:22，休风更换10号、18号小套，通8号、9号、15号、18号、19号风口，风口进风面积达到0.2149m2。
15：13，复风，复风后矿批扩至22t，焦比降至480kg/t，碱度为1.11，风量加至2150m3/min；19：00，停用锰矿；20：00，扩矿批至24t，焦比降至450kg/t，碱度为1.15；23：00，风量加至2200m3/min；23：38，喷煤；17日10：00，矿批扩至26t，焦比为420kg/t，煤比为110kg/t，风温为1100℃，铁水w（Si）降至0.50的水平（开炉部分铁次铁水成分见表3）。
至此，标志着2号高炉开炉顺利，3d达产，17日，利用系数达到封炉前2.0的水平，煤气利用率达到50.25%，与封炉前相比有了较大提升。
3 结语
本次开炉顺利流畅，虽然送风初期，在软融带形成过程中，炉料下降不畅，但座料后炉料下降正常；通过铁口吹氧，在炉缸中放置铝锭和盐，不仅提高了炉缸的热量，而且改善了渣铁流动性，使开炉第一炉铁就达到正常水平；在经过炉身全面喷补造衬之后，炉型有了很大改善，煤气利用率由封炉前的48%提升至49.5%左右，提升近1.5%；开炉后，设备运行基本稳定，无反复，为高炉顺利快速达产提供了保障。
