第六联边跨中梁张拉计算书

张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。

（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。

张拉计算书一、钢绞线的张拉预应力混凝土达到一定强度后拆除模板，砼强度达到100％后，穿钢绞线，用两端张拉法进行张拉，用标定好的千斤顶进行张拉，张拉两端同时进行，确保张拉时两端操作要一致。

①、张拉前的准备工作1）、梁体验收，混凝土强度达到100%后张拉。

穿束张拉前，对构件的质量，几何尺寸等进行检查，预留孔道用通孔器或压气、压水等方法进行检查。

构件端部预埋铁板与锚具和垫板接触处的焊渣，毛刺、混凝土残渣等清理干净。

2）、标定千斤顶油表读数，施工过程中定期检校，依据标定的曲线计算各张拉力对应的油表读数。

3）、穿入钢绞线：对加工好的钢绞线进行编号，钢绞线穿束时，将一端打齐套上穿束器，将穿束器的引线穿过孔道，然后向前拉动，直至两端均露出60cm 的工作长度，穿束后检查两端编号，防止钢绞线在孔道内交叉扭结。

②、预应力的张拉程序预应力钢绞线张拉顺序严格按照图纸要求进行张拉，千斤顶张拉作用线与预应力钢绞线的轴线重合一致。

钢绞线的张拉程序如下：0→15%σk →30%σk →50%σk →100σk →103σk (持荷2分钟) →锚固。

在张拉过程中15%、30%、50%、100%时必须有技术停留，其中15%停留目的是保证钢绞线均匀受力，同时量测其伸长；30%停留并量测其伸长的目的是推测30%已下的伸长量；50%停留是为了保证两端张拉同步进行；100%停留并量测其伸长量;103%时持荷2分钟能有效消除张拉过程中的各种应力损失；钢绞线的实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，分析原因提出解决方案，待监理工程师审批后方可继续张拉。

实际伸长值按以下公式计算：△L=△L1+△L2(mm)△L1=100%的伸长值-15%的伸长值（mm）△L2=30%的伸长值-15%的伸长值（mm）③、张拉的操作步骤四人配备一套张拉顶，一人负责油泵，两人负责千斤顶，一人观测并记录读数，张拉按设计要求的顺序进行，并保证对称张拉。

16m空心板梁后张法预应力张拉施工方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度的85%，且浇注不少于7天后方可进行预应力钢绞线张拉施工。

二、张拉方法所有钢绞线均采用两端同时对称张拉。

张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验, 实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。

如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。

三、张拉程序拉顺序为：左N1—右N2f右N1—左N2,钢束应对称交错逐步加载张拉。

四、锚具、钢绞线(T con (0.75fpk)—持荷5min—锚固。

本工程采用YM15系列锚具。

钢绞线采用© 15.2mm钢绞线。

锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行检测。

五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。

预应力钢束明细表如下：预应力钢束明细表六、千斤顶、油表千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。

七、张拉操作采用柳州雷姆预应力机械有限公司生产的预应力智能张拉系统进行张拉。

千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。

梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。

八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。

△L=S1+A L2式中：△L――为预应力筋的实际伸长量△L――为100%长拉力时预应力筋的实测伸长量△L2――为初应力时预应力筋的推算伸长量（本工程取值6mm 上式中△ L2= （c o/Ep）XL式中：c 0——为0.1 c con = 1860 X 0.75 X 0.1= 139.5MPaL――预应力筋长度其余各符号的含义与上述相同九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X 100%，张拉过程中该误差应小于6%。

张拉方案及计算书一、预应力筋下料1．预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或镦头预留量。

冷拉伸长值，弹性回缩值，张拉伸长值和外露长度等因素。

钢丝束两端采用镦头锚具时，同一束中各根钢丝下料的相对差值，当钢束长度小于或等于20m时，不宜大于1/3000；当钢丝束长度大于20m时，不宜大于1/5000；且不大于5mm。

长度不大于6m的先张结构，当钢丝成组张拉时，同组钢丝下料长度的相对时差值不得大于2mm。

2．钢丝、钢绞线、热处理的钢筋、冷处理的钢筋、冷拉IV级钢筋、冷拔低炭钢丝及精轧螺纹钢筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。

二、机具及设备施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和检验。

千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。

张拉机具设备应与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。

对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。

使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。

弹簧测力计的检验期限不宜超过2个月。

三、施加预应力的准备工作1．对力筋施加预应力之前，必须完成或检验以下工作：①施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。

②现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。

③锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度。

④施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。

2．实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。

四、张拉应力控制1．预应力筋的张拉控制应力就符合设计要求，当施工中预应力筋需要超张拉或入锚圈口预应力损失时，可设设计要求提高5%，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。

2．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，请查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

张拉计算公式
一、主要计算公式
1.伸长量计算公式：
△L=（P平×L）/（E×A）
△L：钢绞线伸长量，㎝
P平：钢绞线平均张拉力，N
L：钢绞线长度，㎝
E：钢绞线弹性模量，MPa 一般图纸中有说明，但以试验室实测数据为准；
A：钢绞线截面积，单根φ15.24钢绞线有效截面积为140㎜2
2.平均张拉力
P平=P×｛1-e-(kL+μθ）｝/(KL+μθ)
P:张拉端张拉力，单根钢绞线张拉力P=1860×0.75×140=195.3KN
K：孔道摩擦影响系数，图纸中有说明；
μ：钢绞线与孔道的摩擦系数，图纸中有说明，
θ：从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算, Rad(弧度)
中铁十五局金阿铁路二标项目部
2011年4月8日
N 0（10%Ncon ） Ncon 锚固
四、机械设备配备
横向连接钢绞线H4张拉力值为582KN ，H5张拉力值为776KN ，H6张拉力值为776KN 。

作伸长值标记 测伸长值。

B=24.5m，L=20m，α=0°箱梁预制张拉计算书编制：审核：总工程师：青兰高速公路LJ21合同段项目经理部制二OO八年十二月四日一、工程概况B=24.5m，L=20m，α=0°，属于这种结构形式的预制箱梁有K145+080葫芦河大桥的箱梁和K145+715葫芦河大桥的箱梁， K145+080葫芦河大桥共计18跨,全桥箱梁共144片，其中边梁和中梁各72片；K145+715葫芦河大桥共计5跨, 全桥箱梁共40片，其中边梁和中梁各20片。

二、计算依据理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式；钢绞线各段长度及相关参数采用《桥梁、涵洞、通道通用图》第一册和相关试验（后附）。

三、计算公式及参数1、平均张拉力计算：PP=P*（1-e^-（k*L+u*θ）)/（k*L+u*θ）式中PP：预应力钢绞线的平均张拉应力（KN）P：预应力钢绞线张拉力（KN）K：孔道偏差系数L：从张拉端至计算截面的孔道长度(m)u：钢绞线与孔道的摩擦系数θ：张拉端与计算截面的曲线孔道的切线夹角之和（rad）2、理论伸长量计算：△L= PP*L/(AP*EP)式中△L:理论伸长值L:从张拉端至计算截面的孔道长度(m)PP: 预应力钢绞线的平均张拉应力（KN）AP:钢绞线的截面面积(mm2)3、相关参数：D=15.24mm，A=140mm2，fpk=1860MPa，EP=2.04*105MPa,u=0.25，K=0.0015，δcon=0.75*fpk=1395MPa四、理论伸长量计算1、梁端至跨中钢绞线布置示意图：其中 ab：锚具端部到千斤顶尾部的长度，取50cm，bc：管道内直线长度，根据《桥梁、涵洞、通道通用图》第一册取，cd：管道内曲线长度，根据《桥梁、涵洞、通道通用图》第一册取，de：管道内直线长度，根据《桥梁、涵洞、通道通用图》第一册取。

北新66团铁路大桥第二合同段箱梁张拉计算书北新66团铁路大桥第二合同段所用预应力钢材采用1×7-15.2-1860-Ⅱ级钢绞线，其力学性能为：强度＞1860MPa ，延伸率＞3.5%，公称面积：140mm2,Ⅱ级松弛，符合GB/T5224-2003和ASTMA416-98 标准要求，详见《钢绞线委托实验报告》。

所采用的张拉设备如下： 张拉机具油泵型号为：ZB4500 型。

千斤顶型号为：YCW200B_200。

所用千斤顶已委托试验中心标定。

详见«千斤顶标定试验报告»。

一、 伸长值及应力控制：1、 锚端张拉应力控制为： δk=0.75Rby=0.75×1860=1395 MPa2、 单根钢绞线张拉端控制力为：Nk=140mm2×1395MPa=N=195.3KN3、 钢绞线理论伸长值：理论引伸量为N1：242(242) N2:242(242) N3:242（242） N4：241（241） N5:242（240) 括号内为中跨梁。

4、 钢绞线实际伸长值：预应力张拉操作 ： 初张拉P0持续三分钟张拉到总吨位持续三分钟回油测量引伸量单根钢束初张拉控制力=单根钢束终张拉控制力张拉孔洞钢绞线数量：01-2P P P -=）（δδδ−−−−−−→−15总张拉吨位的百分之−−−−→−1δ测量引伸量−−−−→−2δ测量引伸量−→−δKN M 295.2915.0mm 140pa 13952=⨯⨯KN M 3.195mm 140pa 13952=⨯=中跨中梁N1（4），N2（4），N3（5），N4（5），N5（5）中跨边梁N1（5），N2（5），N3（5），N4（5），N5（5）边跨中梁N1（5），N2（5），N3（5），N4（6），N5（5）边跨边梁N1（5），N2（6），N3（6），N4（6），N5（5）中跨中梁各孔洞张拉控制力：N1=29.295KN*4=117.18KN N1=195.3KN*4=781.2KNN2=29.295KN*4=117.18KN N2=195.3KN*4=781.2KNN3=29.295KN*5=146.475KN N3=195.3KN*5=976.5KNN4=29.295KN*5=146.475KN N4=195.3KN*5=976.5KNN5=29.295KN*5=146.475KN N5=195.3KN*5=976.5KN中跨边梁各孔洞张拉控制力：N1=29.295KN*5=146.475KN N1=195.3KN*5=976.5KNN2=29.295KN*5=146.475KN N2=195.3KN*5=976.5KNN3=29.295KN*5=146.475KN N3=195.3KN*5=976.5KNN4=29.295KN*5=146.475KN N4=195.3KN*5=976.5KNN5=29.295KN*5=146.475KN N5=195.3KN*5=976.5KN边跨中梁各孔洞张拉控制力：N1=29.295KN*5=146.475KN N1=195.3KN*5=976.5KNN2=29.295KN*5=146.475KN N2=195.3KN*5=976.5KNN3=29.295KN*5=146.475KN N3=195.3KN*5=976.5KNN4=29.295KN*6=175.77KN N4=195.3KN*6=1171.8KN N5=29.295KN*5=146.475KN N5=195.3KN*5=976.5KN边跨边梁各孔洞张拉控制力：N1=29.295KN*5=146.475KN N1=195.3KN*5=976.5KNN2=29.295KN*6=175.77KN N2=195.3KN*6=1171.8KN N3=29.295KN*6=175.77KN N3=195.3KN*6=1171.8KNN4=29.295KN*6=175.77KN N4=195.3KN*6=1171.8KNN5=29.295KN*5=146.475KN N5=195.3KN*5=976.5KN二、张拉作业程序：1、张拉准备工作：清理底模干净，用连接器连接好拉杆和预应力筋，设置或安装好固定装置和放松装置；安装好定位板，检查定位板的力筋孔位置和孔径大小是否符合设计要求；检查预应力筋数量、位置、张拉设备和锚具。

30mT 梁张拉计算书1、预应力筋平均张拉力计算公式曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：μθμθ+-=+-kx e P kx p )1(P )( Pp 预应力钢筋平均张拉力（N ） P 预应力钢筋张拉端张拉力(N) x 从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ 从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线夹角之和（rad ）; k 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。

μ 预应力筋与孔道壁的摩擦系数。

计算过程：边跨边梁、中梁N1钢束P=2132900N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=2132900*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 2089208NN2钢束P=1939000N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1894843NN3钢束P=1939000N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.12217))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)=1907948N中跨边梁、中梁N1钢束P=1939000N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 1899280NN2钢束P=1745100N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1745100*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1705359NN3钢束P=1551200N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1551200*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.17453))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)= 1526358N2、伸长值计算公式因张拉伸长值计算公式可得： p p E A L P 标标△p L = 1-1 p p E A L P 实实p L =∆ 1-2 则由式1-1：1-2可得：标实标实L L L L ∆=∆ 1-3 又因L 实=L 标+ΔL 代入式1-3得： )1标标实（L L L L ∆+∆=∆ 1-4 式中：标L ∆—标准梁钢束张拉伸长值；实L ∆—实际梁长条件下的钢束张拉伸长值；标L —标准梁钢束长度值；实L —实际梁钢束长度值；L ∆ —实际梁长与标准梁长的差值。

后张梁钢束张拉计算书一、压力表读数计算1、中跨各束钢绞线的张拉端张拉力N1=N2=N3=1395*140*4/1000=781.2KN2、边跨各束钢绞线的张拉端张拉力N1=1395*140*4/1000=781.2KNN2=N3=1395*140*5/1000=976.5KN3、压力表读数计算根据油顶检验报告中压力表读数和试验机读数之间的回归方程（检验报告附后）和相应的油顶编号及油表编号，把各阶段的拉力值代入回归方程，可分别计算得各张拉阶段的油表读数。

计算结果详见“油表读数表”。

二、钢绞线伸长值计算1、由于钢束由多曲线和直线组成，张拉伸长量应分段计算，然后叠加，在计算时求出每段两端扣除孔道摩阻损失后的拉力，然后按如下公式计算每段的张拉伸长值。

计算时将钢束分成8段（以ZY 、QZ 、YZ 为分段点），由于中跨每束钢束对称于跨径中心线，因此，计算时取一半钢束进行计算，把计算结果乘以2即得中跨整束钢束的伸长值；边跨钢束伸长值分8段分别计算。

钢束布置及分段见附图：2、中跨各段钢绞线分段长计算（1）N1（弧长）BD=2*π*50*7/360=6.109m（直线）AB=（25.48-0.65*2）/2-6.109-2.473=3.508m中国交通资料网（弧长）BC=CD=BD/2=3.0545m（直线）DE=2.473m（2）N2（弧长）BD=2*π*40*7/360=4.887m（直线）AB=（25.54-0.65*2）/2-4.887-5.661=1.572m（弧长）BC=CD=BD/2=2.4435m（直线）DE=5.661m（3）N3（弧长）BD=2*π*30*1.4/360=0.733m（直线）AB=（25.20-0.65*2）/2-0.733-10.152=1.065m（弧长）BC=CD=BD/2=0.3665m（直线）DE=10.152m3、边跨各段钢绞线分段长计算（1）N1（弧长）BD=2*π*50*7/360=6.109m（直线）AB=（25.65-0.65*2）/2-6.109-2.644=3.422m（弧长）BC=CD=BD/2=3.0545m（直线）DE=2.644m（2）N2（弧长）BD=2*π*40*7/360=4.887m（直线）AB=（25.66-0.65*2）/2-4.887-5.780=1.513m（弧长）BC=CD=BD/2=2.4435m（直线）DE=5.780m中国交通资料网（3）N3（弧长）BD=2*π*30*1.4/360=0.733m（直线）AB=（25.47-0.65*2）/2-0.733-10.419=0.933m（弧长）BC=CD=BD/2=0.3665m（直线）DE=10.419mAB ，、BC ，、CD ，、DE ，的长度分别与中跨相同编号钢束AB 、BC 、CD 、DE 的长度相等。