自升式平台使用建议 （CPOE-5自升式钻井平台南堡105-3井就位和插桩感言）环渤海湾浅海地带受不同水动力因素影响，海床冲蚀类型不一样,海底地貌地形复杂，地层沉积不均匀，岩性也有很大差别。特别是冀东曹妃甸海域，地处渤海顶部，由渤海海峡过来的海流直接面对冲蚀，后往两侧转向形成沿岸环流，造成区域内海底多横向沙丘和沟壑,古河道纵布，形成了近距离范围内地层沉积深度不一和岩性差异，极不利于自升式平台的使用选择和规范性插桩。近二年来，我公司自升式平台在该海域作业曾出现过多次高风险插桩使用事例，平台安全令人担忧，插桩不正常现象令人费解。主要现象包括： 1）、据现场所做海调资料分析，海床顶部不是最终持力层，但是桩腿却压载不入，只能处于简单站立海床状态下维持打井。近两年在冀东海区打井已出现过几次这样的事例，桩靴式平台和孤立桩式平台都出现过这种现象，因由解释不清，实在是另人担忧和操心。按照常规理论，对于无桩靴孤立桩腿平台，若插桩太浅（小于桩径），地层抗风倾力矩小，极不安全;另外，资料解释海床表面为一鸡蛋壳硬层（上硬下软），在穿不过的情形下勉强升起投入作业，作业期间风浪荷载冲击摇摆和钻机振动影响极易造成桩腿刺穿。 2）、同一井位处普遍认为属同一岩性层位，但实际插桩时各桩插入深度却不一样，而且是产生了类似今年元月中旬CPOE-5钻井
平台在南堡105-3井位插桩中出现的首桩×12m（拔桩会有困难）、右尾桩×2.9m、左尾桩×4m插入深度不均匀和严重深度偏差现象。海调资料中反映12．20m为持力层，承载力为88吨/平方米；2.1M处承载力为16吨/平方米；2.1-4.5M处承载力为32吨/平方米，而CPOE-5实际压载操作对地压力已高达近48吨/平方米，按道理插到12米左右应该是正常的，最起码后部两艉桩插入深度相同或许让人便于理解和放心一点。这种插桩现象作业中极有刺穿风险，插深不一和插不到预定深度现象实在令人费解,能否升起作业一时难已表态决策，安全无把握令事业部主管领导非常担忧和操心。 3）、相同海区有些井位作业平台和钻井平台都出现过插入过深和拔桩困难现象。如:CPOE-63在南堡1-10作业,左尾桩插深34.27米,出现了拔桩困难。 4）、老井位频繁重对井口作业问题。这与早期在该井位作业过的平台相比，相同桩靴和相同桩腿间距很容易造成后上平台重蹈老孔，极有滑移折坏桩腿的可能。 为此，根据自己多年来海上工作经验，对以上自升式平台使用现状提出自己以下看法和建议。 1、对桩腿插入深度的理解。胜利钻井院对CPOE-61/5/6/7/8等平台的桩靴尺寸及设计插入深度确定一部份主导思想是从拔桩难易程度考虑的，另外也重点考虑了防滑移和风浪荷载抗倾因素。墨西哥湾桩靴自升式平台设计入泥深度一般为10英尺，英文解
8轻型木结构制作与安装 8.1轻型木结构的施工程序 8.1.1首层地面为木楼盖时，宜采取下列施工程序： 基础与地梁板→首层木楼盖→一层木墙体→二层木楼盖→二层木墙体→…，… →木屋盖及吊顶。 8.1.2当首层地面为混凝土或其它非木质地面时，宜采用下列施工程序： 基础与地梁板→一层木墙体→二层木楼盖→二层木墙体→ …，… →木屋盖及吊顶。 8.2基础与地梁板 8.2.1轻型木结构的墙体及墙骨应支承在混凝土基础或砌体基础顶面的混凝土圈梁上，混凝土 基础或圈梁顶面应原浆抹平，倾斜度不得大于2‰。基础顶面标高应高于室外地面标高 0.2m以上，在虫害区应高于0.45m以上，并保证室内外高差不小于0.3m。无地下室时， 首层楼盖应架空，楼盖底与楼盖下的地面间应留有净空高度不小于150mm的空间，在此高度内的内外墙基础上应设通风洞口，保证有良好的通风环境。 8.2.2地梁板规格材的截面尺寸不应小于40×90 mm，其宽度也不小于墙骨截面的高度，并应经防腐处理。地梁板应用预埋在基础中直径不小于12mm的螺栓牢固地锚固，螺栓在混凝土中埋深不小于300mm，中心距不大于2.0m。在每根地梁板两端和每片剪力墙端部均应有螺栓锚固，端距不大于300mm。地梁板与基础顶的接触面间应设防潮层(0.05mm厚聚乙稀薄膜)，存在的缝隙需用密封材料填满。 8.3墙体制作与安装 8.3.1应根据轻型木结构房屋不同抗风措施，选择墙体制作与安装方案。当采用圆钢螺栓穿过 各楼层墙体底、顶梁板整体锚固墙体时，墙体宜采用水平制作，逐块扶直安装的方案施工；当上、下层墙体中的墙骨需要用金属连接件相互拉结时，宜采用原位垂直制作与安装墙体。安装到位的墙体无可靠支撑时，应设临时支撑，以防倾倒。 8.3.2墙体木构架的墙骨、底梁板及顶梁板应采用设计文件规定的规格材，但三者昀小截面厚 度皆不小于40mm，且宽度应相同。承重墙规格材目测材质等级不低于Vc，墙骨可采用指节规格材，但不能用连接板接长。 8.3.3墙骨间距不应大于600mm，承重墙转角和外墙与内承重墙相交处的墙骨不应少于2根 规格材(图8.3.3-1)；楼盖梁支座处墙骨规格材的数量应符合设计文件规定；门窗洞口宽度大于墙骨间距时，洞口两边墙骨至少用2根规格材，靠洞边1根可作门、窗过梁的支座(图8.3.3-2)。底梁板可用1根规格材，其长度方向可用平接头对接。承重墙顶梁板应用2根规格材平叠，每根规格材长度方向可用平接头对接，下层接头应位于墙骨中心，上、下层规格材接头应错开至少一个墙骨间距。顶梁板在外墙转角和内外墙交接处应彼此交叉搭接，并用钉钉牢。非承重墙顶梁板，可采用一根规格材，其长度方向的接
地下连续墙内支撑施工工 艺 Ting Bao was revised on January 6, 20021
上海世博会地区B02、B03地下空间工程（B03A-02中国黄 金大厦）项目 地下连续墙+内支撑施工考察报告 上海世博会区B02、B03地下空间工程（B03A-02中国黄金大厦）项目与2013年9月份开工，由于前期其他原因，与11月份开始地基加固，到2014年4月份地基加固结束开始开挖基坑，施工地下连续墙和内支撑。 （下部为金元宝造型，上部为帆船造型） 由于上海当地的地质条件较差，淤泥质土和流沙类似，首先要在基坑四周做地下连续墙，打混凝土旋喷挤密桩，喷射混凝土固结，待固结达开挖条件后开始挖基坑。开挖前还要把钢构柱提前打到地下，落到预先打的桩顶，此柱作为内支撑的支座。 （第一道支撑）
（内支撑支座处钢构柱） 由于建设地点为世博会地区，该项目为2010年世博会澳大利亚馆所在位置，拆除后地下仍有桩存在，就近的卢浦大桥在建引桥时，拉锁基础在此，此地区之前是一钢厂的设备间，地下设备基础众多，并且地区存在一20mX8mX7m的钢筋混凝土夹钢板油库，给施工造成很大不便，清理障碍物耗时耗资巨大。 地下连续墙+内支撑施工工艺可大致分为：地下墙施工，立柱桩施工，第一次土方开挖，第一道支撑施工，第二次土方开挖，第二道支撑施工，第三次土方开挖，第三道支撑施工，第四次土方开挖，第四道支撑施工。（因该项目靠近地铁，经地铁部门强烈要求，以及二道内支撑层高原因，此工程采用四道内支撑，上海地区其他工程一般都采用三道内支撑）浇筑基础底板，拆除第四道支撑，以此类推，现已施工到地下负二层顶部，随后将拆除第二，三道支撑。 逆作法施工技术的原理是将高层建筑地下结构自上往下逐层施工，即沿建筑物地下室四周施工连续墙或密排桩，作为地下室外墙或基坑的围护结构，同时在建筑物内部有关位置，施工楼层中间支撑桩，从而组成逆作的竖向承重体系，随之从上向下挖一层土方，一同土模浇筑一层地下室梁板结构，当达到一定强度后，即可作为围护结构的内水平支撑，以满足继续往下施工的安全要求。与此同时，由于地下室顶面结构的完成，也为上部结构施工创造了条件，所以也可以同时逐层向上进行地上结构的施工。 是基础工程在地面上采用一种挖槽机械，沿着深开挖工程的周边轴线，在泥浆护壁条件下，开挖出一条狭长的深槽，清槽后在槽内吊放钢筋笼，然后用导管法灌筑水下混凝土筑成一个单元槽段，如此逐段进行，在地下筑成一道连续的钢筋混凝土墙壁，作为截水、防渗、承重、挡水结构。本法特点是：施工振动小，墙体刚度大，整体性好，施工速度快，可省土石方，可用于密集建筑群中建造深基坑支护及进行逆作法施工，可用于各种地
6667设计计算 已知条件： （1）土压力系数计算 主动土压力系数： K a1=tan2（45°—φ1/2）=tan2（45°—10°/2）=0.70 a1=0.84 K a2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45°—18°/2）=0.52 a2=0.72 K a3=tan2（45°—φ3/2）=tan2（45°—19.2°/2）=0.64 a3=0.71 K a4=tan2（45°—φ4/2）=tan2（45°—18.9/2）=0.52 a4=0.70 K a5=tan2（45°—φ5/2）=tan2（45°—19.2/2）=0.41 a5=0.72 被动土压力系数： K p1=tan2（45°＋φ5/2）=tan2（45°＋19.2°/2）=1.98 p1=1.40 （2）水平荷载和水平抗力的计算 水平荷载计算： e a=q0k a1－2C=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e ab上=（q0+h1）K a1－2c1a1=（20+18×2.5）×0.59－2×10×0.84=21.55kPa e ab下=（q0+h1）K a2－2c2a2=（20+18×2.5）×0.36－2×19×0.6=0.6kPa e ac上=（q0+h1＋h2）K a2－2c2a2=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36－2×19× 0.6=8.48kPa e ac下=（q0+h1＋h2）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.64－2×44×0.8=－14.79kPa e ad上=（q0+h1＋h2＋h3）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.64－2×44×0.8=2.05kPa e ad下=（q0+h1＋h2＋h3）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）× 0.34－2×21×0.59=13.71kPa e ae上=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPa e ae下=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a5－2c5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4
结构设计总说明识图讲解 三、自然条件： 3.1场地的工程地质及地下水条件： 各土层的信息及地下水情况确定合理的基坑支护形式； 2.基坑开挖过程中查看实际的土层是否与《岩土工程勘察报告》各土层的信息一致，如果不一致与基坑支护单位协商是否调整支护形式； （1）根据水位表信息确定基坑支护形式； （2）根据水位表信息明确降水方式； （3）对于在干湿交替条件下，注意设计对混凝土结构是否有特殊要求。（《岩土工程勘察报告》应有建议，设计应考虑。） 四、正负零绝对标高 结构说明给出中±0.000的绝对标高，核对结构图与建筑图相对标高±0.00相对应的绝对标高是否一致。 七、设计采用的荷载标准值 结构说明中给出的设计荷载标准值，作为顶板拆模后楼面堆载的依据。 八、地基基础 8.1 根据<工程地质勘察报告>,本工程整体采用天然地基，基底标高在36.00m左右，持力层土质为第四纪冲洪的粉质粘土、粘质粉土3层，局部存在的有机质粘土、有机质重粉质粘土3-2?层在验槽时视钎探情况酌情处理，综合考虑的承载力标准值(ka)为160kPa。 1. 若工程采用天然地基或复合地基，应随时掌握持力最后一步土开挖时基底的土质情况，如果达不到持力层土质要求，应及时与设计单位、勘察单位、建设单位、监理单位共同协商，从新确定开挖深度。避免二次开挖。避免施工成本加大及影响施工进度。 2.如果塔吊基础设置在基底标高，可作为地基是否满足塔吊的地基承载力要
求的参考，不满足塔基承载力要求时，需对对地基进行处理，确定处理方法。 8.1.1 天然地基基槽开挖至基底标高以上200mm时，应进行普遍钎探，并通知地质勘测、监理、设计等有关单位共同验槽，确定持力层准确无误后方可进行下一道工序。 提前绘制钎探图，钎探点布置视地基复杂情况间距1.0m-1.5m，钎探深度应符合规范《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002要求。 8.2 关于施工降水 8.2.1 本场区施工时，应根据地勘报告及实际情况确定是否降低地下水位，保证正常施工，防止结构上浮，同时应采取措施防止因降低地下水位对周围建筑物、道路产生不利影响。 1.工程如果需降水，应按照相关要求进行论证。应考虑是否对建筑物、及道路产生不利影响，如有影响，制定相应的预防措施。（《勘察报告》应有建议是否需要降水） 2. 防止结构上浮问题设计应考虑。 8.2.2 本工程在完成基础底板且主体结构完成了地上六层或以上时具备停止降水条件。 1.明确了停止降水的条件，如果本工程有沉降后浇带，还需考虑其封闭时间是否影响停止降水时间。 （2）停止降水时间（对应的形象部位）应在降水方案中体现。 8.2.3 如需提前停止降水，须根据周围未降水区域水位标高和已完成结构楼层情况由相关各方（甲方、监理、设计、施工、水位监测等单位）共同商定。 8.2.4当施工组织计划先停止降水后补浇后浇带时，应采取图1-2、图1-3的先停止降水后补浇后浇带的加强措施。 （1）首先确定是否采用先停止降水后补浇后浇带 （2）如果确定采用先降水后浇筑后浇带的方法应采取图1-2、图1-3的先停止降水后补浇后浇带的加强措施。并体现在方案、交底中。 （3）停止降水及后浇带施工明确，并有书面的依据。甲方、监理、设计的认可。（因为图纸不是一种方法） 8.3 本工程基坑较深，开槽时应根据勘查报告提供的参数进行放坡，对基坑
自升式钻井平台建造过程中的电气检验 发表时间：2019-01-15T15:27:55.847Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第30期作者：孙凯 [导读] 近年来，随着经济和科学技术的飞速发展，世界范围内天然气、石油等能源的需求量由于自身的发展而不断增加。 太重（天津）滨海重型机械有限公司天津 300450 摘要：近年来，随着经济和科学技术的飞速发展，世界范围内天然气、石油等能源的需求量由于自身的发展而不断增加。由于自升式钻井平台稳定性高、定位能力强，在大陆的实际勘探开发中得到应用。钻井平台是海上移动平台，与传统的海洋平台相比，它具有巨大的操作优势。本文主要研究了自升式钻井平台建造过程中的电气检验。 关键词：自升式钻井平台；电气设备；检验 前言 加强自升式钻井平台建造过程中的电气检验分析，有利于优化该平台应用中的电气性能，给予能源勘探作业计划实施必要的支持，使得我国市场经济发展中的资源需求量得以满足。因此，需要从不同的方面入手，结合自升式钻井平台的功能特性，将其建造过程中的电气检验工作落到实处，并对其检验效果进行科学评估，以便实现对自升式钻井平台的高效利用。 1海洋石油钻井平台电气设备的要求 1.1耐震性 由于近海领域时常会有海浪，同时还伴有规律的潮汐活动，电气设备在使用中必须具备耐震性，避免电气设备的零部件受海浪影响，出现松动，影响设备的正常运行，避免由此带来的海上作业风险。此外，具有良好耐震性的电气设备还能够抵抗船舶航行带来的不利影响，能够有效的保证海上作业人员的安全。因此，企业在选择海洋石油钻井平台电气设备时，必须重视设备的耐震性，避免海洋事故的发生。 1.2耐腐蚀性 由于海洋钻井平台长期处于海水中，而海水中的盐分与油，会对电气设备产生一定的腐蚀。因此，在选择海洋石油钻井平台电气设备时，还应确保设备具备耐腐蚀性，以便确保海上钻井平台作业的安全。同时在海洋钻井平台进行工作时，还应采取必要的防护措施，尽量降低海水对电气设备的腐蚀，尽可能地延长电气设备的使用年限，避免不必要的经济损失。 1.3特殊频率电压性 通常海洋钻井平台中的电力系统与陆地电网相比，存在一定差异性，特别是在频率与电压方面。因此，企业应针对海洋钻井平台的实际情况，建立专门的局域电网，以满足海洋平台电气设备的用电安全需要，确保海上作业的安全，尽量降低事故的发生率。 2自升式钻井平台电缆敷设的检验 作为自升式钻井平台电气检验中的重要组成部分，电缆敷设检验效果是否良好，体现着该钻井平台的电气检验水平。因此，需要注自升式钻井平台的电缆敷设检验，且在有效的敷设工艺支持下，实现电缆敷设的有效检验。在其敷设工艺应用过程中，应明确这些方面的注意事项： 冷藏舱内避免使用聚氯己烯制成的电缆，主要在于低温环境条件下会使这种材料制成的电缆绝缘性能下降。同时，电缆敷设工艺支持下完成锅炉舱电缆敷设作业时，需要在明线敷设方式的作用下予以处理；为了确保电缆敷设状况良好性，保持其良好的功能特性，应控制好电缆与蒸汽管、加热器、发热设备等热源之间的距离，必要时应及时采取隔热措施进行处理；避免将电缆敷设在隔热绝缘层上，以便保持该绝缘层良好的性能；避免将隔材料喷涂于电缆上，确保电缆应用中有着良好的运行工况；结合防火分割要求，需要在自升式钻井平台电缆敷设检验中对防火贯通件的设置情况进行深入分析，避免其应用过程中存在安全隐患。同时，应在电缆与筒壁之间预留一定的间隙，增强其敷设效果，满足自升式钻井平台电气检验要求。 3自升式钻井平台电气设备安装的检验 在自升式钻井平台电气检验工作落实中，为了确保其中的电气设备安装质量可靠性，则需要加强其安装检验分析。具体表现为： 避免将电气设备安装于靠近油舱、油柜等构件的表面，使得电气设备实践应用中有着良好的运行工况；同时，对运行过程中会具有高温特性的电气设备应在行业技术规范要求下进行合理安装，控制好相应的安装距离；在落实自升式钻井平台电气设备安装作业前，应对其安装区域的防护等级进行检查，避免电气设备安装质量受到影响；实践中应加强危险区域内电气设备安装检验分析，落实好相应的检验工作，确保这类设备的安装质量能够满足防爆要求，确保电气设备防爆等级与危险区域等级的一致性，实现自升式钻井平台电气设备的安全使用，并使其安装检验水平在长期的实践过程中得以不断提升，从而为该钻井平台电气检验工作落实积累更多的实践经验。 4舾装件检验 4.1T梁检验 此结构是上层建筑结构中最重要的结构构件,应严格按照详细设计图纸检查其连续性。 4.2围壁 检查其板厚和材质是否和详细设计图纸一致,并且上下层围壁如果连续的话板厚方向一定要保持一致。 4.3球扁钢 检查其球头方向上下层是否保持方向一致。 4.4小筋板 该结构强度不够会影响整体强度。另外对于密闭舱室,烧焊之后工艺孔要另焊补板,使房间达到使用要求。 5电缆密封装置的总体性能要求 5.1密性 要求穿舱密封装置具有主隔壁相同的密性，包括水密、气密性能,根据国军标船体密性试验，可采用灌水、冲水、充气、冲气和涂刷煤
轻型木结构夹板剪力墙钉连接节点施工技术解析 发表时间：2019-09-21T21:35:47.937Z 来源：《基层建设》2019年第19期作者：陈晓虎 [导读] 摘要：轻型木结构的房屋当中剪力墙作为重要的构件内容，保障其连接的坚固度，这就需要注重钉连接节点施工质量的控制，具体的施工操作当中要按照我国的木结构设计规范要求，以及轻型木桁架技术规范等要求落实。 广东电白建设集团有限公司广东茂名 525000 摘要：轻型木结构的房屋当中剪力墙作为重要的构件内容，保障其连接的坚固度，这就需要注重钉连接节点施工质量的控制，具体的施工操作当中要按照我国的木结构设计规范要求，以及轻型木桁架技术规范等要求落实。本文主要从理论层面就轻型木结构夹板剪力墙钉连接点施工技术进行展开探究，希望能从各相关理论的探究下，为实际施工提供相应参考依据，保障工程施工顺利开展。 关键词：剪力墙；轻型木结构；钉连接节点 0.引言 木结构的建筑施工在我国得到了进一步发展，木框架剪力墙作为轻型木结构房屋比较关键的抗侧力构件，能有效抵抗地震以及风荷载造成的侧向力，所以这一构件对保障木结构的建筑安全发挥着关键作用。在具体的轻型木结构夹板剪力墙钉连接节点的实际施工中，就要能从这一环节加强质量的控制，从整体上提升施工质量。 1.轻型木结构夹板剪力墙 轻型的木结构主要是通过规格材以及木基结构板材，进行钉合形成剪力墙以及屋盖组合，而木框架剪力墙是轻型木结构当中比较关键的构件内容，能有效传递竖向荷载达到地基，同时也要承担风侧向荷载以及地震侧向荷载[1]。对于夹板剪力墙和轻型木结构的剪力墙相比有着不同之处，主要是墙体通过双层墙骨柱以及三层面板排列形成，构成材料和标准剪力墙相同，在墙骨柱以及面板的排列组合下提高抗侧性能，木质结构板夹在两侧排列的墙骨柱中间，在轴向旋转直角的情况下使其宽面和木质结构相连接。 标准的剪力墙骨柱窄面和木质结构板相连接，夹板剪力墙结合的方式的不同之处是增加了钉子和面板边缘距离，这样就能有阵雨防止墙体由于面板撕坏造成的破坏，能有效提供大抗侧力。夹板剪力墙在结合中钉子钉帽以及中间夹芯板是隔开的，这样避免了钉帽穿透面板所造成的破坏问题发生。夹板剪力墙的构造如下图1所示[2]。 图1 夹板剪力墙的构造示意图 2.轻型木结构夹板剪力墙钉连接节点施工试验及控制要点 2.1施工试验准备材料 轻型木结构夹板剪力墙钉连接节点施工质量的控制，要选择科学化的方案加以落实，为能保障钉连接节点施工顺利开展，这就需要针对不同的夹芯板结合钉连接节点试件不同做相应试验，从而为后续的施工质量控制打下坚实基础。试验所需要的材料中夹板剪力墙通过进口定向刨花板，厚度分别为9mm,12mm,15mm，选择SPF规格材，界面的尺寸在39×90mm，抗弯强度在75.3MPa，使用的钉子运用苏州黄家钉，尺寸长度是83mm，直径是3.8mm，另一长度是64mm，直径是3.2mm[3]。83mm长度的钉子抗弯屈服强度在789.62MPa,相关板材的参数信息科通过下表1进行参照。 表1 板材参数参照表 2.2施工试验加载的方案落实 从实际试验用夹具设计来看，夹板木剪力墙结构钉节点的强度大，通过一般的装置很难稳定夹持试件，在具体加载的时候很容易出现规格材翻转的情况，这就无法测量钉节点荷载位移相关参数信息。所以在试验设计中就要能配套力学试验机，标准钉节点试件通过运用这一装置，配置长螺栓以及垫板就能操作。试验方案的落实中，由于我国木结构标准规范还没有完善建立，缺乏完善的钉节点试验标准，所以要按照国外的相关标准，依照ASTM D 1761一12的试验标准操作，钉节点单调加速设定2.54mm/min，结合具体的于鏊求设计夹板剪力墙钉节点试验用夹具，通过安装电子力学万能试验机垂直拉伸试验，在荷载最大化的时候，下降最大荷载80%，或者是试件没有下降最大荷载80%发生破坏的时候就要终止试验[4]。 2.3施工试验结果分析 通过实际的试验操作后发现，夹板剪力墙钉节点破坏由于板材厚度不同也有着不同的结果，如9mm厚度的夹板剪力墙钉节点试件破坏主要是撕裂为主，具体的加载时候OSB持续撕裂，裂纹扩展到板材底部，造成试件的破坏。钉子发生弯曲的状况下，加载结束保持数据。进一步的深化加载，把SPF规格和OSB进行完全分离，出现了面板被钉子剪坏的状况，钉子没有出现弯曲，SPF板材也无出现变形的状况，主要是由于OSB板材比较薄，所以板材出现压溃造成裂纹的进一步扩大[5]。 而在对12mm板材厚度的试验中，OSB夹板剪力墙钉点试件加载时候面板被钉子剪切，在面板出现的裂纹进一步扩展到剪力墙边缘的时候结束加载。然后把SPF和OSB材料进行分离，出现钉子有稍微弯曲的情况，试件破坏形态是钉杆对OSB实现剪切，被剪坏压溃。另外，对于15mm厚度的OSB夹板剪力墙钉点试件破坏主要是钉子拔出以及钉子的弯曲，由于板材的厚度厚，钉子在钉入的深度上比较有限，所以面板抗剪力就会增大，钻孔的周边木材被钉杆压溃。 2.4轻型木结构夹板剪力墙钉连接节点施工注意要点 轻型木结构夹板剪力墙钉连接点的实际施工当中，为保障整体施工质量，这就需要把握好要点，对各个影响因素加强重视。从以下几点加强进行参考： 其一，注重面板及基材对钉节点性能产生的影响。夹板剪力墙钉连接节点实际施工当中的质量，会受诸多层面因素的影响，所以在面
混凝土结构设计总说明 1.工程概况 1.1 本工程位于xx市xxxxx，总建筑面积约13万平方米，由多栋商铺组成; 主要功能层数高度(m) 结构型式基础类型商铺 4 15.400 框架结构独基、管桩 2.设计依据 2.1 本工程主体结构设计使用年限为50年。 2.2 自然条件：基本风压：0.35kN/m 2(50年重现期);基本雪压:0.45kN/m 2； 抗震设防参数：本工程最大地震影响系数αmax=0.04（第一设防水准）；场地特征周期Tg=0.35秒；场地为可进行建设的一般地段。本工程抗震基本烈度为6 度，场地土类别为Ⅱ类。 2.3 xxx工程有限公司2014.10xxx一期-4号中心岩土工程详细勘察报告书工 程编号：2014-K53 2.4 本工程施工图按初步设计审查批复文件和甲方的书面要求进行设计。 2.5 本工程设计采用的现行国家标准规范规程主要有： 建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2008 建筑抗震设计规范GB50011-2010 建筑结构荷载规范GB50009-2012 混凝土结构设计规范GB50010-2010 砌体结构设计规范GB50003-2011 地下工程防水技术规范GB50108-2008 工业建筑防腐蚀设计规范GB50046-2008 建筑桩基技术规范JGJ 94-2008 人民防空地下室设计规范GB50038-2005 多孔砖砌体结构技术规范JGJ137-2001(200 3年局部修订) 混凝土外加剂应用技术规范GB50119-2013 补充收缩混凝土应用技术规程JGJ/T 178-2009 建筑边坡工程技术规范GB/T50330-2013 工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分)2013年版(涉及规范版本更新及修订的应按现行规范执行) 2.6 桩基静载荷试验报告和地基载荷板试验报告(本工程需有前述报告后方可进 行基础施工) 3.图纸说明 3.1 计量单位(除注明外）：长度：mm；角度：度；标高：m；强度：N/mm 2。 3.2 本工程±0.000相当于绝对标高41.700m。 3.3 本工程施工图与国标11G101-1《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图 规则和构造详图》配套使用。 3.4 结构专业设计图应与其它专业设计图配合施工，并采用下列标准图: 国标 11G101-1、11G101-2、11G101-3、11G329-1；中南标 12ZG002、12ZG003、12ZG313 3.5 管桩专项说明另详。 3.6 本工程在设计使用年限内未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和 使用环境。
第42卷第10期 2010年10月 哈尔滨工业大学学报 JOURNAL OF HARBIN INSTITUTE OF TECHNOLOGY Vol.42No.10 Oct．2010 轻型木结构剪力墙抗侧力性能试验与有限元分析 祝恩淳，陈志勇，陈永康，阎新宇 （哈尔滨工业大学土木工程学院，哈尔滨150090，e．c．zhu@hit．edu．cn ） 摘要：为研究国产钉连接轻型木结构剪力墙的抗侧力性能，对7组14片不同尺寸规格和构造的剪力墙进 行了标准推力试验，并利用ABAQUS 建立了剪力墙的有限元模型，对其工作性能进行分析．结果表明：钉连接失效是导致剪力墙破坏的主要原因；剪力墙的承载力和刚度与墙体宽度成正比；开洞剪力墙的承载性能均比宽度与洞口两侧墙肢总宽度相等的剪力墙高；石膏板对剪力墙的承载性能有显著提高作用．由试验和有限元分析结果拟合得到了预测剪力墙的荷载－位移曲线、极限承载力和刚度的经验公式．关键词：轻型木结构；剪力墙；抗侧力试验；有限元中图分类号：TU 759.4 文献标志码：A 文章编号：0367－6234（2010）10－1548－07 Testing and FE modeling of lateral resistance of shearwalls in light wood frame structures ZHU En-chun ，CHEN Zhi-yong ，CHEN Yong-kang ，YAN Xin-yu （School of Civil Engineering ，Harbin Institute of Technology ，Harbin 150090，China ，e．c．zhu@hit．edu．cn ） Abstract ：In order to investigate the performance of shearwalls connected with domestic nails in light wood frame structures ，lateral resistance tests were conducted on 14shearwalls in 7groups with different dimensions and structural arrangements．Using ABAQUS ，FE models of shearwalls were developed to simulate the struc-tural behaviour．Both the experimental and numerical results show that failure of nail connections is the prima-ry cause leading to the failure of shearwalls．The load-carrying capacity and the stiffness of shearwalls are pro-portional to the width．The performance of shearwalls with an opening ，in terms of load-carrying capacity and stiffness ，is higher than that of shearwalls without an opening but with the width equaling to the sum of the wall segments from the two sides of the opening．Gypsum panels improve the performance of shearwalls significant-ly．The empirical equations to predict the lateral resistance and stiffness of shearwalls were derived based on the test and FE modelling． Key words ：light wood frame structure ；shearwall ；lateral resistance testing ；finite element 收稿日期：2009－03－19． 基金项目：哈工大海外留学人员回国工作科研启动项目．作者简介：祝恩淳（1963—），男，教授，博士生导师． 剪力墙是轻型木结构的主要抗侧力构件，是 决定轻型木结构抗侧力性能的关键因素．自上世纪40年代始，标准推力试验 ［1］ 成为研究剪力墙力 学性能的重要手段．Atherton ［2］ 通过10组以刨花 板为覆面板的剪力墙试验，研究了覆面板厚度、钉子规格和间距、横隔以及覆面板布置方式对剪力墙承载力的影响．Cheung 等 ［3］ 对剪力墙进行足尺 静载试验和自由震动试验来验证剪力墙的非线性 有限元模型，结果显示墙骨和覆面板之间的钉连接对剪力墙承载性能起控制作用．Patton ［4］ 、Kara- cabeyli ［5］和Jang ［6］等对剪力墙进行了相关试验，结果表明剪力墙承载力随墙骨间距减小、墙体宽度增加或洞口面积减小而增大，且洞口位置的影响甚小；石膏板增强了剪力墙的承载性能但降低 了剪力墙的延性和耗能能力．Lam ［7］ 对大尺寸覆 面板剪力墙进行了试验研究，在单调静载作用下大尺寸覆面板剪力墙的刚度和承载力均大于普通剪力墙，但在往复荷载作用下大尺寸覆面板剪力墙的耗能性能不如普通剪力墙．Dean 和Shent-
表A.0.1-16 施工组织设计/专项施工方案报审表 工程名称福建中粮制罐有限公司两片罐生产线及其 他包装一期项目 施工单位福建普尔泰集团有限公司 编制单位现报上成品成型沉降连续墙工程施工组织总设 计/施工组织设计/专项施工方案文件，请予以审查。 主编熊敏 编制人余挺 工程项目部/专业分包施工 单位（章） 技术负责人余挺项目经理熊敏 审核单位总承包单位审核意见： 年月日总承包单位（章）审核人企业技术负责人 审 查 单 位 监理审查意见： 监理审查结论：□同意实施□修改后报□重新编制 监理单位（盖章）专业监理工程师日期：年月日总监理工程师日期：年月日
福建中粮制罐有限公司两片罐生产线及其他 包装一期项目 成 品 成 型 沉 降 连 续 墙 专 项 施 工 方 案 福建普尔泰集团有限公司 二○一六年
目录 一、工程概况 (1) 二、编制依据 (1) 三、基坑地质条件 (1) 四、主要施工机械 (2) 五、总体部署 (2) 六、地下连续墙施工方法及工艺流程 (4) 七、质量保证措施 (17) 八、技术保证措施 (21) 九、安全、文明及环保保证措施 (22) 十、环保施工保证措施 (25)
一、工程概况 福建中粮制罐有限公司两片罐生产线及其他包装一期项目车间仓库设备基础基坑开挖深度为-2.75～-5.16米；根据工程的地质情况和施工现场周围安全情况，消防水池、地下泵房、污水池、设备基础采用成品成型沉降连续墙支护。 为了便于基坑土方开挖施工，先整体自然放坡开挖1米，降低基坑深度，然后进行成品成型沉降连续墙施工。 二、编制依据 1.福建中粮制罐有限公司两片罐生产线及其他包装一期项目设计图纸； 2.福建中粮制罐有限公司两片罐生产线及其他包装一期项目《岩土工程勘察报告》； 3.《建筑施工计算手册》； 4.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）； 5.《锚杆喷射混凝土支护技术规范》（GB50086-2001）； 三、基坑地质条件 根据岩土工程勘察报告，该区域范围内地层自上而下分为：素填土、粉质粘土(1)、淤泥、粉质粘土(2)、残积砂质粘性土、全风化花岗岩、强风化花岗岩。 1. 素填土：层厚约1.50～1.80m； 2. 粉质粘土(1)：层厚约1.20～1.55m； 3. 淤泥：层厚约5.40～7.30m； 4. 粉质粘土(2)：层厚约4.10～11.30m； 5. 残积砂质粘性土: 层厚约2.30～8.30m； 6. 全风化花岗岩: 层厚约2.00～ 7.00m； 7. 强风化花岗岩。
结构设计总说明 一.工程概况 1.本工程九江市泰房地产开发有限公司兴建的鑫瑞华庭-1#.2# ,位于江西省瑞昌市范围内，该工程地下0层，地上6层，室内外高150 mm，建筑物高度（室内外地面至主要屋面板的板顶)：19.6m.设计标高，场地绝对标高施工中确定m. 二.一般说明 1.在本说明中凡画" "符号者，为本工程设计所采用. 2.计量单位（除注明外）: 1）长度: mm; 2）角度: 度; 3）标高: m; 4）强度: N/mm‘?2?. 3.本工程所注标高均指建筑完成面标高，施工时应扣除粉刷层及其它面层的厚度. 4.凡施工图中说明与本图(结构设计总说明)不一致时，一律以施工图中说明为准. 5.在施工过程中，如遇图纸不清、与其它专业图纸不一致或工程地质不良（与设计不符）等问题时请及时与我公司联系进行处理。 6.对本说明和结构施工图需作设计变更或修改时，应征得我公司结构工程师同意并办理设计变更或修改手续，否则不得随意变更或修改. 7.本套结构施工图钢筋混凝土部分采用平面整体表示方法制图，制图规则及结构构造详见国家标准图集《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（包括修正内容）》11G101-1. 三.建筑结构的安全等级及设计使用年限 1.结构设计使用年限 2.建筑结构安全等级：二___级； 3.建筑耐火等级:____级； 4.地基基础设计等级：___级； 5.建筑桩基设计等级：___级. 四.自然条件 1.基本风压(重新期为50 年)：W‘?0?=____ KN/m‘?2?，地面粗糙度：b类 2.2.基本雪压(重新期为50 年)：S‘?0?=____ KN/m‘?2?. 3.本工程根据______________ 于____年__月提供的《__________岩土工程勘察报告______________ 》及《_____》进行基础及地下室设计.施工时如发现工程地质符或不良地基，请及时与我公司联系处理. 4.本工程地下水对混凝土结构__侵蚀性.抗浮设计水位为____m，防水设计水位为____ m. 5.场地土类型为___. 五.本工程结构设计采用的主要国家有关设计规范.规程 1.工程建设标准强制性条文--房屋建筑部分( ) 2.建筑工程设计文件编制深度规定( ) 3.工程结构可靠性设计统一标准 4.建筑结构荷载规范 5.建筑工程抗震设防分类标准 6.建筑抗震设计规范 7.混凝土结构设计规范 8.高层建筑混凝土结构技术规程 9.建筑地基基础设计规范 10.建筑桩基技术规范 11.建筑地基处理技术规范 12.砌体结构设计规范 13.混凝土异形柱结构技术规程 14.地下工程防水技术规范 15.住宅建筑规范
自升式海洋石油平台研究 摘要: 自升式钻井平台属于海上移动式平台,由于定位能力强和作业稳定性好,在大陆架的勘探开发中居主力军地位。阐述自升式钻井平台的组成和作业范围,以及在我国海洋油气勘探开发中的发展与前景。 关键词: 自升式钻井平台；发展；前景 Abstract: As the maritime moving platform, the self2elevation drilling platform is the main force in the exploration of the continental shelf as the result of good fixing and reliable working. This paper expatiates the composing and working scope of self2elevation drilling platform, as well as its development and foreground in the oil and gas exploration of our country. Key words : self2elevation drilling platform ; development ; foreground 1、自升式平台的结构组成特点 自升式平台由平台机构、桩腿和升降机构以及生活楼(包括直升飞机平台) 等组成。平台能沿桩腿升降，一般无自航能力。工作时桩腿下放插入海底，平台被抬起到离开海面的安全工作高度，并对桩腿进行预压，以保证平台 遇到风暴时桩腿不致下陷。完井后平台降到海面，拔出桩腿并全部提起， 整个平台浮于海面，由拖轮拖到新的井位。自升式平台分为插桩自升式和 沉垫自升式。桩腿可插入海底，也可在桩腿下面设置“桩靴”或独立的小 沉垫。桩腿结构可以是封闭壳体式，也可以是构架式。桩腿升降机构，有 电动液压式和电动齿轮齿条式。船体平面形状可以是三角形、矩形或五边形，其特点是浮运方便,作业时稳定性好，适用水深为5～90米。这种平台 的应用较广。1953年美国建成第一座自升式平台，这种平台对水深适应性强，工作稳定性良好，发展较快，约占移动式钻井装置总数的1/2。我国自行制造的自升式钻井平台“渤海一号”平台的四根桩腿是由圆形的钢管做 成的，桩腿的高度有七十多米，升降装置是插销式液压控制机构。该型钻 井平台造价较低、运移性好、对海底地形的适应性强，因而，我国海上钻 井多使用自升式钻井平台[1] [2]。 钻井平台桩腿的高度总是有限的，为解决在深海区的钻井问题，又出 现了漂浮在海面上的钻井船。这种平台由一个驳船式船体和若干能升降并 能起支撑作用的桩腿组成，船体有足够的浮力以运载钻井设备和给养到达 工作地点。作业时平台被桩腿支撑并抬升到海面以上。转移时，把桩腿拔起，驳船式船体下降浮于水面，即可拖运到另一地点。 2、自升式平台在我国的应用 2.1 自行设计建造的“渤海一号”和“渤海五号” 世界上第一艘自升式钻井平台产生于20世纪50年代。我国第一艘自升式钻井平台“渤海一号”于1967年由七○八所完成设计,1972年在大连造船厂建成交船。总长60.4m ,总宽32.5m,型深5m,井槽尺寸10. 5×10. 8m ,作业水深30m ,最大钻井深度4000m ,满载排水量5700t ,吃水3.3m。4根圆柱形桩腿, 直径2. 5m ,长度73m ,为摩擦支承桩。设计了液压油缸升降横梁插销式升降机构,每桩举升1600t。甲板可变载荷1400t（包括大钩载荷) ,自持能力30 天,定员90人。投入使用后,
结构设计总说明 一、概述 1.1本工程为暨南大学旅游学院教学楼，6层，结构采用现浇混凝土框架结构，建筑物总高21.6米,相对标高±0.000等于于绝对设计标高28.300m 1.2本工程主要依据除另行注明者外，均按初步设计审批文件、岩土工程勘察报告和以下建筑工程现行设计规范： 1、建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）； 2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）； 3、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）； 4、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）； 5、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）； 6、建筑地基处理技术规程（JGJ79-2012）； 1.3建筑设计使用年限：50年；结构安全等级：二级；抗震设防分类：丙类 1.4本工程抗震设计的类别和等级： 1.5本工程主要使用荷载（标准值，KN/m2）：荷载根据《GB50009-2012》规定按功能分区选用。基本风压：W=0.75KN/m2（50年一遇）；地面粗糙度类别：C类 1.6本工程设计未考虑冬季施工措施，施工单位应根据有关施工规范自定。施工单位在整个施工过程中应严格遵守国家现行的各项施工质量验收规范，如按施工规范对跨度较大的梁、板起拱等
1.7未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境。 1.8本工程图纸中的标高单位均为m（米），尺寸单位均为mm(毫米)。 二、材料 2.1混凝土 2.1.1混凝土强度等级：（混凝土施工中应采取有效措施防止开裂）基础垫层为C15；基础梁为C25，楼梯间梯段板为C30，基础及±0.000以下外墙混凝土抗渗等级P6,基础梁保护层：有垫层40mm 2.1.2结构混凝土环境类别及耐久性要求： 基础及与土壤接触部位、露天构件为二b类，卫生间等室内潮湿环境为二a类，其余为一类。 耐久性要求如下： 2.2钢筋：HPB300钢筋；HRB335钢筋；HRB400钢筋； 1、钢筋强度标准值应具有不小于95%的保证率。 2、抗震等级为一、二、三级的框架结构，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度 实测值与屈服值的比值不应小于1.25；且钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应 大于1.3；且钢筋在最大拉应力下的总伸长率实测值不应小于9%。2.3焊条： 2.4吊钩、吊环应采用 HPB235级钢筋；受力预埋件的锚筋应采用HPB235级、HRB335级或 HRB400级钢筋，均严禁采用冷加工钢筋。2.5、围护结构：内外墙均采用实心粘土砖MU10，水泥砂浆M5。