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混凝土是一种复合建筑材料，内部组成结构非常复杂。
它是由二相体所组成，即粗细骨料被水泥浆所包裹，靠水泥浆的粘接力，使骨料相互粘接成为整体。
如果考虑到带气泡和毛细孔隙的存在，混凝土实际是一种三相体的混合物，不能认为是连续的整体。
[2]1. 普通高强度混凝土只能测出压应力-应变曲线的上升段，因为混凝土一旦出现出裂缝，承力系统在加压过程中积累的大量弹性能突然急剧释放，使得裂缝迅速扩展，试件即刻发生破坏，无法测得应力-应变曲线的下降段。
[1]2. 拟合本文的高强混凝土和纤维与混杂纤维增强高强混凝土的受压本构方程的参数结果图3和图4为掺杂了纤维与混杂纤维的纤维增强高强混凝土的压缩应力一应变全曲线，由曲线可以看出，纤维与混杂纤维增强高强混凝土则能够准确地测出完整的压应力．应变曲线．纤维增强高强混凝土和混杂纤维增强高强混凝土的这两种曲线具有相同的形状啪，都由三段组成：线性上升阶段、初裂点以后的非线性上升阶段、峰值点以后的缓慢下降阶段．[2]3.[3]再生混凝土设计强度等级为C20，C25，C30，C40，再生骨料取代率100%。
标准棱柱体试件150mm*150mm*300mm，28天强度测试结果。
“等应力循环加卸载试验方法”测定再生混凝土的应力-应变全曲线，即每次加载至预定应力后再卸载至零，再次进行加载，多次循环后达不到预定应力而自动转向包络线时，进行下一级预定应力的加载。
再生粗骨料来源的地域性和差异性使再生骨料及再生混凝土的力学性能有较大差别。
4.通过对普通混凝土和高强混凝土在单轴收压时的应力应变分析发现，混凝土的弹性模量随混凝土的强度的提高而提高，混凝土弹性段的范围随混凝土强度的提高而增大，混凝土应力应变曲线的下降段，随混凝土强度的提高而越来越陡，混凝土的峰值应变与混凝土的抗压强度无正比关系。
图2给出了各组混凝土试件的平均应力应变曲线，从图中可以看出A1-A5试件的曲线为完整的圆滑曲线。
A6，A7由于混凝土试件强度较高实验设备刚度不够，当σc>f c 后，试验机释放的能量迅速传到周围的4个钢柱上，从而引起混凝土突然破坏，所以曲线只有上升段没有下降段，A1-A7试件的应力应变曲线的上升段是相似的，但下降段的曲线形状差别较大。
常用混凝土受压应力—应变曲线的比较及应用摘要：为了对受弯截面进行弹塑性分析及其他研究，在对各种混凝土受压应力应变曲线研究的基础上，总结出了四种常用曲线，这些曲线已经被广泛应用。
对四种常用曲线进行简介，并指出了它们的适用范围及优缺点。
在进行受弯截面弹塑性分析时，介绍了运用四种常用曲线对其受力性能进行分析的计算模式，并且运用实际案例进行受弯截面弹塑性分析，方便工程师们参考和借鉴。
关键词：混凝土；受压应力应变曲线；本构关系；受弯截面0 引言混凝土受压应力—应变曲线是其最基本的本构关系，又是多轴本构模型的基础，在钢筋混凝土结构的非线件分析中，例如构件的截面刚度、截面极限应力分布、承载力和延性、超静定结构的内力和全过程分析等过程中，它是不可或缺的物理方程，对计算结果的准确性起决定性作用。
近年来，国内外学者对其进行了大量的研究及改进，已有数十条曲线表达式，其中部分具有代表性的表达式已经被各国规范采纳。
常用的表达式包括我国《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、CEB-FIP Model Code(1990)、清华过镇海以及美国学者Hognestad 建议的混凝土受压应力应变关系，在已有研究的基础上，本文将对各个表达式在实际运用中的情况进行比较，并且通过实际算例运用这些表达式进行受弯截面弹塑性分析，从而为工程师们在实际应用时提供参考和借鉴。
1 常用混凝土受压应力—应变曲线比较至今已有不少学者提出了多种混凝土受压应力应变曲线，常用的表达式采用两类，一类是采用上升段与下降段采用统一曲线的方程，一类是采用上升段与下降段不一样的方程。
1.1中国规范我国《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）采用的模式为德国人R üsch1960年提出的二次抛物线加水平直线，如图1-1所示。
上升阶段的应力应变关系式为：（1-1）)(](2[02000ε≤εεε-εε⨯σ=σA 点为二次抛物线的顶点，应力为，是压应力的最大值，A 点的压应变为。
混凝土受压应力－应变全曲线方程混凝土受压应力－应变全曲线方程混凝土的应力－应变关系是钢筋混凝土构件强度计算、超静定结构内力分析、结构延性计算和钢筋混凝土有限元分析的基础，几十年来，人们作了广泛的努力，研究混凝土受压应力－应变关系的非线性性质，探讨应力与应变之间合理的数学表达式，1942年，Whitney 通过混凝土圆柱体轴压试验，提出了混凝土受压完整的应力应变全曲线数学表达式，得出了混凝土脆性破坏主要是由于试验机刚度不足造成的重要结论，这一结论于1948年由Ramaley 和Mchenry 的试验研究再次证实，1962年，Barnard 在专门设计的具有较好刚性且能控制应变速度的试验机上，试验了一批棱柱体试件以及试件两靖被放大的圆柱体试件，试验再次证明，混凝土的突然破坏并非混凝土固有特性，而是试验条件的结果，即混凝土的脆性破坏可用刚性试验机予以防止，后来由很多学者（如M.Sagin ，P.T.Wang ，过镇海等）所进行的试验，都证明混凝土受压应力－应变曲线确实有下降段存在，那么混凝土受压应力与应变间的数学关系在下降段也必然存在，研究这一数学关系的工作一刻也没有停止。
钢筋混凝土结构是目前使用最为广泛的一种结构形式。
但是，对钢筋混凝土的力学性能还不能说已经有了全面的掌握。
近年来，随着有限元数值方法的发展和计算机技术的进步，人们已经可以利用钢筋混凝土有限元分析方法对混凝土结构作比较精确的分析了。
由于混凝土材料性质的复杂性，对混凝土结构进行有限元分析还存在不少困难，其中符合实际的混凝土应力应变全曲线的确定就是一个重要的方面。
1、混凝土单轴受压全曲线的几何特点经过对混凝土单轴受压变形的大量试验大家一致公认混凝土单轴受压变过程的应力应变全曲线的形状有一定的特征。
典型的曲线如图1所示，图中采用无量纲坐标。
sc c E E N f y x 0,,===σεε 式中，c f 为混凝土抗压强度；c ε为与c f 对应的峰值应变；0E 为混凝土的初始弹性模量；s E 为峰值应力处的割线模量。
自密实混凝土单轴受压应力——应变全曲线试验研究陈莉;王海伟;王建华【摘要】采用CSS-WAW-1000DL电液伺服万能压力试验机,进行自密实混凝土棱柱体试件单轴受压试验.对自密实混凝土应力-应变全曲线进行分析,给出了自密实混凝土的应力-应变全曲线方程.结果表明:自密实混凝土应力-应变关系曲线与普通混凝土应力-应变关系曲线基本相似,但各特征点的位置有所变化；根据自密实混凝土应力-应变全曲线方程作出的计算曲线与试验曲线吻合较好.【期刊名称】《江苏水利》【年(卷),期】2013(000)001【总页数】3页(P8-9,13)【关键词】自密实混凝土;单轴受压;应力-应变全曲线;计算曲线;试验曲线【作者】陈莉;王海伟;王建华【作者单位】江苏省洪泽湖水利工程管理处,江苏洪泽223100【正文语种】中文【中图分类】TU528.010 引言混凝土的单轴受压应力-应变曲线方程是混凝土材料最基本的本构关系，又是多轴本构关系模型的基础。
在钢筋混凝土结构的非线性分析中，例如：构件的截面刚度、截面极限应力分布、承载力和延性，超静定结构的内力和全过程分析等，它是不可或缺的物理方程，对计算结果的准确性起决定性作用。
本试验采用CSS-WAW-1000DL电液伺服万能压力试验机对自密实混凝土棱柱体试件进行了单轴受压试验,得出自密实混凝土的应力-应变全曲线，推出自密实混凝土单轴受压应力-应变全曲线方程，并对其进行分析。
1 试验概况（1）试验材料粉煤灰：华能南京电厂生产的F类Ⅰ级粉煤灰。
水泥：中国水泥厂有限公司生产的海螺牌P.O42.5R水泥。
细骨料：江西赣江生产的中砂，细度模数为2.51。
粗骨料：回容峰家山生产的碎石，粒径为5～19 mm，级配连续。
外加剂：江苏博特新材料有限公司生产的JM-PCA（Ⅰ）型减水剂，减水率最高可达35%以上。
（2）配比设计自密实混凝土配比设计为水泥∶粉煤灰∶水∶砂∶石∶添加剂=318.8∶212.5∶170 ∶766.2 ∶864 ∶4.8（kg/m3）。
混凝土受压应力－应变全曲线方程混凝土受压应力－应变全曲线方程混凝土的应力－应变关系是钢筋混凝土构件强度计算、超静定结构内力分析、结构延性计算和钢筋混凝土有限元分析的基础，几十年来，人们作了广泛的努力，研究混凝土受压应力－应变关系的非线性性质，探讨应力与应变之间合理的数学表达式，1942年，Whitney通过混凝土圆柱体轴压试验，提出了混凝土受压完整的应力应变全曲线数学表达式，得出了混凝土脆性破坏主要是由于试验机刚度不足造成的重要结论，这一结论于1948年由Ramaley和Mchenry的试验研究再次证实，1962年，Barnard在专门设计的具有较好刚性且能控制应变速度的试验机上，试验了一批棱柱体试件以及试件两靖被放大的圆柱体试件，试验再次证明，混凝土的突然破坏并非混凝土固有特性，而是试验条件的结果，即混凝土的脆性破坏可用刚性试验机予以防止，后来由很多学者（如M.Sagin，P.T.Wang，过镇海等）所进行的试验，都证明混凝土受压应力－应变曲线确实有下降段存在，那么混凝土受压应力与应变间的数学关系在下降段也必然存在，研究这一数学关系的工作一刻也没有停止。
钢筋混凝土结构是目前使用最为广泛的一种结构形式。
但是，对钢筋混凝土的力学性能还不能说已经有了全面的掌握。
近年来，随着有限元数值方法的发展和计算机技术的进步，人们已经可以利用钢筋混凝土有限元分析方法对混凝土结构作比较精确的分析了。
由于混凝土材料性质的复杂性，对混凝土结构进行有限元分析还存在不少困难，其中符合实际的混凝土应力应变全曲线的确定就是一个重要的方面。
1、混凝土单轴受压全曲线的几何特点经过对混凝土单轴受压变形的大量试验大家一致公认混凝土单轴受压变过程的应力应变全曲线的形状有一定的特征。
典型的曲线如图1所示，图中采用无量纲坐标。
sc c E E N f y x 0,,===σεε 式中，c f 为混凝土抗压强度；c ε为与c f 对应的峰值应变；0E 为混凝土的初始弹性模量；s E 为峰值应力处的割线模量。
此典型曲线的几何特性可用数学条件描述如下： ①x=0，y=0； ②0≤x<1，22x yd d <0，即上升段曲线xy d d 单调减小，无拐点；③C 点x=1处，xy d d =0和y=1.0，曲线单峰；④D 点22x yd d =0处坐标x D >1.0，即下降段曲线上有一拐点；⑤E 点33x yd d =0处坐标x E （≥x D ）为下降段曲线上曲率最大点；⑥当x →∞，y →0时，xy d d →0；⑦全部曲线x ≥0，0≤y ≤1.0。
这些几何特征与混凝土的受压变形和破坏过程完全对应，具有明确的物理意义。
2、混凝土单轴受压曲线方程的比较和分析对于混凝土在单轴受压下的应力应变关系，已经做了大量的试验研究工作，在此基础上不少学者提出了多种混凝土受压应力应变曲线方程。
(1) Hongnestad 的模型0.0020.0038fcf c模型的上升段为二次抛物线，下降段为斜直线。
上升段：2200022,x x y f c -=⇒⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=≤εεεεσεε 下降段：115.085.015.01,0---=⇒⎥⎦⎤⎢⎣⎡---=≤≤u u o u o c u x xx y f εεεεσεεε 式中，c f ——峰值应力（棱柱体抗压强度）；0ε——相应于峰值应力时的应变，取0ε＝0.002； u ε——极限压应变，取u ε＝0.0038。
混凝土受压应力应变曲线上升段，对x 求一阶导数：x y 22-='当x ＝1时，y '＝0；当x ＝0时，y '＝2。
很容易得出曲线满足典型曲线的条件③。
在Hongnestad 公式中y '＝2是一个固定值，所以Hongnestad 公式只能在工程上作为一个近似公式使用。
对x 求二阶导数，得：2-=''yHongnestad 公式满足条件②。
受压应力应变曲线下降段的形状，更敏感地反映混凝土的延性和破坏过程的缓急，以往的曲线公式都不能很好的反映混凝土受压应力应变曲线的下降段，Hongnestad 公式不满足典型曲线下降段的要求。
Hongnestad 的模型一般可以作为钢筋混凝土简支梁的实例分析，采用三维模型，对矩形截面钢筋混凝土简支梁进行模拟分析。
梁单元类型采用ANSYS 中的6面体8节点单元。
在ANSYS 中需要输入的物理参数有弹性模量E 和泊松比μ，参考《混凝土结构设计规范》(GB50010--2002)规定的材料力学指标的标准值，查得相应的取值，对混凝土简支梁进行数值分析。
Hongnestad 的模型已经纳入CEB-FIP MC90等混凝土结构设计规范。
(2) Saenz 的模型表达式：2)2(1x x N Nxy +-+=在混凝土应力应变曲线上升段需要满足条件①②③⑦，显然Saenz 公式满足条件①⑦。
下面看是否满足②③。
上升段曲线对x 求一阶导数得：[]22)2(1x x N NxN y +-+-='容易得：N y y x x ='='==01,0，满足条件③。
Saenz 公式的sx E E N N y 00,=='=其值对于不同强度的混凝土是变化的。
曲线对x 求二阶导数：[][]3223)2(1)2(26)2(8)84(22x x N N N Nx x N N N N Nx y +-+------+=''则：2101840)2(2N N y N N y x x --=''--=''==因为sE E N 0=显然N>1且N 的值是变化的，对于Saenz 公式只有2≥N 时条件②才满足，所以只有当2≥N ，即混凝土的初始弹性模量和峰值割线模量的比值大于等于2时，采用Saenz 公式才是合适的。
当N 小于2时，Saenz 公式则不能成立。
实际应用中，当遇到这种情况时，总是强令N=2，这样处理显然是不合理的。
同时Saenz 公式不能反映强度等级低的混凝土峰值部分 比强度等级高的混凝土峰值部分更为扁平这一事实。
即不能满足特征⑧。
在工程应用中，Saenz 公式就可以作为FRP 约束混凝土应力应变的曲线模型，进行建模分析。
Saenz 基于Pantazopoulou 的研究成果，引入体积应变v ε。
l c l c v εεεεεεθ2+=++=式中，θεεε,,l c 分别为轴向应变、横向应变和环向应变，对于圆柱体，θεε=l ，规定压应变为正，拉应变或者膨胀应变为负。
将FRP 约束混凝土应力应变曲线分成3段：)0005.00(≤≤=c c c c E εεσ )00206.00005.0(sec ≤≤=c cc E εεσ)00206.0()00206.0(0,cc c c ct v c c E f εεεσ≤≤-+=式中，coc f E '=5700；0,v c f 为体积应变为0时的轴向应力； )00206.0()(0,--'=cc v c ccct f f E ε。
在第二阶段约束混凝土轴向应变与横向应变的关系为()00206.00005.000156.00005.0000618.02.02≤≤⎪⎭⎫⎝⎛---=c c c l εεεε割线模量为βεA cE E +=11sec ，式中，A ε为面积应变，对于圆柱体，l A εε2=；β为割线模量软化率，310)44.114.3(-⨯+-=p μβ，其中p μ为极限 横向应变与轴向应变比值绝对值。
21Clecclu p K C -=-=εεμ 式中，21,C C 为参数，分别取6.21和0.63；rup f f lu ,εξε=；le K 为FRP ，侧向有效刚度，02c f f le f D E t K '=。
本模型先通过式21Clecclu p K C -=-=εεμ计算cc ε，再根据式c c E εσsec =计算ccf '。
上述模型是在FRP 约束混凝土应力应变关系双直线特征的基础上建立的分段式模型，它回避了FRP 约束力的变化过程，极大简化了计算过程，适用范围较广，但它的精度受峰值点或极限点应力、应变的计算影响较大，且没有明确的物理含义。
(3) 清华大学过镇海教授提出的模型过镇海教授提出的应力应变全曲线模型为两段式模型。
)1(1)1(10)2()23(232⎪⎩⎪⎨⎧≥+-≤≤-+-+=x xx x x x a x a ax y α式中，α,a 分别为使用年限t 的函数。
由公式中参数α,a 的物理意义可知：a 值小和α值大，则曲线陡，曲线下的面积小，表明此混凝土的塑性变形小，残余强度低，破坏过程急速， 材质较脆，接近于使用年限长的混凝土；反之，a 值大和α值小，则混凝土变形大，残余强度较高，破坏缓慢延性较好，适用于使用年限短的混凝土。
本着这样原则，将公式的混凝土应力应变曲线上升段、下降段与试验所测的不同使用年限的既有混凝土的应力应变全曲线上升段、下降段分别相比较，选取一个吻合程度最好的值，具体数值见表l 。
根据a 、α值与使用年限t 的关系，对其进行非线性拟合，可由下列公式确定：)2(6.193.0)46.261(-+=ea)3(75.007.11)76.131(-+=eα图1 参数a 与使用年限的关系 图2 参数α与使用年限的关系图1、图2表示参数a 、α试验值和理论计算值的比较，吻合程度较好。
这样，将a 值和α值直接代入式（1），就可以得到不同使用年限既有未碳化混凝土的应力应变曲线方程，如式（4）所示：)76.131()46.261(23275.007.11)4(6.193.01)1(10)2()23(--+=+=⎪⎩⎪⎨⎧≥+-≤≤-+-+=eea x x x x x x a x a ax y αα式中，t 为混凝土的使用年限。
图3 不同使用年限混凝土应力应变曲线试验值与计算值的比较同强度养护28d 的新混凝土和既有混凝土的试验平均应力应变曲线与按式（4）计算的理论曲线的比较如图3所示，试验曲线与理论曲线吻合得较好。
清华大学叶知满对掺F 矿粉或粉煤灰高强混凝土应力应变全曲线试验研究时，对下降段曲线采取的就是过镇海教授的模型。
xx d xy +-=2)1( 式中，d x f y c c,,εεσ==——下降段参数，经统计可得d 与c f 关系式为（参图4） 24)1026.7(c f d -⨯=图4 下降段参数d 随c f 变化关系图5给出了理论方程与实测曲线的比较，可知理论方程与实测曲线吻合较好。
图5 理论曲线与实测曲线的比较3、结束语建立混凝土轴压应力应变全曲线的数学模型，首先要弄清楚应力应变全曲线的几何特点，观察和分析实测应力应变全曲线，通过与典型试验曲线的比较，分析Hongnestad 公式、Saenz 公式和过镇海提出的公式在混凝土受压应力应变曲线上升段、下降段的适用范围，以及各自的拟合情况。
