约束动力学
- 格式:docx
- 大小:13.42 KB
- 文档页数:3
文章编号 :1671 - 8127 ( 2005) 02 - 0042 - 04完整约束与非完整约束的动力学比较王保玉 ,李祖海( 商丘师范学院 物理与信息工程系 ,河南 商丘 ,476000)摘 要 :本文通过完整约束与非完整约束动力学方程的比较 ,说明在一阶非完整约束下 ,系统的虚位移必须满足 Четав条件. 最后指出文献[ 2 ] 给出的 d - δ运算交换性是错误的.关键词 :完整约束 ;非完整约束 ; Ha mil t o n 原理 ; 约束力 ; Четав条件 中图分类号 : O 313 文献标识码 : A1概念导入自从 1894 年 He r t z 提出非完整力学系统的概念 [ 1 ] 至今 , 对非完整系统分析力学的研究已经有一百多年的历史 . 如果与整系统分析力学的研究相比 , 由于非完整系统分析力学的研究历史较短 , 而且问题复杂 , 所以 , 到目前为止仍有一些理论问和实际应用问题尚待解决 . 例如 , 关于 Четаев条件问题 , 关于 d - δ运算交换性问题 , 关于 Ha m i l t o n 原理如何在非完整系统应用的问题 , 关于完整系统的积分理论如何在非完整系统中推广的问题 , ⋯⋯. 长期的研究表明 , 在以上诸多问题中 , 起决性作用的 , 也是在研究过程中争论最大的问题是 Четаев条件问题和 d - δ运算交换性的问题 [ 2 ] [3 ] . 历史上 , 以 нo d e r 为代表 观点认为 d - δ运算的交换性普遍成立 ; 而以 A p p el l öЧетаев为代表的观点认为 , 在非完整约束下 d - δ运算仅对独立变量 可以交换 . 本文首先将完整约束与非完整约束进行比较 , 然后将两种约束分别在应用 Четаев条件和不应用 Четаев条件下导出各自相应的动力学方程 , 通过对方程的讨论指出 , 在一阶非完整约束下 , 只有应用 Четаев条件推导出的动力学方程 , 才 系统运动的真实轨道方程 . 最后通过对一阶非完整约束下系统的虚位移和虚速度的分析 , 讨论 d - δ运算的交换性 , 并指出 献 [ 2 ] 的错误 .2完整约束与非完整约束的力学性质21 1完整约束与非完整约束的比较设一质点系由 N 个质点组成 , 取曲线坐标 q 1 , q 2 , ⋯⋯, q 3 N 作为描述系统位形的空间变量 . 系统中第 i 个质点的位矢可为r i = r i ( q 1 , q 2 , ⋯, q 3 N , t )( i = 1 , 2 , ⋯, N )( 2 . 1) 如果系统同时受 m 个完整约束F a ( q 1 , q 2 , ⋯, q 3 N , t ) = 0 ( a = 1 , 2 , ⋯, m ) ( 2 . 2) 和 g 个一阶非完整约束 = 0 ( s = 1 , 2 , ⋯, 3 N ;β = 1 , 2 , ⋯, g ) f β ( q s , q s , t) ( 2 . 3)将 ( 2 . 2) 式对时间 t 求一阶导数得3 N= ∑9F q + = 0 a9F a F a ( 2 . 4)s 9q s 9t s = 1从 ( 2 . 4) 式可以看出 , 完整约束 ( 2 . 2) 式 , 不仅限制了系统的位形 , 而且还限制了系统中各质点的运动速度 . 由于 ( 2 . 3)不能通过直接积分转化成完整约束 , 所以 , 它对系统的位形没有限制 , 而只限制系统中各质点的运动 . 这就充分说明了低阶束同时包含相应的高阶约束 , 而高阶约束确不能包含相应的低阶约束 [ 4 ] . 如果仅考虑约束对系统中各质点运动的限制 , ( 2 和 ( 2 . 4) 式应该具有完全相同的性质 .如果考虑到 Четаев条件 , ( 2 . 3) 式和 ( 2 . 4) 式所满足的条件分别为3 N∑9f βδq δf β = = 0 (β = 1 , 2 , ⋯, g )( 2 . 5) s 9qss = 1 3 N∑9 Fα q δF α = δ s= 0 (α = 1 , 2 , ⋯, m )( 2 . 6)9q s s = 1收稿日期 :2004 - 08 - 16作者简介 :王保玉 ( 1964 - ) ,男 ,河南永城人 ,商丘师范学院物理系讲师 ,主要从事理论力学研究.如果不应用 Четаев条件 , 约束方程 ( 2 . 3) 和 ( 2 . 4) 式的等时变分分别为 3 N∑( 9fβδq s+ 9f δq ) βδf β = s = 0( 2 . 7) 9q s9q ss = 1 3 N∑(9 F α q + 9 F aδF α = δ s δq s ) = 0 ( 2 . 8)9q s 9q s s = 1在方程 ( 2 . 7) 和 ( 2 . 8) 式中 , 既含有虚位移δq s , 又含有虚速度δq s , 说明它们对系统中各质点既有位置限制 , 又有速度限制 ,这显然不符合上述分析的物理事实 , 所以 , 它们不是系统在某一时刻的虚运动所满足的条件 . 按照 Gree n w o o d 的思想 , 一阶非完整约束所产生的运动学效果 , 是限制在位形空间内任意给定点处系统中各质点许可运动的方向 , 并不限制系统中各质点在 空间中的位形 . 在 ( 2 . 3) 和 ( 2 . 4) 式限制下 , 可以把 Gree n w oo d 的思想表示为一阶非完整约束仅对系统的虚速度产生限制 , 即 系统的虚运动所满足的条件是 3 N∑9f βδq = 0 δf β = (β = 1 , 2 , ⋯, g )( 2 . 9) s 9qs s = 1 3 N∑9 Fα q = 0 (α = 1 , 2 , ⋯, g )δF α = δ s ( 2 . 10)9qs s = 1 由 ( 2 . 4) 可以看出 , 9 F α = 9F α; 于完整约束 , 系统的可能位形微变空间与可能速度微变空间 [6 ] 是完全一致的 . 因此可以9q s9qs认为 , ( 2 . 5) 和 ( 2 . 6) 式是 ( 2 . 9) 和 ( 2 . 10) 式的等价表示21 2 完整约束与一阶非完整约束的力学性质为了讨论问题方便 , 假设系统是理想 、保守系统 , 用曲线坐标表示的 L a g ra n g e 函数为 L ( q s , q s , t) . ( 2 . 2) 和 ( 2 . 3) 式均满足 边界条件q s = q s 0 ( t = t 0 ) ; q s = q s 1 ( t = t 1 ) ( 2 . 11)考虑到分析力学基本思想方 法 的 特 点 是 从 系 统 的 所 有 可 能 运 动 的 轨 道 中 挑 选 出 真 实 的 运 动 轨 道 , 而 在 真 实 轨 道 上 ,Ha m i l t o n 原理的泛函应取极值 , 即t 1t 13 Nδ∫L ( qs , q & , t) dt = ∫∑( 9L δq s +9Lδ s ) dt = 0 ( 2 . 12)s 9qq9q s s t 0s = 1 t 0将 ( 2 . 5) 式 、( 2 . 6) 式分别乘以待定的 L a g ra n g e 乘子μβ、λa ,求和后纳入 ( 2 . 12) 式 , 这相当于用约束力代替约束方程 , 根据 约束解除原理 , 各曲线坐标 q s ( s = 1 , 2 , ⋯, 3 N ) 是彼此独立的 , 即 dδq s =δq s ; 经分部积分 , 并考虑到边界条件δq s 0 =δq s 1 = 0 ,d t有t 13 Nmg( 9L∑λa9 F a + ∑μβ 9f ∫s ∑=1 β)δq dt = 0 + ( 2 . 13)s 9q s 9q s 9q sa = 1β= 1t 0考虑到δq s 彼此独立 , 由 ( 2 . 13) 式可以得到mg∑λα 9 F α + ∑μβ 9 f βd 9L9L ( s = 1 , 2 , ⋯, 3 N ) ( 2 . 14)- =d t 9q s 9q s9q s 9q sa = 1β= 1 ( 2 . 14) 式就是系统在完整约束 ( 2 . 2) 式和一阶非完整约束 ( 2 . 3) 式限制下 , 用曲线坐标表示的系统的真实轨道所满足的动力学方程 , 式中m∑λα 9 F α R 1s = ( s = 1 , 2 , ⋯, 3 N )( 2 . 15)9q s α= 1是完整约束作用在系统上的约束力在 上的分量 . 将该力与系统的虚位移δq 作标积 , 并考虑到 ( 2 . 6) 式 , 有m 3 N∑λα ∑9 F αδR 1 ·δq = = 0 ( )2 . 16 q s 9q s α= 1s = 1 ( 2 . 16) 式表明 , 作用在系统上的完整约束力对系统所做的虚功恒等于零 , 这正是完整理想约束定义 , 而 gδfβ ∑μβδqq ( s = 1 , 2 , ⋯, 3 N ) ( 2 . 17)R 2s =sβ= 1 是与一阶非完整约束相对应的约束力在 上的分量 , 将该力与系统的虚位移δq 作标积 , 并考虑到 ( 2 . 5) 式 , 有g3 NR 2 ·δq = ∑μβ∑9f δq = 0β( 2 . 18)s9q sβ= 1s = 1( 2 . 18) 式可以作为一阶非完整约束下理想约束定义 . ( 2 . 16) 和 ( 2 . 18) 式说明 , 不论是完整约束还是非完整约束 , 由满足 约束方程的虚位移条件 ( 2 . 5) 和 ( 2 . 6) 式乘以 L a g ra n ge 待定乘子所得到的约束力都是理想约束力 . 如果约束是非理想的 , 在方程 ( 2 . 14) 式的推导过程中 , 必须考虑非理想约束力作用项 [ 5 ] . 事实上 , 约束是否为理想约束 , 是由约束的物理性质决定的 ,如果不运用Четаев条件, 利用( 2.7) 和(2.8) 式代替( 2.5) 和( 2.6) 式, 采用与推导(2.14) 式相同的方法可以得到m gd 9L 9L ∑λα9Fα- λα9Fα d (μβ9f β) - μβ9f β∑- - ++= 0 ( 2.19)9q s 9q s9q s9q s d t9q s9q sd tα=1β=1文献[ 2 ] 把上式称为测地轨道方程, 其中m Fα d9FαR1s = ∑λα9 -(λa( 2.20) 9q s9q s )d tα= 1为系统沿测地轨道运动时受到的完整约束力在q s 上的分量, 由( 2.4) 式和(2.8) 式知9Fα 9F a 9Fδq sδq sδq s( 2.21) = -= -9q s9q s9q s将R2 与系统在测地轨道附近的虚位移δq 作标积m 3 N m 3 N∑∑λα9F9Fα9 Fαα d dR1 ·δq =(λαδq = -∑∑λ)δ-)(q = 0 (2.22 )s a s9q s9q s9qd t d t sα= 1 s=1 α= 1 s=1而gR2s = ∑μβ9 f β d9 fβ- (μβ)( 2.23)9q s9q s d tβ= 1为系统沿测地轨道运动时受到的一阶非完整约束力在q s 上的分量, 将R2 与系统在测地轨道附近的虚位移δq 作标积g 3 N∑∑μβ9f9 fββ d(μβR2 ·δq =)δq(2.24 )-s9q s9q sd tβ=1s =1由( 2.7) 式知9f βδq9f βδs= - q s( 2.25) 9q s9q s将( 2.25) 式代入( 2.24) 式经整理得g 3 N∑d (μβ∑9f βR2 ·δq = -9q s)(2.26 )9q sd tβ=1s =1从( 2.26) 式可以看出, 在不应用Четаев条件的情况下, 如果Четаев条件不成立, 则作用在系统上的一阶非完整约束力系统所做的虚功之和并不等于零.也就是说, 如果系统的运动不满足Четаев条件, 则一阶非完整约束不可能成为理想约束所周知, 系统所受到的约束力是否为理想约束力, 是由约束的物理性质决定的, 与系统的运动路径无关, 上述结论显然不符物理事实.根据分析力学的思想方法, 系统的真实运动必然包含在众多的虚运动之中, 这就要求系统的虚运动与系统的真运动必须满足相同的约束限制条件, 所以( 2.7) 式和(2.8) 式并不是系统的虚运动所满足的条件.事实上, 当系统仅受完整束时, ( 2.19) 式不能退化到第一类L a g r a n ge 方程.由此可以得出如下结论:在运动约束下( 不论它们是否可积) , 凡是不满Четаев条件的运动, 都不是系统的真实运动.3 关于d - δ运算的交换性由于约束方程( 2.2) 和(2.3) 式都是彼此独立的, 在( 2.2) 式中总可以找出m 个曲线坐标q n+ a ( n = 3 N -m) , 使J a cobi 行列式m ; a =1 , 2,D ( F1 , F2 , ⋯, F m ) ≠0 ( 3.1)D ( q n+1 , q n+2 , ⋯, q3 N)成立, 则后面m 个曲线坐标可用前n 个曲线坐标表示, 即q n+α= ψα( q1 , q2 , ⋯, q n , t)(α= 1 , 2, ⋯, m)( 3.2)式中q k ( k = 1 , 2, ⋯, n) 通常称为广义坐标, 在考虑到( 3.2) 式后, ( 2.3) 式可改写成fβ( q k, q k , t) = 0 ( k = 1 , 2, ⋯, n;β= 1 , 2, ⋯, g)同理, 在( 3.3) 式中, 总可以找到g 个广义速度q g +β, 使( 3.3)qε+β= φβ( q k , qζ, t)(δ= 1 , 2, ⋯,ε;ε= n - g ;β= 1 , 2, ⋯, g)( 3.4)成立.将(3.2) 式两端同时对时间t 求一阶导数nψα 9ψα∑9q n+α= ψα=q k +( 3.5) k =19q k9t将( 3.4) 式和( 3.5) 式分别应用Четаев条件ε∑9φβqζδqε+β=δ(β= 1 , 2, ⋯, g)( 3.6) 9qζζ=1nψα∑9 q kδq n+α=δ(α= 1 , 2, ⋯, m)(3.7 ) k =19q k由( 3.5) 式可以看出,9ψα=9ψα; 代入( 3.7) 式得9q k 9q knδq n +α = ∑9 δq k ψa (α = 1 , 2 ⋯, m )( 3 . 8)9q kk = 1上式正是完整约束 ( 3 . 2) 式对虚位移的限制条件 , 于是可以认为 , ( 3 . 6) 式是系统在一阶非完整约束下与完整约束相对应的对虚位移的限制条件 . 如果不应用 Четаев条件 , 将 ( 3 . 4) 、( 3 . 5) 式作等时变分ε nφβ9φβδq ε+β = ∑9 δq k +∑ δqζ( 3 . 9) 9q ζk = 1 9qk ζ= 1n δq n+α = ∑( 9q k+ qk ψα 9ψαδ δ ( )3 . 10 9q k 9q kk = 1文献 [ 2 ] 指出 , ( 3 . 6) 、( 3 . 7) 式是在真实轨道附近取值 , ( 3 . 9) 、( 3 . 10) 式是在测地轨道附近取值 , 而dδε+β ≠δq ε+β( 3 . 11)d t 并不是由非完整约束造成的 , 而是由于δq ε+β 与δq ε+β 的取值域不同 . 本文认为 , 事实并非如此 , 按照文献 [ 2 ] 的观点 , ( 3 . 7)式与 ( 3 . 10) 式的取值域也是不同的 , 但是δq n+α = d δq n α ( 3 . 12)d t确实能够严格成立 . 出现 ( 3 . 11) 式与 ( 3 . 12) 式的结果并不是偶然的 , 而是由于完整约束与非完整约束最本质的区别 %非 完整约束 ( 3 . 4) 式不能通过直接积分化为完整约束造成的 .参考文献 :[ 1 ] H . H ER TZ. D ie p ri n zipien der Mecha ni k i n neue m Zusa mmen ha nge da r ge st ell t G e s Wer ke . Bd . 3 ,L eipzi g ,1894 ~ 1895 .[ 2 ] 梁立孚 ,石志飞. 非完整系统分析动力学中的几个基本问题 [ A ] . 梁立孚 , 石志飞. 中国非完整力学三十年 [ C ] . 开封 : 河南大学出版社 ,1994 . 67 ~ 79 .[ 3 ] 梅凤翔. 非完整系统分析力学基础[ M ] . 北京 :北京工业学院出版社. 1985[ 4 ] 郭保中 ,李祖海. 从 Chet a ev 定义看 d - δ运算的交换性[J ] . 力学与实践 ,2000 , ( 2) : 63 ~ 65 .[ 责任编辑 冯喜忠 ]T H E Co mp a ri s o n of D y n a m i c a l Eq u a t i o n A b out Hol o n o mi cCons t r a i n t a n d N o n h o l o nom i c Cons t r a i n tWAN G Bao Οyu ,L I Zu Οhai( De p a r t ment o f p h y s i cs an d i n f or m at i o n en g i nee r i n g . S h a n g q i u T e ac h e r s Col l e ge , s h a n g q i u 476000 , Chi na )Abs t r act : On 1 - eder no n holo no m ic co n st rai n t ,t hi s p ap er explai ns t hat t he vi rt ual di splace ment of syst e m mu st sati sf y t he Четаевco ndi 2tio n . Fi nall y it poi nt s t hat t he recip rocal rel at io nship of d - δop erat io n i n ref e rence [ 2 ] i s wro ng .Ke y w or ds : holo no mic co n s t rai nt ; n o n h olo no mic co nst rai nt ; Ha m il tio n ‘s p ri n cipl e ;co n st rai nt f o rce ; Chet aev co nditio n。
workbench 转子动力学远端位移约束workbench 转子动力学远端位移约束一、引言在工程领域中,转子动力学是一门研究转子系统在旋转过程中的动力学行为的学科。
它的研究对象主要是转子系统在高速旋转时产生的振动问题。
而在转子系统的设计和分析过程中,远端位移约束是一个关键的概念和技术。
本文将深入探讨workbench 转子动力学中远端位移约束的意义、作用及其在实际应用中的具体应用。
二、远端位移约束的意义和作用远端位移约束是指通过在转子系统的远端施加一定的约束条件,限制转子在旋转过程中的振动范围。
它的主要作用是提高转子系统的稳定性和可靠性。
远端位移约束可以避免转子在高速旋转时产生过大的位移和振动,减少系统的振动损失和能量损耗,提高系统的运行效率和寿命。
三、workbench 转子动力学中的远端位移约束在workbench 转子动力学分析中,远端位移约束是一种常用的分析技术。
它通过设置恰当的边界条件,限制转子在工作过程中的振动幅度来保证系统的稳定性和正常运行。
1. 边界条件设置在workbench 转子动力学分析中,远端位移约束主要通过两种方式实现。
一种是通过添加支撑结构或支撑件对转子进行约束,阻止其在工作过程中出现过大的位移和振动。
另一种是通过设置特定的边界条件来控制转子的位移和振动范围。
这些边界条件包括但不限于几何约束、速度约束和加速度约束等。
2. 系统稳定性分析通过远端位移约束技术,在workbench 转子动力学分析中可以进行系统的稳定性分析。
通过对转子系统进行稳定性分析,可以确定转子系统在不同工况下的稳定运行范围,为系统的设计和改进提供参考依据。
3. 振动控制和优化设计在workbench 转子动力学分析中,远端位移约束可以用于振动控制和优化设计。
通过合理设置远端位移约束,可以降低转子系统在高速旋转时产生的振动幅度,减少系统的振动损失和能量耗散,提高系统的运行效率和性能。
四、个人观点和理解对于转子动力学中的远端位移约束,我认为它是一项非常重要的技术和方法。
分析动力学之TOC约束理论随着全球经济的飞速发展,企业管理者们对于如何提升供应链效率和扩大利润空间的迫切需求日益凸显。
在这个背景下,TOC(Theory of Constraints,约束理论)作为一种管理工具被越来越广泛地应用在企业管理中。
本文将重点探讨动力学中的TOC约束理论,分析其原理、应用和影响。
1. TOC约束理论简介TOC约束理论是由以色列物理学家埃略特·戈尔德拉特(Eliyahu M. Goldratt)提出的一种管理理论。
该理论认为,在任何系统中总会存在某些约束,这些约束限制了整个系统的效率和运作。
TOC约束理论通过识别和管理这些约束,从而提高整个系统的绩效。
2. TOC约束理论的原理TOC约束理论的核心原理有三个关键点:识别约束、加强约束和管理约束。
首先,要识别出系统中的约束,这可以是一个设备、人员或者流程。
接着,通过优化约束,比如提高约束的容量或减少约束的负荷,以增加系统的吞吐量。
最后,对约束进行有效的管理,确保整个系统按照约束的要求运作。
3. TOC约束理论在供应链管理中的应用TOC约束理论在供应链管理中具有重要意义。
通过识别和管理供应链中的约束,可以减少存货积压、降低生产成本,提高生产效率和交货速度。
此外,TOC约束理论还可以帮助企业优化供应链设计,提高信息流和物流的协调性。
4. TOC约束理论的案例分析案例一:汽车制造业某汽车制造公司在生产过程中发现,生产线上的某一设备成为了生产的瓶颈,导致整个生产线的运作效率低下。
通过应用TOC约束理论,该公司重新安排了生产流程,加强了约束设备的生产能力,并通过合理调度减少了等待时间,最终提高了生产效率。
案例二:零售业某零售公司发现,库存管理成为了供应链中的约束。
通过采用TOC约束理论,该公司优化了库存管理策略,减少了库存积压和仓储成本,提高了库存周转率,优化了供应链中的流程,提升了整体运作效率。
5. TOC约束理论的未来展望随着全球经济的不断发展和供应链管理的日益复杂化,TOC约束理论将在未来发挥越来越重要的作用。
分析动力学之约束理论引言在物理学与工程学中,动力学是解释物体如何随时间变化的理论。
而约束理论则是研究系统内物体之间的限制关系。
本文将讨论动力学中的约束理论,包括什么是约束、约束的类型、以及约束对于动力学系统的影响。
我们将深入探讨这些概念,以帮助读者更好地理解动力学中的约束理论。
什么是约束约束是动力学中的一个重要概念,它表示系统内物体之间的相互关系,即物体在运动过程中需要满足的条件。
这些条件可以是几何约束、运动约束或力学约束。
几何约束是指系统内物体之间的空间关系。
例如,考虑一个由绳子连接的摆钟系统,在这种情况下,约束条件是摆钟必须保持在特定的平面内,并且绳子的长度保持不变。
运动约束是指系统内物体之间的运动关系。
例如,考虑一个双摆系统,其中一个摆的运动受到另一个摆的约束,两个摆必须以特定的方式协调运动。
力学约束是指系统内物体之间的力学关系。
例如,考虑一个刚体系统,其中物体之间存在刚性约束,即物体之间的相对位置和相对角度保持不变。
约束的类型约束可以分为两类:完整约束和非完整约束。
完整约束是指系统中约束的自由度等于约束的数量。
换句话说,完整约束可以完全限制系统的运动。
例如,考虑一个由两个铰链连接的刚体,铰链的数量等于刚体的自由度,因此这是一个完整约束。
非完整约束是指系统中约束的自由度小于约束的数量。
非完整约束不能完全限制系统的运动。
例如,考虑一个由两个滚子连接的刚体,滚子只能限制刚体在一个平面内的运动,但不能限制刚体的旋转自由度,因此这是一个非完整约束。
约束对于动力学系统的影响约束对于动力学系统具有重要的影响。
约束可以限制物体的位置、速度和加速度。
它们可以改变物体的运动轨迹、减少系统的自由度,以及影响物体之间的相互作用。
在动力学分析中,约束可以通过引入广义坐标来描述。
广义坐标是系统中描述物体位置和运动状态的数学变量。
通过使用广义坐标,可以将约束条件转化为运动方程,以进一步分析系统的运动行为。
另一个重要的影响是约束反力。
第二章 分析动力学基础2.1 基本概念 2.1.1 约束• 定义:对非自由系各质点的位置和速度所加的几何或 运动学的限制。
N 个质点的约束方程: → → 为mi 的位置向量及速度 **弹簧支座不是约束。
• 约束的分类:*稳定(不含t → 左图) 与非稳定(含t → 右图)* 完整(不含 → )几何约束(有限约束) 与非完整(含 → )运动约束(微分约束) • 约束条件:zc=a (水平面绝对光滑)一个完整约束 *水平面粗糙,仅滚动无滑动,A 点速度为零 。
两个完整约束*若为刚性圆球,三个约束(A点两个水平方向速度为零,可证明约束微分方程不能积分成有限形式)非完整约束单向(约束方程为不等式):柔索 与双向(约束方程为等式):刚杆 工程力学中研究对象:稳定的、完整的、双 向约束• 质点系约束方程:→ (N :质点数;M 约束数) 2.1.2 自由度与广义坐标 广义坐标定义:能决定体系几何位置的、彼此独立的量广义坐标个数→空间质点系:n=3N-k;平面质点系: n=2N-k0),,,,,,(11=⋅⋅⋅⋅⋅⋅N N r r r r t f 0),,(=i i r r t f i i r r ,0),(=i i rr f 0),,(=i i rr t f Ai r0),(=i r t f i r 0),,(=i i rr t f ϕϕa x a x v C C A =⇒=−=)(0积分 lr ≤l r =0),,(1=⋅⋅⋅N k r r f )~1;~1(0)(M k N i r f i k ===x双连刚杆双质点系的约束方程:广义坐标数:广义坐标:独立参数→角度→ 振型等(见下页) 梁的挠度曲线用三角级数表示: 广义坐标→*自由度定义:在固定时刻,约束许可条件下能自由变更的 独立的坐标数目(对完整约束=广义坐标数)• 自由度数→空间质点系:n=3N-k 平面质点系:n=2N-k (N :质点数;k: 约束数) 非完整约束:(广义坐标数>系统自由度数)2.1.3 功的定义元功:A →B 过程中力作的功:对摩擦传动轮的例,由于力未移动,位移=? • 功的新定义:(传动齿轮)• 功率:2.1.4 有势力和体系的势能有势力:(1)大小和方向只决定于体系质点的位置(2)体系从位置A 移动到位置B ,力作功只决定于位置而与路径无关取体系的任意位置为“零位置O ”,从位置A 移动到零位置O 各力作的功为体系在位置A 时的势能UA(位能)。
具有约束的多刚体系统动力学分析
王树新;刘又午;张大钧
【期刊名称】《天津大学学报》
【年(卷),期】1990(000)0S1
【摘要】以Huston方法为理论基础,分析了约束多刚体系统的动力学问题。
以PUMA760工业机器人为实验对象,进行了约束多刚体系统的实验研究,实验结果与数值计算结果趋势一致,吻合较好。
【总页数】6页(P27-32)
【作者】王树新;刘又午;张大钧
【作者单位】天津大学机械制造工程系;天津大学机械制造工程系
【正文语种】中文
【中图分类】N
【相关文献】
1.具有被动约束控制装置的柔性机械臂动力学分析 [J], 刘明;邹建奇;董露桃
2.多刚体系统动力学分析方法(Ⅱ) [J], 蔡建乐
3.多刚体系统动力学分析方法(Ⅰ) [J], 蔡建乐
4.单自由度多刚体系统动力学分析 [J], 何雪涛;程源;黄钟;杨卫民
5.机械式打捆压缩机构多刚体系统动力学分析与仿真 [J], 王升;张立新;范子胜;葛云
因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
动力学仿真中多余约束问题的分析与处理牛洪勤;王珂;任维佳【摘要】多余约束问题是多刚体动力学分析仿真时很棘手的常见问题.针对使用基于欧拉-拉格朗日方程开发的动力学分析软件(如:Adams、DADS等)进行分析仿真时遇到的多余约束问题,进行了理论分析,即:分析约束对求解欧拉-拉格朗日方程的影响(约束向量的雅克比矩阵对求解欧拉-拉格朗日方程的影响),并给出了这一类问题的解决方法.合理地约束模型及正确地变换约束类型和方式.最后,以Adams2005为例,结合工程实例验证了该解决方法的正确性.%Redundant constraints problem is one of tough and common problems in the multi-rigid-body dynamic analysis and simulation. Aiming at the redundant constraints problem encountered in using the multi-rigid-body dynamic analysis software ( Adams 、DADS etc. ) that is developed and based on the Euler-Lagrange equation. The constraint influence on solving the Euler-Lagrange equation have been analyzed. The solution of the problem are given, such as the method of modeling constraints and the approach to eliminate redundant constraints and with a engineer example, they are validated based on Adams2005.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2011(011)023【总页数】4页(P5628-5631)【关键词】欧拉-拉格朗日方程;多余约束;动力学分析【作者】牛洪勤;王珂;任维佳【作者单位】中国科学院研究生院信息科学与工程学院,北京100190;中国科学院光电研究院2,北京1000094;中国科学院光电研究院,北京1000094;中国科学院光电研究院,北京1000094【正文语种】中文【中图分类】O313.3机械系统中,通过添加各种约束或运动副限制系统中活动部件的运动。
刚体力学中的动力学效应和约束条件刚体力学是物理学中的一个重要分支,研究物体的运动和受力情况。
在刚体力学中,动力学效应和约束条件是两个关键概念,它们对于理解物体的运动和相互作用有着重要的影响。
一、动力学效应动力学效应指的是物体在受到外力作用下所表现出的运动规律和力学特性。
在刚体力学中,动力学效应可以分为平动和转动两种形式。
平动是指刚体在受到外力作用下整体运动的效应。
根据牛顿第一定律,如果刚体受到的合外力为零,则刚体将保持静止或匀速直线运动。
而如果刚体受到的合外力不为零,则刚体将发生加速度,产生平动效应。
平动的规律可以通过牛顿第二定律来描述,即合外力等于刚体质量与加速度的乘积。
平动的特点是刚体上所有点的速度和加速度都相等。
转动是指刚体在受到外力作用下绕某个轴心旋转的效应。
刚体的转动可以通过力矩和转动惯量来描述。
力矩是指力对于轴心的作用效果,可以通过力矩等于力与力臂的乘积来计算。
转动惯量则是描述刚体对于转动的惯性,可以通过质量分布和几何形状来计算。
根据牛顿第二定律,转动的效应可以用力矩等于转动惯量与角加速度的乘积来描述。
转动的特点是刚体上不同点的速度和加速度不相等,而是随着距离轴心的远近而变化。
二、约束条件约束条件是指刚体在运动中受到的限制和约束。
在刚体力学中,约束条件可以分为几何约束和动力学约束两种形式。
几何约束是指刚体在运动过程中受到的空间位置和形状的限制。
例如,刚体在平面上运动时,可以受到平面的约束,使得刚体只能在平面内运动。
又如,刚体在绕定轴旋转时,可以受到轴的约束,使得刚体只能绕轴旋转。
几何约束的作用是限制刚体的自由度,使其只能在特定的运动轨迹上运动。
动力学约束是指刚体在运动过程中受到的力学性质和相互作用的限制。
例如,刚体在受到外力作用时,受到的合外力必须满足平动和转动的条件,即合外力等于刚体质量与加速度的乘积,以及力矩等于转动惯量与角加速度的乘积。
动力学约束的作用是保证刚体运动的平衡和稳定。
力学常见的几种约束力学是研究物体运动的学科,其中约束是力学中的重要概念之一。
约束是指限制物体运动的条件或规定,它可以是不同形式的,如几何约束、物理约束、动力学约束等。
本文将介绍一些力学中常见的几种约束。
一、几何约束几何约束是指物体在空间中的几何形状和位置方面的限制条件。
常见的几何约束有以下几种:1. 平面约束:物体在空间中受到平面的限制,只能在平面内运动。
例如,物体在水平台面上滑动或旋转。
2. 直线约束:物体在空间中受到直线的限制,只能沿着直线运动。
例如,物体在直轨道上沿直线运动。
3. 曲线约束:物体在空间中受到曲线形状的限制,只能沿着曲线运动。
例如,物体在弧形轨道上运动。
4. 轴向约束:物体在空间中受到轴线的限制,只能绕轴线旋转。
例如,物体在固定的转轴上旋转。
这些几何约束可以使物体的运动轨迹受到限制,从而使得问题的研究更加具有挑战性和实用性。
二、物理约束物理约束是指物体在运动过程中受到的力学上的限制条件。
常见的物理约束有以下几种:1. 弹簧约束:物体受到弹簧的力作用,弹簧的伸缩成为物体运动的约束条件。
例如,弹簧振子的运动过程中,物体受到弹簧的弹力作用,从而使得物体的运动受到限制。
2. 地面约束:物体在地面上受到摩擦力、重力等力的作用,从而使得物体运动受到地面的约束。
例如,物体在水平地面上滑动时,受到了地面的摩擦力的约束。
3. 引力约束:物体受到其他物体的引力作用,从而使得物体的运动受到引力的约束。
例如,行星绕太阳运动时,受到太阳的引力作用,从而形成椭圆轨道。
这些物理约束不仅仅限制了物体的运动自由度,还可以反映出物体间的相互作用和力学性质。
三、动力学约束动力学约束是指物体在运动过程中受到的动力学限制条件。
常见的动力学约束有以下几种:1. 轨迹约束:物体运动的轨迹受到限制,例如,圆周运动、线性运动等。
物体在运动过程中,其加速度满足一定的关系,从而限制了物体的轨迹。
2. 能量守恒约束:在某些特定的物理系统中,能量守恒是一个重要的约束条件。
简述工程上经常遇到的四种约束类型及确定约束方向的方法简工程上经常遇到的四种约束类型及确定约束方向的方法:1.柔体约束。
由柔软的绳索、链条或胶带等构成的约束。
由于柔体只能限制物体沿柔体伸长方向运动,故只能承受拉力约束反力特点:作用点在柔体与被约束物体接触处,作用线沿柔体中心方向背离被约束物体。
柔体约束只能承受拉力2.光滑接触表面的约束。
光滑接触面约束时,不论接触面形状如何,都不能限制物体沿接触面切线方向运动,而只能限制物体沿接触面公法线方向运动约束反力的特点:通过接触点,沿接触面公法线方向指向被约束物体3.光滑铰链约束。
铰链:它是工程中常见的约束,有两个钻有圆孔的构件和圆柱形销子所构成此类约束只能限制物体在垂直于销钉轴线的平面内移动而不能限制绕销钉转动约束反力的特点当外力作用在垂直销钉轴线的平面内时,约束反力过铰链的中心,指向不定,可以用正交分解的两个分力来表示(1)固定铰链支座(2)活动铰链支座该约束是在铰链支座与光滑支撑面之间,装有几个辊轴而构成的,又称辊轴支座。
滚动支座的约束性质与光滑面约束相同,其约束反力必垂直于支撑面,且通过铰链中心(3)铰链连接(中间铰)若构成铰链的两构件都可绕销钉转动,这种铰链为铰链连接。
其约束反力特点与固定铰支座相同。
用过铰链中心、正交分解的两个反力表示4)球铰链约束。
圆球和球壳连接构成球铰链约束。
此类约束限制球心任何方向的位移。
其约束力通过球心,但方向不能确定,通常由三个正交分量表示4.轴承约束。
(1)滑动轴承轴颈与轴承是两个光滑面接触,轴承不能限制轴沿轴线方向运动。
约束反力在垂直轴线平面内通过轴心,通常用两个互相垂直的分力表示(2)滚动轴承(向心轴承、径向轴承):对非自由体的某些位移起限制作用的周围物体称为约束。
确定约束方向的方法:1、柔体约束约束反力的方向沿着柔体中心线背离被约束的物体,通常用字母T表示。
2、光滑接触面约束约束反力的方向沿着接触点的公法线,指向被约束的物体,通常用字母N表示。
标题:深入探讨workbench转子动力学及远端位移约束一、引言在工程设计和机械领域,转子动力学是一个重要的研究领域。
而在工程实践中,远端位移约束又是一个常见但复杂的问题。
本文将深入探讨workbench转子动力学及远端位移约束,帮助读者全面理解这一主题。
二、workbench转子动力学的基本概念1. workbench转子动力学的定义workbench转子动力学是指在工程领域中,研究转子在旋转运动中受到的力学、动力学以及振动等影响的学科领域。
2. 转子动力学的原理和应用workbench转子动力学研究的对象是旋转机械系统,如风力发电机、汽轮机、离心压缩机等,旨在分析和优化系统的振动、动力等性能,保证系统的安全运行和稳定性。
3. 转子动力学的数学模型在workbench转子动力学的研究中,数学模型是非常重要的工具。
通过建立数学模型,可以对转子系统的运动、振动、受力等进行准确描述和分析。
三、远端位移约束的理论基础1. 远端位移约束的概念和意义远端位移约束是指在机械系统中,远离约束点的一端受到的位移限制。
在工程设计中,远端位移约束的合理性对系统的稳定性和性能有重要影响。
2. 远端位移约束的分类远端位移约束可以分为完全约束和部分约束两种情况。
完全约束指系统在受到约束后完全无法移动,而部分约束指系统在受到约束后仍然可以有限制的运动。
3. 远端位移约束的数学描述在工程实践中,远端位移约束需要通过数学方法进行描述和分析,常用的方法包括拉格朗日乘子法、有限元法等。
四、workbench转子动力学中的远端位移约束分析1. 远端位移约束对转子动力学的影响在workbench转子动力学中,远端位移约束的存在会直接影响转子的振动特性、受力状态等,需要进行深入分析和研究。
2. 远端位移约束的数学建模针对workbench转子动力学中的远端位移约束问题,需要建立相应的数学模型,对系统的动力学特性进行分析和预测。
3. 案例分析:XXX转子系统中的远端位移约束以XXX转子系统为例,探讨其中存在的远端位移约束问题,并分析其对系统性能的影响和解决方法。
机械臂的运动学与动力学分析近年来,机械臂技术在工业自动化领域得到了广泛的应用,其作为一种重要的生产工具,能够完成各种复杂的任务。
然而,要想充分发挥机械臂的功能,必须对其进行深入的运动学和动力学分析。
一、机械臂的运动学分析机械臂的运动学分析旨在研究机械臂各个构件之间的位置关系和移动规律。
机械臂通常由多个关节(或称为自由度)组成,每个关节都可以实现一定范围内的运动。
关节的运动是通过驱动机构来实现的,而机械臂的末端执行器可以在三维空间内完成复杂的任务。
运动学分析中的一个重要概念是正运动学,它描述了机械臂末端执行器的位置和姿态与关节的转动角度之间的关系。
通过正运动学分析,我们可以计算出机械臂在给定关节角度下的末端位置和姿态,这对于任务规划和路径规划非常重要。
另一个重要的概念是逆运动学,它描述了机械臂末端执行器所需的位置和姿态与关节的转动角度之间的关系。
逆运动学分析是指根据末端执行器所需的位置和姿态,计算出相应的关节角度。
逆运动学解是一个多解问题,通常需要根据具体的应用来选择最优解。
二、机械臂的动力学分析机械臂的动力学分析研究的是机械臂在运动过程中所受到的力和力矩的分布情况,以及关节处的转动惯量和力矩的关系。
动力学分析对于机械臂控制和稳定性的研究具有重要意义。
在动力学分析中,一个重要的概念是牛顿-欧拉动力学方程,它描述了机械臂在运动过程中所受到的力和力矩之间的关系。
根据牛顿-欧拉动力学方程,我们可以计算出机械臂在给定的关节力矩下的加速度和角加速度,从而确定机械臂的运动状态。
另一个重要的概念是运动学约束和动力学约束。
运动学约束是指机械臂各个关节之间的几何约束关系,如末端执行器的位置和姿态与关节角度之间的关系。
动力学约束是指机械臂在运动过程中所受到的力和力矩之间的约束关系,如末端执行器所需的力和力矩与关节力矩之间的关系。
三、机械臂的应用前景随着机械臂技术的不断发展,其在工业自动化领域的应用前景越来越广泛。
机械臂在工业生产线上可以完成各种繁重、危险或精细的操作,从而提高生产效率和质量,降低劳动强度和事故风险。
cpmd 原理联合电子结构理论(CPMD)是一种常用的计算材料性质和化学反应的方法。
它结合了密度泛函理论(DFT)和分子动力学(MD)模拟,能够用于描述原子尺度上的材料结构、能量和动力学行为。
这篇文章将详细介绍CPMD的原理和应用。
一、密度泛函理论(DFT)密度泛函理论是理论物理学中的一个重要方法,用于研究原子、分子和固体材料的电子结构和性质。
DFT基于能量泛函的概念,通过最小化系统的总能量来确定系统的基态电子结构。
它的基本思想是将电子数密度作为变量,而不是波函数,从而降低计算难度和复杂性。
DFT的核心是Kohn-Sham方程,该方程通过将系统中的电子作为无相互作用粒子处理,引入一个有效的局域势能来模拟相互作用效应。
Kohn-Sham方程具有以下形式:[-(1/2)∇²+V(r)+V_H(r)+V_xc(r)]ψ_i(r)=ε_iψ_i(r)其中V(r)是原子核和电子之间的库伦势,V_H(r)是Hartree势,V_xc(r)是交换-相关势。
交换-相关势是密度泛函理论的核心,描述了电子间的交换和相关效应。
二、分子动力学模拟(MD)分子动力学模拟是一种通过模拟粒子在时间上的演化来研究系统动力学行为的方法。
在MD模拟中,根据分子的受力情况和总能量,可以计算出分子的运动和物理性质。
MD模拟中使用的Kohn-Sham方程是在某一给定的原子构型上解的。
通过使用模拟方法和分子间相互作用势能函数,可以在给定的温度和压力条件下计算出系统的力和动力学性质。
通过使用经典MD方法,可以模拟包括固体、液体和气体在内的各种材料。
三、CPMD方法CPMD方法将DFT和MD相结合,可以用于模拟材料的结构、能量和动力学行为。
CPMD通过将Kohn-Sham方程与MD模拟相结合,将电子结构和原子运动联系起来,从而获得原子尺度上的材料性质和化学反应。
CPMD方法的基本原理是通过使用平面波基函数展开电子波函数,并采用赝势来模拟电子-离子相互作用。
约束动力学
一、引言
约束动力学是研究受约束系统的运动规律和动力学行为的学科。
在实际工程中,许多系统都受到各种约束条件的限制,因此约束动力学在机械工程、航空航天、机器人学等领域具有广泛的应用。
本文将介绍约束动力学的基本概念、原理和应用。
二、约束与自由度
在动力学中,约束是指限制系统运动的条件或规律。
约束可以分为几何约束和运动约束两种。
几何约束是通过物理连接或接触来限制系统的运动,而运动约束是通过力或力矩来限制系统的运动。
约束的存在减少了系统的自由度,即系统独立运动的变量数目。
三、约束方程与约束力
约束动力学的核心是建立约束方程和求解约束力。
约束方程是描述系统运动受约束条件的数学方程。
根据约束的性质,约束方程可以分为完整约束和非完整约束。
完整约束是指约束方程只与系统的位置和时间有关,而非完整约束是指约束方程还与系统的速度和加速度有关。
通过求解约束方程,可以得到约束力,即约束对系统施加的作用力或力矩。
四、约束动力学的应用
1.机械工程:在机械设计中,许多机构都受到几何约束和
运动约束的限制。
通过约束动力学的研究,可以优化机构的设计,提高机构的运动性能和稳定性。
2.航空航天:航空航天器的运动受到空气动力学和重力等
约束条件的限制。
约束动力学可以帮助研究航空航天器的飞行轨迹、姿态控制和动力学稳定性等问题。
3.机器人学:机器人的运动受到关节限制和外部环境等约
束条件的限制。
通过约束动力学的研究,可以实现机器人的精确控制和路径规划,提高机器人的运动效能和适应性。
五、约束动力学的挑战与发展
尽管约束动力学在许多领域取得了广泛的应用,但仍面临一些挑战。
首先,复杂系统的约束条件和动力学行为往往难以准确建模和求解。
其次,非完整约束和时变约束的处理方法仍需进一步完善。
此外,如何将约束动力学与优化控制、智能算法等相结合,实现更高效、更智能的动力学分析和控制,也是未来研究的重要方向。
为了应对这些挑战,未来约束动力学的研究将更加注重跨学科合作,借鉴数学、物理学、计算机科学等相关学科的理论和方法。
同时,随着人工智能、大数据等技术的快速发展,
约束动力学的应用领域将进一步拓展,为解决实际工程问题提供更强大的支持。
总之,约束动力学作为研究受约束系统运动规律和动力学行为的学科,在工程领域具有广泛的应用前景。
通过深入研究和不断创新,我们相信约束动力学将为解决实际问题提供更加精确、高效的方法和技术支持。