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钢栈桥受力计算书一、工程概况水上墩的桩基础施工便桥采用钢管和工字钢搭设，便桥的支撑钢管的直径为φ500mm，纵向间距为12m，横向间距为2m；便桥的钢管上横向搁置40a工字钢2排，纵向用贝雷架，间距0.6m，，横向布置采用20a工字钢，间距为0.6m，次纵向采用12.6的工字钢，间距采用0.3m，然后在次纵梁上铺设δ=10mm的钢板，钢板上用钢筋设置防滑条。
二、荷载布置自重按1.2的安全系数考虑。
1、上部结构恒重（7米宽计算）⑴δ10钢板：7×1×0.01×7.85×10=5.495KN/m⑵I12.6纵向分配梁:2.556KN/m⑶I20a横向分配梁:1.78KN/m⑷贝雷梁:6.66 KN/m⑸双排I40a下横梁:7.42KN/根2、活荷载⑴30t砼车⑵旋挖钻机70t⑶施工荷载及人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车以及旋挖钻机的过钢栈桥。
三、计算模型1、本计算模型采用MIDAS 2006三维计算软件建立的三维模型如下：四、维计算模型示意图2、计算模型按最不利活载布置模式计算，70t旋挖钻机行走在中跨中间靠边时，属于偏心荷载，为最不利的受力模式，70t旋挖钻机的履带按0.45*3m的均布荷载布置，荷载按1.3倍的安全系数考虑。
P=35*1.3*10000/0.45/3=337000N/㎡活载布置示意图如下:3、计算结果（1）钢管桩的支反力示意图如下:最大支反力为49.3T，考虑到一定的桩基安全系数以及桩基的不均匀沉降，钢管桩的承载能力按60T控制,满足承载受力要求。
（2）钢管桩的变形位移示意图如下:（3）最大水平位移为24mm，最大横向位移为4mm，最大竖向位移为18mm<L/500=12000/500=24mm,钢栈桥的变形满足受力要求。
钢管桩的应力示意图如下:最大应力为133MPa<235*0.7=164.5 MPa,应力满足受力要求。
钢栈桥结构受力计算书编制时间：二OO八年十二月十日栈桥计算书一、结构形式钢栈桥总长345m，宽6m，跨径15m。
栈桥横断面结构如下图：1、北栈桥北栈桥利用闽江北岸的防汛石堤作为起始平台，布置于桥上游，平台面顶高程+5.3m，设栈桥顶面高程为+5.88m，作用有二：一可抵御最高水位+5.71m（考虑涌水效应，预计最高水位实际达到+6.0m），二可就地利用防汛石堤作为进场道路。
北栈桥总长195m，桥跨选用13×15m，标准跨15m采用两根直径630mm的钢管桩基础，平均长度17m，桩间下横联采用一根直径350mm的钢桩，剪刀撑槽16，上横梁采用双I50a，主纵梁采用3排双贝雷桁梁，其上分配梁I20@1.5m，纵梁I12.6@0.4m，平台面采用厚10mm的钢板（5m宽）。
平台面宽6m，其中5m作为车行道，上游侧0.3m作为电缆通道，下游侧0.7m作为人行道及泵管通道。
钢栏杆布置在平台外侧。
北栈桥桥位处河底高程-3～-4m，大型施工船舶随时可以进场施工，拟准备租用回转扒杆浮吊进行震动沉钢桩、横梁安装、纵梁安装及桥面系安装。
预计施工时间20天。
2、南栈桥南栈桥利用浅滩回填33m后进行钢栈桥起始段施工，主要施工方法有两种：若河底高程大于-1.5m（图纸显示大约70m宽河滩高于此高程）采用回填至1.0m，履带吊低潮位涉水施工；若河底高程小于-1.5m（由于挖沙船施工，河滩水深近10m，即底高程-5m左右）采用浮吊施工。
南栈桥长150m，标准截面同北栈桥。
二、荷载布置1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ10钢板：6×1×0.01×7.85×10=4.71KN/m⑵I12.6纵向分配梁:2.27KN/m⑶I20a横向分配梁:1.12KN/m⑷贝雷梁（每片287kg含支撑架、销子）:287×6×10/3/1000=5.74KN/m⑸I50a下横梁:4.7KN/根2、活荷载⑴45t砼车⑵履带吊65t:自重60t+吊重20t⑶施工荷载及人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
栈桥计算书一、基本参数1、水文地质资料栈桥位于重庆荣昌赵河滩濑溪河，水面宽约68m，平均水深4m，最深处水深6米。
地质水文条件：渡口靠岸边部分平均水深2-3米，河中部分最高水深6米。
河底地质为：大部分桩基础所在位置处覆盖层较薄，覆盖淤泥厚度为1.5m左右，其余为强风化砂岩和中风化砂岩，地基承载力σ0取值分为500kpa。
2、荷载形式(1)60t水泥运输车通过栈桥车辆荷载按60t水泥运输车考虑，运输车重轴（后轴）单侧为4轮，单轮宽30cm，双轮横向净距10cm，单个车轮着地面积=0.2*0.3 m2。
两后轴间距135cm，左侧后双轮与右侧后双轮距190cm。
车总宽为250cm。
运输车前轴重P1=120kN，后轴重P2=480kN。
设计通车能力：车辆限重60t，限速5km/h，按通过栈桥车辆为60t水泥运输车满载时考虑，后轴按480kN计算。
施工区段前后均有拦水坝，不考虑大型船只和排筏的撞击力，施工及使用时做好安全防护措施。
3、栈桥标高的确定为满足水中墩、基础、梁部施工设备、材料的运输及施工人员通行施工需要，结合河道通航要求，在河道内施工栈桥。
桥位处设计施工水位为296.8m，汛期水位上涨4～6m。
结合便桥前后路基情况，确定栈桥桥面标高设计为305.00m。
4、栈桥设计方案在濑溪河河道内架设全长约96m的施工栈桥。
栈桥拟采用六排单层贝雷梁桁架结构为梁体作为主要承重结构，桥面宽设计为4.5m,桥跨为连续结构，最大跨径18m，栈桥共设置6跨。
(1) 栈桥设置要求栈桥承载力满足：60t水泥运输车行走要求。
(2)栈桥结构栈桥至下而上依次为：钢管桩基础：由于河床底岩质硬，无法将钢管桩打入，综合考虑采用钢管桩与混凝土桩相结合的方法，即先施工混凝土桩，入岩深度约1.5m，然后在混凝土桩上安装钢管桩。
桥墩采用单排2根直径1m的混凝土桩和φ630*10mm钢管桩为基础，墩中心间距2.2米，桩间设[16槽钢剪刀撑。
I36a工字钢作为底横梁：桩顶横梁采用2拼并排焊接的I36a工字钢。
目录一概述 (1)1设计说明 (1)1.2设计依据 (2)1.3技术标准 (3)1.4荷载工况 (3)二荷载工况验算 (4)2.1上部结构恒重（6米宽计算） (4)2.2车辆荷载 (4)三荷载工况 (5)3.1荷载工况一 (6)3.1.1 履带吊荷载 (6)3.1.2 计算分析 (6)3.2荷载工况二 (9)3.3荷载工况三 (11)3.4荷载工况四 (13)3.5荷载工况五 (15)4.2Φ630钢管计算 (17)4.1入土深度计算 (18)4.2钢管桩稳定性计算 (18)4.2.1 单根钢管桩流水压力计算 (18)4.2.3钢栈桥横桥向风力计算 (19)一概述1 设计说明根据*****大桥的具体地质情况、水文情况和气候情况，施工海域受季风、大雾及风浪影响较大，为满足施工总体进度要求以及安全生产和环保方面的需要，我部拟采用全栈桥方案。
拟建栈桥长约1.2km，桥面宽6m，设计顶标高+5.4m，结构形式为3榀6道单层贝雷桁架，桁架间距0.9m、1.22m、0.9m、1.22m、0.9m，每双片桁架间使用花架连接；栈桥标准跨径为分为12m和15m 两种，跨度分布为(3m+7×12m)+(6×12m)×2+（6×15 m）×10+（2×15m+2×12m+3m）；栈桥基础采用两根Φ720×8mm钢管桩基础，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[16号槽钢附加缀板连接成整体，栈桥每90米设置一道伸缩缝，宽度为0.1m，该处设置双排钢管桩基础；桥面系由I16工字钢横梁、U型卡栓、I12工字钢分配纵梁、1cm厚桥面板、为Φ12防滑钢筋、防护栏杆组成。
栈桥结构形式如下图示。
侧面图中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部标准断面图效果图1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）1.3 技术标准1）设计顶标高+5.40m，与设计桥梁基本平行；2）设计控制荷载：挂-120、履-50（最大吊重按50t考虑）；3）设计使用寿命：3年；4）水位：取20年一遇最高水位+3.04m；5）河床高程取-5.20m，最大冲刷深度考虑3m，即冲刷后地面线高程为-8.2m；6）流速：v=1.53m/s；7）河床覆盖层：淤泥，厚度4.5m；8）基本风速：27.3m/s；最大风速40m/s；9）浪高：3.01m；10）设计行车速度15km/h。
水中临时钢栈桥结构计算书大鳌大桥水上临时钢栈桥结构计算书一、计算依据1.1、《建筑结构静力计算手册》（第二版—1999年版）。
1.2、《公路桥涵设计手册基本资料》（人民交通出版社—1997年版）。
1.3、《桥梁施工百问》（人民交通出版社—2003年版）。
1.4、《钢结构设计规范》（人民交通出版社—2003年版）。
1.5、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社—2001年版）1.6、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）。
1.7、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1—2004）。
1.8、《新中一级公路新建工程第三合同段施工图设计变更》。
二、结构形式钢栈桥设计跨径为15m，从下到上依次采用Φ100cm/Φ60cmδ10mm钢管桩→6片贝雷片→2I36a工字钢下横梁→C30钢筋混凝土预制板。
钢栈桥设计承载力为汽-超20，主要车辆荷载按550KN汽车考虑。
单根钢管桩设计承载力为1000KN。
主墩位置一般冲刷+局部冲刷冲刷深度考虑8m（详见附件《大鳌大桥河中临时措施布置冲刷计算》），其余位置根据《大鳌大桥防洪论证报告》取值，主要冲刷为一般冲刷，冲刷深度为1.06m。
桩底按固结考虑，冲刷线位置按节点弹性支撑考虑，弹簧线刚度及角刚度利用m法计算该位置承受荷载及位移关系推导得出。
钢管桩不考虑沙层以上持力，按照摩擦桩计算钢管桩承载力。
钢栈桥宽6m，主墩位置加大至12m，于其上游设置防撞墩及防撞缆索，故不考虑船舶撞击力。
钢管桩顶用Φ30cmδ8mm钢管架横向加强，钢管桩内用中粗砂填满振捣密实，并用C30砼封顶50cm。
钢管桩顶设置支撑2I36a工字钢，贝雷梁于支撑工字钢接触部位必须为竖杆位置。
于支撑梁于贝雷片接触位置采用2[12.6槽钢环抱焊接扣死。
三、计算参数3.1、荷载：公路I级，汽超-20级，车辆荷载550KN，车速10km/h，冲击系数1.3。
3.2、水流速度2.69m/s，漂流物自重10KN，考虑冲击力，考虑风荷载。
目录1. 设计说明 (1)1.1 栈桥构造 (1)1.2 设计依据 (3)1.3 设计标准 (3)1.4主要材料力学性能 (3)2. 荷载 (4)2.1 永久荷载 (4)2.2 可变荷载 (4)2.2.1 履带吊 (4)2.2.2 混凝土罐车 (4)2.3 荷载工况 (5)3. 栈桥结构计算分析 (5)3.1 混凝土面板计算 (5)3.2 计算模型 (5)3.3 工况1计算分析 ........................................................ 错误！未定义书签。
3.4工况2计算分析 (8)3.7计算结果汇总 (12)I栈桥设计计算书1. 设计说明1.1 栈桥构造栈桥为钢管桩基础贝雷梁栈桥，采用钢板桥面板。
其中栈桥标准跨径21m，行车道宽7.0m（栈桥总宽8m）。
栈桥基础每排采用3根υ630,δ8mm钢管桩，；钢管桩上设2X45I型钢承重横梁。
根据栈桥宽度设置9排贝雷纵梁，每两排贝雷纵梁之间采用90花架连接。
栈桥面层采用10mm厚Q235刚板面板，并设置有防护栏杆、电缆通道等附属设施。
栈桥跨径布置及标准段横断面见下图。
栈桥总体立面图（单位：cm）栈桥总体侧面图（单位：cm）栈桥总体平面图（单位：cm）1.3 设计依据⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）⑵《港口工程桩基规范》(JTS 167-4-2012)⑶《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⑹《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）1.4 设计标准⑴设计荷载：80t履带吊，12m³混凝土罐车；⑵水位：20年一遇的最高洪水位+3.3m；⑶水流速度：2.3m/s；⑹河床高程：河床底标高为-1.30m,河堤顶标高为+5.20m，常水位为+1.80m，河床处地质情况依次为5m 厚淤泥质粘土、8m 厚粉细砂层、6m 厚中砂层和15m 厚圆砾层等，对应侧摩阻力分别为9kpa、25kpa、38kpa、70kpa，河床一般冲刷深度约2.0m。
目录1 编制依据 (1)2 工程概况 (1)3 钢栈桥及钢平台设计方案 (2)3.1钢栈桥布置图 (2)3.2钢平台布置图 (3)4 栈桥检算 (3)4.1设计方法 (3)4.2桥面板承载力验算 (4)4.3 I20a工字钢分配梁承载力验算 (5)4.4贝雷片纵梁承载力验算 (6)4.5 I45b工字钢横梁承载力验算 (9)4.6桥面护栏受力验算 (10)5 桩基检算 (13)5.1钢管桩承载力验算 (13)5.2桩基入土深度计算 (13)5.3钢管桩自身稳定性验算 (14)5.4钢管桩抗倾覆性验算 (14)5.5钢管桩水平位移验算 (14)6 钻孔平台 (15)*********钢栈桥计算书1 编制依据1、现场踏勘所获得的工程地质、水文地质、当地资源、交通状况及施工环境等调查资料；2、国家及地方关于安全生产及环境保护等方面的法律法规；3、《钢结构设计规范》GB50017-2011；4、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20155、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20076、《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）7、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）8、*********设计图纸。
2 工程概况*********位于顺昌县水南镇焕仔坑附近，跨越富屯溪。
本项目起点桩号K7+154，终点桩号K7+498.5，桥梁全长344.5m。
*********场区属于剥蚀丘陵夹冲洪积地貌，桥址区地形较起伏，起点台较坡度约15°-20°，终点台较坡度约5°-10°。
桥梁跨越富屯溪，勘查期间水深约3-9m，溪宽约180-190m。
*********桩基施工是本工程的控制工期工程，我项目部经过对富屯溪水文、地质及其现场情况的详细调查，为保证工期,加快施工进度，跨富屯溪水中主墩计划采用钢栈桥+钢平台施工方案。
*********河中墩共7组，距河岸边最近的8#墩距岸边约20m，根据富屯溪历年洪水水位，富屯溪上下游都有水电站，无通航要求，宜搭设全桥贯通栈桥。
XXXXXXXXXXXXXXX湘江大桥施工钢栈桥计算书计算：复核：审核：批准：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX项目经理部2010年10月目录一、前言 (1)二、工程概况 (1)三、计算依据 (1)四、计算条件 (2)1.水文条件及高程 (2)2.地质条件 (2)3.栈桥使用荷载 (2)4.河床冲刷计算 (2)五、计算荷载 (3)1.作用在钢管上的水流力 (3)2.作用在钢管顶上的水流力 (4)3.风荷载 (4)4.栈桥上部荷载 (5)六、栈桥结构验算 (6)1.计算步骤 (6)2.结构分析计算 (6)2.1荷载组合 (7)2.2强度计算结果 (7)2.3刚度计算结果 (15)2.4整体稳定性计算 (17)2.5横向抗倾覆稳定性计算 (19)七、结语 (19)栈桥计算书一、前言本计算书根据栈桥的结构构造建立有限元模型，并根据其使用功能要求确定相应的荷载组合，计入荷载分项系数影响后，进行结构分析计算。
主要计算项目和内容包括：1.荷载计算，包括使用荷载(指履带吊机、吊车、砼运输罐车)、风荷载、流水压力荷载的取值计算。
2.栈桥型钢梁的内力计算、抗弯抗剪承载力验算；3.栈桥下部构造(含横梁、平联、斜撑和钢管桩)的应力验算。
并考虑了按规范公式进行稳定验算。
二、工程概况大桥主墩Z1-Z5均位于湘江中，在河西岸采用钢栈桥连接至Z1主墩。
Z1主墩与Z3主墩之间的水上施工通道采用浮桥联接，Z6主墩位于河东江边位置，采用筑岛施工，河东岸Z6主墩与Z5主墩之间的水上施工通道采用钢栈桥联接，Z5主墩与Z4主墩之间采用浮桥联接。
河西岸钢栈桥总长136m，标准宽度6m，加宽段为11m，栈桥顶标高为32.00m。
栈桥均采用钢管桩基础，桩顶设工字钢横梁，其上铺设工字钢纵梁，栈桥设计承重50t。
采用钢管桩桩基，每排钢管之间的横向间距均为5m，布置φ720×10mm钢管桩。
钢管间设[20a槽钢横撑及斜撑。
桩顶横梁为3I40b工字钢。
某某工程水上钢栈桥结构受力计算书1. 引言本文旨在对某某工程水上钢栈桥的结构受力进行详细计算，以确保工程的安全可靠性。
通过对各个部位的受力情况进行分析和计算，可以为设计和施工提供准确的参考依据。
2. 结构概述某某工程水上钢栈桥总长100米，宽10米。
栈桥采用钢结构梁柱框架形式，两侧设置护栏和人行道。
主桥墩采用水中混凝土浇筑形式，桥面铺设钢格栅。
3. 荷载计算3.1 桥梁自重根据桥梁结构的几何参数和构件材料密度，计算出桥梁自重为XN/m。
3.2 行车荷载根据某某工程的设计要求，考虑到未来可能的车辆荷载情况，按照公路桥设计规范，采用XXX标准，计算出行车荷载为X N/m。
3.3 人行荷载根据桥梁使用的特殊环境，考虑到人行道上可能同时存在多人和临时工程设备，按照相关规范，计算出人行荷载为X N/m。
3.4 风载荷载根据某某工程所在地的气象数据和设计要求，计算出风速、风向等参数，结合某某工程的结构形式，采用XXX标准，计算出风载荷载为X N/m。
4. 结构分析4.1 受力分析根据桥梁结构的特点和受力原理，对主要构件的受力情况进行分析，包括梁、柱、墩、桥面等，得出各个构件的轴力、弯矩和剪力分布情况。
4.2 结构稳定性考虑到某某工程水上钢栈桥的稳定性要求，对结构的整体抗侧扭和抗倾覆能力进行计算，并评估结构的稳定性。
5. 计算结果根据上述分析，得出某某工程水上钢栈桥各个构件的受力情况和结构稳定性评估。
具体计算结果如下：5.1 梁、柱、墩的轴力、弯矩和剪力分布情况- 梁1: 轴力X，弯矩X，剪力X- 柱1: 轴力X，弯矩X，剪力X- 墩1: 轴力X，弯矩X，剪力X5.2 结构稳定性评估- 抗倾覆安全系数: X- 抗侧扭安全系数: X6. 结论根据本次受力计算结果，某某工程水上钢栈桥的结构设计符合要求，满足受力稳定性和可靠性的要求。
然而，为确保工程的安全运行，建议在实际施工中严格按照设计要求进行施工，并进行必要的监测与维护。
南通港洋口港区陆岛通道黄海大桥工程SG-1合同段项目部浅水区水上钢栈桥结构受力计算书1计算：复核：审核：审批：编制时间：二OO六年九月十日2栈桥计算书一、工程概况拟建黄海大桥是洋口港区开发建设的四大系统之一——陆岛通道的控制性工程，施工图设计桥梁建设总长度10050m，位于浅水区长度为6090m、标准跨径30m的组合箱梁直线桥，及位于深水区直线段长2960m、曲线段长1000m、标准跨径40m的组合箱梁桥构成。
本合同段浅水区桥梁基础工程量大，施工工期紧、要求栈桥能覆盖整个浅水区引桥。
以便减少水位对本工程下部结构施工的干扰和限制。
水上栈桥不仅承担大量的交通运输任务，而且还承担着浅水区各个桥墩下部构造施工操作平台的任务，变水上施工为陆上施工，同时也是人员撤离的通道。
栈桥沿浅水区桥梁左侧布置，长6096m、标准宽7m，栈桥在每个桥墩处设置500×1500cm支平台，以满足桥墩施工时设备的布置和错车需要。
栈桥轴线离主桥轴线距离为13.5m，栈桥标高为9.6m，每隔约1.5km设倒车平台一座。
3二、栈桥设计1、栈桥承载力满足：80t履带吊在桥面行走、在桩位顶部起吊15t重量；30t砼罐车错车；汽超－20、汽挂－120单列通行设计。
2、调头平台的宽度设置满足车辆调头的要求；3、栈桥的平面位置不妨碍钻孔桩、承台和墩身施工要求和满足整个浅水区施工期间的作业要求；4、栈桥的基本跨度位15m，栈桥标高按10年一遇潮水位设计，栈桥长度6096m；5、栈桥每隔约1500m设置一道调头平台，平台宽5m，长30m。
6、栈桥上砼罐车的设计行走速度为10km/h。
三、结构形式栈桥结构自上而下依次为：满铺δ10花纹钢板桥面；I16纵向分配梁，布置间距35cm；I32b横向分配梁，布置间距1.5m，长度为7.5m；纵梁选用3组“321”军用贝雷梁，两侧贝雷片主梁为双排单层，中间贝雷片主梁为单层三排；2I56a下横梁，长为7.2m；Φ800×8mm4钢管桩，桩间距为6m。
大鳌大桥水上临时钢栈桥结构计算书一、计算依据1.1、《建筑结构静力计算手册》（第二版—1999年版）。
1。
2、《公路桥涵设计手册基本资料》（人民交通出版社—1997年版）。
1.3、《桥梁施工百问》（人民交通出版社-2003年版）。
1。
4、《钢结构设计规范》（人民交通出版社—2003年版）。
1。
5、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社—2001年版）1。
6、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）.1。
7、《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2004）。
1.8、《新中一级公路新建工程第三合同段施工图设计变更》。
二、结构形式钢栈桥设计跨径为15m，从下到上依次采用Φ100cm/Φ60cmδ10mm钢管桩→6片贝雷片→2I36a工字钢下横梁→C30钢筋混凝土预制板。
钢栈桥设计承载力为汽—超20，主要车辆荷载按550KN汽车考虑。
单根钢管桩设计承载力为1000KN.主墩位置一般冲刷+局部冲刷冲刷深度考虑8m（详见附件《大鳌大桥河中临时措施布置冲刷计算》)，其余位置根据《大鳌大桥防洪论证报告》取值，主要冲刷为一般冲刷，冲刷深度为1。
06m。
桩底按固结考虑，冲刷线位置按节点弹性支撑考虑，弹簧线刚度及角刚度利用m法计算该位置承受荷载及位移关系推导得出。
钢管桩不考虑沙层以上持力,按照摩擦桩计算钢管桩承载力。
钢栈桥宽6m，主墩位置加大至12m，于其上游设置防撞墩及防撞缆索,故不考虑船舶撞击力。
钢管桩顶用Φ30cmδ8mm钢管架横向加强,钢管桩内用中粗砂填满振捣密实，并用C30砼封顶50cm。
钢管桩顶设置支撑2I36a工字钢,贝雷梁于支撑工字钢接触部位必须为竖杆位置。
于支撑梁于贝雷片接触位置采用2[12.6槽钢环抱焊接扣死。
三、计算参数3。
1、荷载:公路I级,汽超—20级，车辆荷载550KN，车速10km/h,冲击系数1.3。
3.2、水流速度2.69m/s,漂流物自重10KN，考虑冲击力，考虑风荷载. 3。
3、贝雷片主梁力学特性贝雷架选用国产 1500× 3000型贝雷桁架片,高度 1。
5m,每单片长度 3.0m。
.每片每延米 1KN/m(包括连接器等附属物）。
单排单层不加强贝雷架的容许弯矩为［M］=788.2KN.m。
单排单层不加强贝雷架的容许剪［V]=245。
2KN，销子剪力550KN。
惯性矩I=250500cm4。
3。
4、钢材力学特性：型钢：［σ］=210MPa，［τ]=160MPa,E=2.1×1011N/m。
A3钢板:［σ]=210MPa，[τ]=140MPa，E=2.1×1011N/m。
3。
5 防撞缆索力学特性：防撞缆索采用Φ26mm标准16×9a钢芯钢丝绳，标准抗拉强度【δ】=1470MPa，单根Φ26mm钢丝绳最小破断拉力329KN。
选取数据参考GB/T8918—1996《钢丝绳》。
四、结构计算4。
1、防撞缆索受力验算根据《公路桥涵设计通用规范》JDG D60-2004表4。
4.2—1，且大鳌渡口所渡船满载最重荷载DWT为180t，查上表，通过直线内插法，求得最大船舶撞击力横桥向为260KN。
考虑水流夹角15°，若船舶沿水流方向撞击到防撞缆索上，则撞击力为260/cos15°=269。
17KN。
根据GB/T8918—1996《钢丝绳》规定，Φ26mm标准16×9a钢芯钢丝绳，单根最小破断拉力329KN.考虑钢丝绳捻制使每根钢丝受力不均匀,整根钢丝绳的破断拉力应按下式计算：SP =ΨΣSi式中SP ——钢丝绳的破断拉力,kN；ΣSi ——钢丝丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和, kN；Ψ——钢丝捻制不均折减系数，对6×19绳,Ψ=0.85;对6×37绳，Ψ=0.82；对6×61 绳，Ψ=0。
80.因此Φ26mm标准16×9a钢芯钢丝绳的破断控制力SP =ΨΣSi =0.85×329=279.65KN>269.17KN.通过以上验算，防撞缆索的钢丝绳满足抗船舶撞击要求。
4.2、钢筋混凝土预制板受力验算4。
2。
1、计算说明在进行钢筋混凝土预制板截面承载力验算时，主要考虑的荷载作用效应组合为：1、永久荷载作用效应：主要考虑混凝土预制板的结构自重,自重按密度26KN/m³考虑。
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）表4.1。
6，自重荷载考虑作用效应分项系数按对结构的承载能力不利对应取值1。
2。
2、可变荷载作用效应：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004)，主要考虑按550KN车辆荷载的相应技术指标考虑。
在进行弯矩设计值计算中，取后轴最重荷载140KN，即后轴单排车轮最重荷载70KN.轮距1.8m。
单排车轮与预制板接触面宽0.6m，长0.4m。
汽车荷载效应按规范取值1.4。
单轮最重荷载70KN考虑将荷载平均分布在车轮与预制板的接触面积上。
预制板尺寸为长6m，宽2。
9m，厚20cm。
预制板混凝土采用双层配筋，主筋采用HRB335Φ14钢筋，箍筋采用HRB335Φ12钢筋。
预制板混凝土采用C30标号。
4。
2.2、材料力学性能参数及指标C30混凝土轴心抗压强度f cd=13。
8MPa，HRB335Φ14钢筋钢筋设计抗拉强度f sd=280MPa，设计抗压强度f‘sd=280MPa。
C30相对界限受压区高度ξ0=0。
56,受压区钢筋合力点至截面受压边缘的距离a’s=17mm，受拉区钢筋合力点至截面受压边缘的距离a s=17mm。
受拉区布置主筋Φ14钢筋15根，间距20cm。
受拉区钢筋的截面面积A S=461.7mm2。
有效高度h0=200-17=183mm。
结构重要性系数γ0=1。
34.2.3、计算模型预制板下有间距90cm贝雷片纵梁支撑，550KN汽车轴距1.8m,按照简支梁进行受力验算。
考虑混凝土预制板结构自重与车辆荷载作用组合效应得到的弯矩设计值，来检验预制板的承载力。
预制板结构自重与550KN车辆荷载按均布荷载计算.在进行截面验算时，按单筋矩形截面计算。
4.2.4、承载力检验1、计算弯矩设计值M计算时,取车轮与预制板接触面积的长度0.4m作为矩形截面的宽度进行验算。
根据预制板的布筋间距15cm，0.4m宽的截面考虑有3根HRB335Φ14钢筋作为受拉主筋。
自重荷载集度：g=26×103×0。
2=5。
2KN/m车辆荷载集度：q=70/0。
6=116.67KN/m自重荷载图如下:q=5.2KN自重荷载弯矩图如下：M车辆荷载图如下：q=116.67KN车辆荷载弯矩图如下：M通过计算简图分析车辆荷载产生的截面最大弯矩M QK =10.5KNm考虑荷载分项系数后的弯矩组合设计值为:M=1。
2M GK +1。
4M QK =1.2×0.5265+1.4×10.5=15.33KNm结构重要系数取γ0=1.3，考虑结构重要性系数后的弯矩组合设计值为：γ0M=1。
3×15。
33=19.93KNm 。
2、相对受压区高度X 验算:bf A f x cd s s sd ==23.42mm 。
X 〈0h ξ=0。
56×183=102。
48mm.因此相对受压区长度满足要求。
3、截面抗弯承载力M u =KNM x h bx f cd 14.22)2(0=- M u =22。
14KNm>γ0M=19。
93KNm ，所以承载力满足要求. 通过以上验算，钢筋混凝土预制板的设计满足要求。
4.3贝雷片纵梁计算4.3。
1计算说明栈桥采用横向6片贝雷片作为管桩上的承重结构,每排管桩上2片贝雷片用花窗相连，组成贝雷片梁，计算跨径按纵向管桩距离15米计算。
4.3。
2材料力学性能及指标贝雷架选用国产 1500× 3000型贝雷桁架片，高度 1。
5m，每单片长度 3.0m。
每片每延米 1KN/m（包括连接器等附属物)。
单排单层不加强贝雷架的容许弯矩为［M]=788.2KN。
m。
单排单层不加强贝雷架的容许剪力 [V]=245。
2KN,销子剪力550KN。
惯性矩：I=250500cm4。
4。
3。
3计算模型考虑最不利情况，且车重及型钢、贝雷架自重全部传至贝雷片,且整个车重全部集中在跨中,计算跨径15m。
按公路工程技术标准q1=10。
5kn/m，型钢及贝雷架自重按均布荷载考虑,q2=4。
734kn/m,q=q1+q2=15.234kn/m,汽车轴重按集中荷载考虑，由4片贝雷片同时承受.4.3.4承载力检验A、强度计算均布荷载q跨中最大弯矩计算弯矩方程为：M= qL2/2Mmax=qL2/8=15。
234×152/8=428.5KNm弯矩图如下：M集中力跨中弯矩 Mmax=F ×L/4=550×1。
3×15/6=1787.5KNm弯矩图如下：通过叠加法可知：跨中弯矩最大，Mmax=2216KNm4片贝雷片同时受力，容许弯矩 [M ］=788.2KN.m ×6=4729.2KN 。
mMmax=2216KNm 〈 ［M ］=788.2KN 。
m ×6=4729.2KN 。
m ，满足要求。
考虑最不利情况，当其中一个集中力作用于支座上时,支座处剪力最大，6片贝雷片同时受力。
Qmax=280KN ，则：Qmax=280KN <6× ［V]= 6×245.2=1417。
2KN ，满足条件。
Qmax=280KN 〈6× 销子剪力= 6×550KN=3300KN,满足要求。
B 、刚度计算将整量汽超-20汽车荷载简化为一个集中力作用于跨中，此时跨中有最大挠度，若该种情况贝雷片梁挠度满足要求，则将车辆荷载细化为按轴分布集中力的情况下挠度一定满足要求。
集中力作用在跨中时，最大挠度m EI FL f 0122.010250500101.24810153.155048811333max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-<L/400=0。
03m ，满足要求，所以贝雷片梁的挠度满足要求。
4。
4 I36a 工字钢下横梁承载力验算工字钢下横梁由两根I36a 工字钢组成,按跨径4。
5m 的简支梁来计算。
考虑最不利情况，整个车重平均分配到6片贝雷片梁上面，并传力至工字钢下横梁，即6个集中荷载按间距0。
9m 作用在工字钢下横梁上。
550KN 汽车,考虑1.3安全系数,每个集中荷载=550×1.3/6=119。
17KN 。
受力图如下:119.17KN 119.17KN 119.17KN 119.17KN 119.17KN119.17KN弯矩图如下:214.506KNm321.759KNm 321.759KNm 214.506KNm00工字钢下横梁弯应力σ=Mmax/ω=321.759×103/875×2×10-6=183。
