柱补强加固计算书2014.10

加固工程
计
算
书
2011-09
加固梁1计算：（选取二层9轴/C-D轴梁进行计算）
梁截面为,梁的混凝土强度为，即, 梁内钢筋受拉强度,受压强度
梁支座处配筋面积为942,梁跨中配筋面积为942（据原结构图）；
重新计算后梁支座处配筋面积为3000,梁跨中配筋面积为2000（据原结构图）
采用外包型钢的方法进行梁加固，构件按组合截面计算。

外粘型钢计算：
根据结构计算查得梁跨中承受最大弯矩为M=218
原来梁承受弯矩：
加固后正截面承载力
故型钢面积
选用L，
根据结构计算查得梁支座承受最大弯矩为M=440
加固后正截面承载力。

鹿茵酒店柱补强加固施工方案一、工程概况请补充详细内容二、现场勘察结果分析请补充详细内容三、补强方案先对与有质量问题柱子进行检查和清凿松松，然后凿除有问题段柱子采用高强灌注料进行补强处理。

四、补强措施1、材料介绍1）化学组成及物理性质EGM系采用优质高强硅酸盐水泥、多种高性能矿物掺合料和外加剂等精密配制而成。

外观为灰色粉粒状，固结后干容重约为2100KG/M3，无毒无污染性。

2）流动性能在水料比很低（0.12~0.18）的情况下，EGM浆料可获得大于250mm 的流动度，流动性好，可灌性佳，可完全填充任何空间。

同时EGM的朔性保持期较长，更方便于施工，EGM流动度经时30分钟后损失很小，不会影响施工性能（高温天气朔性保持期相对较短，已搅拌好的浆料最好在20分钟内用完）。

3）强度性能EGM浆料固结后具有很高的早期强度和后期强度，能确保混凝土坚固耐久，EGM强度指标见下表（水料比＝0.14时）：EGM浆体的强度随水料比的增加而有所降低，因而在流动度满足可灌性要求的前提下，应尽量采用较低的水料比，通常使用的水料比在0.13~0.18范围内。

4）稳定性EGM浆体具有良好的稳定性，浆体在固化前基本不产生泌水，不发生分层离析现象，使浆体固结后能确保各部分均匀一致，密实细腻。

5）微膨胀性EGM浆体固结后具有微膨胀性，1d竖向膨胀率≥0.02%，28d水中养护限制膨胀率≥0.005%，能确保混凝土与钢筋牢固结合而无缝隙。

6）粘结性能由于EGM具有微膨胀性，因而与钢筋或钢结构之间具有很强的粘结力，与圆钢的粘结强度（握裹力）≥6MPa，与螺纹钢的粘结强度（握裹力）≥13MPa。

7）耐久性EGM为无机材料，不老化，对钢筋无锈蚀，耐久坚固。

8）凝结时间初凝不早于1小时，终凝不迟于10小时（通常为4～9小时）2、施工流程：凿除强度不足的混凝土→安装柱模板→灌浆料的搅拌→灌浆→抹平收口3、施工方法：1）对鹿茵酒店首层出现蜂窝的柱，把松散的混凝土彻底凿掉。

原设计主轴向力设计值计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: KZ4二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)三、计算参数1.几何参数:截面形状: 矩形截面宽度: b=800mm截面高度: h=800mm构件的计算长度: lo=4900mm2.材料信息:混凝土强度等级: C40 fc =19.1N/mm2钢筋类型: HRB400 fy'=360N/mm23.设计参数:结构重要性系数: γo=1.0纵筋最小配筋率: ρmin=0.600%4.配筋信息:纵向钢筋截面面积: A's=15331mm2四、计算过程1.确定稳定系数Φ:lo/b=4900/800=6.125查《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)表6.2.15 得,Φ= 1.0002.验算纵筋配筋率:截面面积A=bh=800*800=640000mm2ρ=A's/A=(15331/640000)%=2.395%≥ρmin=0.600%纵筋配筋率满足要求 3.计算轴向力设计值:纵筋配筋率ρ=A's/A=2.395%≤3%,N=0.9*Φ*(fc*A+fy'*A's)/γo=0.9*1.000*(19.1*640000+360*15331)/1.0=15968.844kN现有柱纵向受压钢筋计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: KZ4二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)三、计算参数1.几何参数:截面形状: 矩形截面宽度: b=800mm截面高度: h=800mm构件的计算长度: lo=4900mm2.材料信息:混凝土强度等级: C30 fc =14.3N/mm2钢筋类型: HRB400 fy'=360N/mm23.设计参数:结构重要性系数: γo=1.0纵筋最小配筋率: ρmin=0.600%4.荷载信息:轴向力设计值: N=15968.844kN四、计算过程1.确定稳定系数Φ:lo/b=4900/800=6.125查《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)表6.2.15 得,Φ= 1.0002.计算纵筋面积A's:截面面积A=bh=800*800=640000mm2A's= (γo*N/0.9Φ-fc*A)/fy'= (1.0*15968.844*1000/(0.9*1.000)-14.3*640000)/360=23864mm2纵筋配筋率ρ=A's/A=(23864/640000.000)%=3.729%>3%,A用(A-A's)代替，重新计算A's= (γo*N*1000/0.9Φ-fc*(A-A's))/fy'= (1.0*15968.844*1000/(0.9*1.000)-14.3*616136)/360=24812mm23.验算纵筋配筋率:ρ=A's/A=(23864/640000)%=3.729%ρmin=0.600%ρ≥ρmin 纵筋配筋率满足要求24812mm2-15331mm2=9481mm29481*360/235=14524 mm2的Q235钢板14524/5mm/4=726mm采用柱四面每面粘贴5mm厚800mm宽Q235钢板可达到加固要求。

工程名称：设计：校核：a 输入材料Q345= f =235N/mm 2连接剪力（设计值〕V =167KN 连接弯矩（设计值〕 M =295.1KN-M b 选用 Ｍ20 高强螺栓梁翼缘宽度b fb =200mm 梁翼缘厚度t fb =16mm 梁截面计算高度h ob =484mm 梁腹板厚度t wb =10.2mm 单 个 螺 栓 的 抗 剪 承N V BH =62.8KN2. 梁 腹a n = 2.6592357KN Anw×ｆｖ / 2N V BHn = 3.6595342 螺 栓 数 目采用 n5 b 连接板厚度t w ×h 1/h 2+2＝t =13.934mm采用 t 14mm一对水平加劲肋面积 A s =516mm 2水平加劲肋外伸宽度b s =110mm 水平加劲肋外伸宽度t s = 2.3454545N/mm 2 采用 t s =10mma 焊 缝 高 度 h f =6mm 焊 缝 长 度L W =408mm b 腹板角焊缝计算V / 2×0.7hf ×Lw=τυ=48.727824N/mm 2或A nw / 4×0.7hf ×Lw=τυ=75.892857N/mm 2< f υ125N/mm 2OK! c 梁翼缘对接焊缝腹板角焊缝计算M/ h ob ×b fb ×t fb =σm =190.53461N/mm 2< f t w215N/mm 2OK!梁与柱固接计算程式(坡口焊+螺栓)1. 输入已知条件：剪力作用下每个螺栓承受竖向剪力 V / N V BH =3. 柱 水 平 加 劲 肋 计 算:3. 梁 翼 缘 焊 缝 强 度 计 算:tw -梁腹板厚度10.2 h1 -梁腹板高度468 h2 -梁连接板垂直长400twc -柱腹板厚度11 t fc -柱翼缘厚度19 r -坡口焊弧度30。

梁柱节点承载力计算书选 6/C 轴节点最不利节点进行计算 （加固方案一）一、按《抗规》附录D 进行架梁柱节点核芯区截面抗震验算 1.点核芯区组合的剪力设计值:考虑最不利节点左右梁端反时针或顺时针方向组合弯矩设计值 （见附图1） 按广厦计算内力 Mb 左= 0 kN.m Mb 右= -1097 kN.m＝-1097 k N.m左端梁高hb 左＝ 600 mm左端梁高hb 右＝ 800 mma's= 40 mm Hc= 3807 mm hb= 700 mm hbo= 660 mm因此Vj= -1672 kN2.按方案一加固后的已知条件(砼近似取平均值C25)节点验算方向柱截面宽b c =900mm,节点验算方向柱截面高h c =900mm,节点梁截面宽b b =300mm,节点梁截面高h b =700mm,梁受压钢筋合力点到截面近边缘距离a 's =35mm,梁受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s =35mm,梁对节点的约束影响系数ηj =1.0,混凝土强度等级C25,箍筋强度设计值f yv =210Mpa,箍筋间距s=100mm,2级抗震,节点剪力设计值V j =1672KN,轴压力设计值N=5665KN 。

3. 配筋计算查混凝土规范表4.1.4可知f c =11.9Mpa f t =1.27Mpa由混凝土规范7.5.1条可知混凝土强度影响系数 βc =1.0查混凝土规范表11.1.6可知框架节点斜截面承载力抗震调整系数 γRE =0.85由混凝土规范11.6.3条可知框架节点核心区的截面高度 h j =h c =900mm 节点宽度b j =min(b b +0.5hc ,b c )=750mm 由混凝土规范公式(11.6.3)可知0.3ηj βc f c b j h j =0.3×1.0×1.0×11.9×750×900=2418.43KN>γRE V j =1421.20KN 节点截面尺寸满足条件 由混凝土规范11.6.4条可知0.5f c b c h c =0.5×11.9×900×900=4836.9KN<N取N=4836.9KN 梁截面有效高度h b0=h b -a s =700-35=665mm由混凝土规范公式(11.6.4-2)求核心区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋各肢全部截面面积A svj =(γRE V j -1.1ηj f t b j h j -0.05ηj Nb j h/b c )s/f yv /(h b0-a 's )=(1421200-1.1×1.0×1.27×750×900-0.05×1.0×4836857×750/900)×100/210/(665-630)=208.61mm 2由混凝土规范11.6.8条可知节点核心区最小体积配箍率 ρvmin =0.1f c /f yv=0.1×11.9/210 =0.0057 箍筋内表面范围内截面核心部分的宽度b cor =bc -50=900-50=850mm 箍筋内表面范围内截面核心部分的长度h cor =h c -50=900-50=850mm 节点核心区验算方向最小箍筋面积A svmin =ρvmin sb cor h cor /(b cor +h cor )=0.0057×850×850×100/(850+850)=241.70mm 2>A svj取A svj =241.70mm 2。

柱子加固模板方案（总16页）本页仅作为文档封面，使用时■"—^This document is for referen 以删除nly-rar21year.March柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣 著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《混凝土结构设计规范》GB50010- 2015、《钢结构设计规范》(GB 50017-2016)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖 楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):；柱截面高度H(mm):；柱模板的总计算高度:H =；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 m2；面板单位:(mm) 对拉螺柱柱箍(圆钢管柱箍(圆钢管)竖愣〔方末)对拉螺柱面板 柱豆面图柱模板设计示意图计算简图一、参数信息1. 基本参数柱截面宽度B 方向对拉螺栓数目:8;柱截面宽度柱截面高度H 方向对拉螺栓数目:7；柱截面高度对拉螺栓直径(mm):M14；2. 柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48X ；钢楞截面惯性矩I(cm 4):；钢楞截面抵抗矩W(cm 3)柱箍的间距(mm):450 ；柱箍合并根数:2；3. 竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):；高度(mm):； ®r8[8[8[8[8[8[8[b L B 方向竖楞数目:21； H 方向竖楞数目:17；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):；面板弹性模量(N/mm2):；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):；面板抗剪强度设计值(N/mm2):；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):;方木弹性模量E(N/mm2):；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):；钢楞弹性模量E(N/mm2):；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):；二、柱模板荷载标准值计算F = Q.12Ytj3j32^v F = YH其中Y --混凝土的重力密度，取m3；t --新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得；T --混凝土的入模温度，取°C；V --混凝土的浇筑速度，取h；H --模板计算高度，取；P1--外加剂影响修正系数，取；P2--混凝土坍落度影响修正系数，取。

加固计算书(总92页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--爱涛天城加固专项工程计算说明书本工程为新建工程，在主体施工完成后，根据甲方要求，对其中几个地方作了改动，使用功能发生变化，其荷载也发生变化，故需进行加固处理。

计算依据1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；2、《混凝土结构加固技术》（万墨林、韩继方编着）；3、《混凝土结构加固技术规范》CECS 25:90；4、《碳纤维片材加固混凝土结构技术规程》CECS 146:2003；5、CSA补强设计规范及ACI检索相关资料；6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002等。

加固计算第一部分、健康娱乐中心二层改为厨房健康娱乐中心二层3-2～3-6/3-B～3-E轴范围内改为厨房，根据甲方提供荷载：恒荷载在原来基础上增加1KN/m2，活荷载按4KN/m2，进行加固计算。

PKPM模型结构设计信息如下：总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc =钢材容重 (kN/m3): Gs =水平力的夹角 (Rad): ARF =地下室层数: MBASE= 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度(m) DMAX=墙元侧向节点信息: 内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO =地面粗糙程度: C 类结构基本周期（秒）: T1 =体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 7各段体形系数: USi =地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) SRSS 计算振型数: NMODE= 5地震烈度: NAF =场地类别: KD = 2设计地震分组: 一组特征周期 TG =多遇地震影响系数最大值 Rmax1 =罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 =框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3活荷质量折减系数: RMC =周期折减系数: TC =结构的阻尼比 (%): DAMP =是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数不考虑柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层号---------------折减系数12---34---56---89---20> 20调整信息 ........................................中梁刚度增大系数： BK =梁端弯矩调幅系数： BT =梁设计弯矩增大系数： BM =连梁刚度折减系数： BLZ =梁扭矩折减系数： TB =全楼地震力放大系数： RSF =调整起始层号： KQ1 = 0调整终止层号： KQ2 = 0顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL =九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 是否按抗震规范调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0配筋信息 ........................................梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB =柱箍筋最大间距 (mm): SC =墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH =墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV =设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO =柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN =梁保护层厚度 (mm): BCB =柱保护层厚度 (mm): ACA =是否按砼规范计算砼柱计算长度系数: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD=活载分项系数: CLIVE=风荷载分项系数: CWIND=水平地震力分项系数: CEA_H=竖向地震力分项系数: CEA_V=特殊荷载分项系数: CSPY =活荷载的组合系数: CD_L =风荷载的组合系数: CD_W =活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L =地下信息 ..........................................回填土对地下室约束相对刚度比: Esol =回填土容重 (kN/m3): Gsol =回填土侧压力系数: Rsol =外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW =室外地平标高 (m): Hout =地下水位标高 (m): Hwat =室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd =剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数 IWF= 3剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN=********************************************************* * 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量(m) (m) (t) (t)7 16 15 14 13 12 11 1活载产生的总质量 (t):恒载产生的总质量 (t):结构的总质量 (t):恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 1182(35) 64(40) 0(35)2 1 1016(35) 68(40) 0(35)3 1 1074(35) 68(35) 0(35)4 1 1199(35) 64(35) 0(35)5 1 1196(35) 64(35) 0(35)6 1 987(35) 64(35) 0(35)7 1 59(35) 32(35) 0(35)********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y7 16 15 14 13 12 11 1===================================================================== =计算信息===================================================================== =Project File Name : 11计算日期 : 2005.开始时间 : 9:37:40可用内存 :第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间 : 9:37:40第二步: 组装刚度矩阵并分解开始时间 : 9:37:55Calculate block information刚度块总数: 1自由度总数: 11241大约需要硬盘空间刚度组装：从 1 行到 11241 行刚度组装：从 1 行到 11241 行第三步: 地震作用分析开始时间 : 9:38:36方法 1 (侧刚模型)起始列 = 1 终止列 = 21第四步: 计算位移开始时间 : 9:38:40形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量Calculate DisplacementLDLT 回代：从 1 列到 20 列LDLT 回代：从 1 列到 7 列写出位移文件第五步: 计算杆件内力开始时间 : 9:38:56结束日期 : 2005.时间 : 9:39:32总用时 : 0: 1:52===================================================================== ======各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===================================================================== =Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree)Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t)Eex = Eey =Ratx = Raty =Ratx1= Raty1= 薄弱层地震剪力放大系数=RJX = +07(kN/m) RJY = +07(kN/m) RJZ = +00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree)Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t)Eex = Eey =Ratx = Raty =Ratx1= Raty1= 薄弱层地震剪力放大系数=RJX = +06(kN/m) RJY = +06(kN/m) RJZ = +00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree)Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t)Eex = Eey =Ratx = Raty =Ratx1= Raty1= 薄弱层地震剪力放大系数=RJX = +06(kN/m) RJY = +06(kN/m) RJZ = +00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree)Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t)Eex = Eey =Ratx = Raty =Ratx1= Raty1= 薄弱层地震剪力放大系数=RJX = +06(kN/m) RJY = +06(kN/m) RJZ = +00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree)Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t)Eex = Eey =Ratx = Raty =Ratx1= Raty1= 薄弱层地震剪力放大系数=RJX = +06(kN/m) RJY = +06(kN/m) RJZ = +00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree)Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t)Eex = Eey =Ratx = Raty =Ratx1= Raty1= 薄弱层地震剪力放大系数=RJX = +06(kN/m) RJY = +06(kN/m) RJZ = +00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= (m) Ystif= (m) Alf = (Degree)Xmass= (m) Ymass= (m) Gmass= (t)Eex = Eey =Ratx = Raty =Ratx1= Raty1= 薄弱层地震剪力放大系数=RJX = +05(kN/m) RJY = +05(kN/m) RJZ = +00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------===================================================================== =结构整体稳定验算结果===================================================================== =层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 +08 +08 502727.2 +07 +07 414735.3 +07 +07 337110.4 +07 +07 262952.5 +07 +07 183903.6 +07 +07 77593.7 +06 +06 2685.该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应经过复算，发现二层的框架梁和次梁有很多不能满足承载力要求，现对梁采用体外预应力加固法、碳纤维加固法及粘钢加固法进行加固。

金洲教学楼加固计算书一、 加固设计方案首层柱1-9×1-C 、1-10×1-C 、1-11×1-C ，1-13×1-E ，二层柱1-11×1-C ，采用外粘型钢法加固。

以承载力损失值最大的1-9×1-C 为例计算：柱截面 300mm×450mm安全复核验算混凝土强度C20 29.6/c f N mm =原构件实测配筋X 向：1256mm 2 Y 向：942mm 2安全复核验算所需配筋X 向：1340mm 2 Y 向：1140mm 2X 、Y 方向配筋均不足，欠缺配筋值：2564s A mm ∆=复核验算轴压比0.98设计承载力01232.8N kN =加固用型钢材质为235Q y f =2215/N mm .柱加固所需的型钢截面积29.63004500.1856430020800.9215s A mm ⨯⨯⨯+⨯==⨯ 角钢选用4755∠⨯ 2271442856s A mm mm =⨯=>22080mm （可）755∠⨯的min 15r =mmmin 20300r =mm缀板配置-40×4@150/300加固后的轴压比31232.8100.579.63004503002856c N f A η⨯===⨯⨯+⨯（可） 柱箍筋加密验算1、柱1-1×1-A截面尺寸为300×450首层轴压比0.19γ=，则0.08V λ=又70.16=c f 210=yv f/0.63%V V C yv f f ρλ==原柱所配箍筋为Φ8@100/20010.279%V ρ=加固箍筋选用Φ10@15020.54%V ρ=012(V v v v ρρρρ=+>可）箍筋Φ10@150可等截面代换为-40×2@150箍板。

因二层柱轴压比小于首层，即0.08V λ<可满足要求可知箍板选配-40×2@150满足要求。