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5.3柱截面强度计算计算书

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柱模板支撑计算书(柱截面500×500)

柱模板支撑计算书(柱截面500×500)

柱模板支撑计算书（柱截面500×500）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm ， 柱模板的截面高度 H=500mm ， 柱模板的计算高度 L = 3120mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm ×3.5mm 。

柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。

B 方向竖楞3根，H 方向竖楞3根。

面板厚度20mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。

229000.0N/mm 4。

50024224柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h ； T —— 混凝土的入模温度，取150.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.120m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.090kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×54.100=48.690kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下31.10kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

荷载计算值 q = 1.2×48.690×0.500+1.40×2.700×0.500=31.104kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×2.00×2.00/6 = 33.33cm 3；I = 50.00×2.00×2.00×2.00/12 = 33.33cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×24.345+1.4×1.350)×0.225×0.225=0.157kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.157×1000×1000/33333=4.724N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×24.345+1.4×1.350)×0.225=4.199kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4199.0/(2×500.000×20.000)=0.630N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×24.345×2254/(100×6000×333333)=0.211mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下14.00kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.225m 。

圆柱模板计算书

圆柱模板计算书

圆柱模板计算书1、基本情况1.1该圆柱模高10.118m，直径1.8m。

采用砼泵车下灰，浇注砼速度3m/h，砼入模温度约25℃。

采用定型钢模板：面板采用6mm钢板；横肋采用厚12mm，宽100mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm。

2、荷载计算2.1砼侧压力（1）根据我国《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中新浇注砼作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22Rc×T×β1×β2×√V [其中T=200/（25+15）=5 ]F=Rc×H ，带入数据得3=52.59N/㎡.F=0.22×24000×5×1×1.15×√3F=24×10.118=242.832KN/㎡.取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡。

（2）砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数。

F=52.59×1.2×0.85=53.64KN/㎡。

（3）倾倒砼时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表，为2KN/㎡荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（4）砼振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F′=53.64+2.38+2.38=58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在砼浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。

3.1计算简图：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584×10=0.584N/㎜根据Lx/Ly=0.9，查表得Wmax=0.00258L4/kK=Eh3b/12（1-V2）=206000×63×10/12×（1-0.3×0.3）=40750000V——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.57mm≦[W]=1/400=0.883㎜，故满足要求。

桩基计算书

桩基计算书

桩基参数桩承载力计算单桩/基桩竖向承载力特征值计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.3.5)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；Qsk──总极限侧阻力标准值；Qpk──总极限端阻力标准值；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值；li──桩周第i层土的厚度；qpk──极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值；Ap──桩端面积；u──桩身周长。

(5.2.2)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；K──安全系数，取K=2；Ra──单桩竖向极限承载力特征值。

(三)、计算过程：1、桩身周长=(0.500+0.500)×2=2.000 m2、桩端面积=0.500×0.500=0.250 m23、总极限侧阻力标准值=(30.300×1.300+30.600×2.600+30.900×2.100)×2.000=367.680 KN—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qsik—桩周第i层土的厚度。

li4、总极限端阻力标准值=1.000×2000.900×0.250=500.225 KN—桩端土的极限端阻力标准值；qpk—端阻发挥系数。

αp5、单桩竖向极限承载力标准值=367.680+500.225=867.905 KN6、单桩竖向极限承载力特征值=867.905÷2=433.952 KNK为安全系数,取K=2。

(四)、计算示意图：桩承载力验算桩基承载力验算计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.2.1-1)式中： Nk──荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

(5.2.1-2)式中： Nkmax──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

柱钢筋计算示例范文

柱钢筋计算示例范文

柱钢筋计算示例范文假设我们需要计算一个圆形柱的钢筋。

该圆形柱的高度为3米，直径为600毫米，柱顶荷载为500千牛，柱底荷载为200千牛。

柱的混凝土强度等级为C30，钢筋的抗拉强度等级为HRB400。

下面是柱钢筋计算的具体步骤：第一步：计算柱的截面面积和周长。

柱的截面面积可通过以下公式计算：A=π*r²。

其中，r为柱的半径，为300毫米。

因此，柱的截面面积为：A=3.14*(0.3)²=0.2827平方米。

柱的周长可通过以下公式计算：P=2*π*r。

因此，柱的周长为：P=2*3.14*0.3=1.884米。

第二步：计算柱的抗弯强度。

柱的抗弯强度可通过以下公式计算：M=(N*e*h)/1000。

其中，M为柱的抗弯强度，N为荷载，e为偏心距，h为柱的高度。

偏心距可通过以下公式计算：e=(H+h/2)/2、其中，H为柱顶荷载，h为柱底荷载。

因此，偏心距为：e=(500+200/2)/2=450毫米。

将相关数值代入公式中可得到柱的抗弯强度：M=(700*0.450*3000)/1000=945千牛·米。

第三步：根据混凝土配筋率确定钢筋面积。

第四步：计算钢筋的间距。

第五步：计算柱的配筋率和配筋面积。

第六步：根据抗弯强度确定钢筋面积。

以上就是柱钢筋计算的一个具体示例。

通过这个示例，我们了解了柱钢筋计算的步骤和方法。

在实际设计过程中，还需要考虑钢筋的布置形式、连接方式等因素。

希望这个示例能对大家的柱钢筋计算工作有所帮助。

桥梁下部结构通用图计算书

桥梁下部结构通用图计算书

目录第一局部工程概况及根本设计资料1 1.1 工程概况11.2 技术标准与设计规11.3 根本计算资料1第二局部上部构造设计依据3 2.1 概况及根本数据32.1.1 技术标准与设计规32.1.2 技术指标32.1.3 设计要点42.2 T梁构造尺寸及预应力配筋42.2.1 T梁横断面42.2.2 T梁预应力束52.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比拟52.3 构造分析计算52.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数52.3.2 预应力筋计算参数52.3.3 温度效应及支座沉降62.3.4 有限元软件建立模型计算分析6第三局部桥梁墩柱设计及计算73.1 计算模型的拟定73.2 桥墩计算分析73.2.1 纵向水平力的计算73.2.2 竖直力的计算83.2.3 纵、横向风力93.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 103.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算113.2.6 裂缝宽度验算123.3 20米T梁墩柱计算123.3.1 计算模型的选取123.3.2 15米墩高计算133.3.3 30米墩高计算173.4 30米T梁墩柱计算223.4.1 计算模型的选取223.4.2 15米墩高计算223.4.3 30米墩高计算273.4.4 40米墩高计算313.5 40米T梁墩柱计算353.5.1 计算模型的选取353.5.2 15米墩高计算363.5.3 30米墩高计算40第四局部桥梁抗震设计464.1 主要计算参数取值464.2 计算分析464.2.1 抗震计算模型464.2.2 动力特性特征值计算结果47 4.2.3 E1地震作用验算结果49 4.2.4 E2地震作用验算结果49 4.2.5 延性构造细节设计504.3 抗震构造措施53第一局部工程概况及根本设计资料1.1 工程概况省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，工程地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、构造耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。

交通标志结构计算书--双柱式(2009规范)

交通标志结构计算书--双柱式(2009规范)

[τd]
= 125.00(MPa),
满足设计要求。
4.6 危险点应力验算
对于圆柱形立柱截面，通过圆心与 X-X 轴成 45°的直线与截面中心线的交点 处于复杂应力状态，正应力和剪应力均比较大，应对该点进行应力状态分析。
1)计算危险点的位置 x = y = 0.0937(m)
2)计算危险点处的正应力 计算公式
F×Sx τ = I×(2t)= 1.18(MPa)
4)根据形状改变必能理论(即第四强度理论)进行校核 在此应力状态下，三个主应力分别为：
σ σ1 = 2 +
(σ2)2 + τ2
σ2 = 0
σ σ3 = 2 -
(σ2)2 + τ2
代入第四强度理论公式，可得到如下强度条件：
设计要求。
σ4 = (σ2 + 3×τ2) = 67.59(MPa) < [σd] = 215.00(MPa), 满足
受拉侧地脚螺栓的总拉力
Ta = G×(e - L/2 + Xn/3) / (L - Lt - Xn/3)
= 58.51(KN) < 28.03×10-4(m2) × 140(MPa) = 392.42(KN), 满足设计要求。
6.1.5 对水平剪力的校核 由法兰盘和混凝土的摩擦力产生的水平抗翦承载力为：
计算公式
f=f+ (L-h)×tan(θ) = 0.0794(m)
f L
= 0.0079 < 0.013, 满足设计要求。
6 柱脚强度验算
6.1 计算底板法兰盘受压区的长度 Xn
6.1.1 受力情况 铅垂力 G=γ0γG×G= 0.90×0.90×6122.85 = 4.96(kN) 水平力 F=5.57(kN) 由风载引起的弯矩 M=42.19(kN*M)

结构设计计算书（参考）

结构设计计算书（参考）1.绪论1.1 ⼯程背景本项⽬为9层钢筋混凝⼟框架结构体系，占地⾯积约为960.96 m 2，总建筑⾯积约为8811.84 m 2；层⾼3.6m,平⾯尺⼨为18.3m×52.0m 。

采⽤桩基础，室内地坪为±0.000m ，室外内⾼差0.6m 。

框架梁、柱、楼⾯、屋⾯板板均为现浇。

1.1.1 设计资料1.1.1.1 ⽓象资料夏季最⾼⽓温42.3C ?，冬季室外⽓温最低9C ?-。

冻⼟深度25cm ，基本风荷载W 。

=0.35kN/ m 2；基本雪荷载为0.2 kN/ m 2。

年降⽔量680mm 。

1.1.1.2 地质条件建筑场地地形平坦，地基⼟成因类型为冰⽔洪积层。

⾃上⽽下叙述如下：新近沉积层（第⼀层），粉质粘⼟，厚度0.5—1.0⽶，岩性特点，团粒状⼤孔结构，⽋压密。

粉质粘⼟层（第⼆层），地质主要岩性为黄褐⾊分之粘⼟，硬塑状态，具有⼤孔结构，厚度约3.0⽶, qsk=35—40kPa 。

粉质粘⼟层（第三层），地质岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5⽶， qsk=30—35kPa 。

粉质粘⼟层（第四层），岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa 。

不考虑地下⽔。

1.1.1.3 地基⼟指标⾃然容重1.90g/cm 2，液限25.5％，塑性指数9.1，空隙⽐0.683，计算强度150kp/m2。

1.1.1.4 地震设防烈度7度1.1.1.5 抗震等级三级1.1.1.6 设计地震分组α=（表3.8《⾼层建筑结构》）场地为1类⼀组Tg（s）=0.25s max0.161.1.2 材料柱采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235，梁采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235。

基础采⽤C30，纵筋采⽤HRB400，箍筋采⽤HPB235。

结构计算书模板

目录一．工程基本信息 (1)1.1．工程概况 (1)1.2．设计基本参数表 (2)1.3．结构基本情况 (3)二．荷载标准值取值 (4)2.1．楼、屋面恒活荷载统计表（住宅） (4)2.1．楼、屋面附加恒荷载统计表(公共建筑) (6)2.2．墙体荷载统计表 (8)2.3．楼面荷载汇总表 (9)三．桩基计算 (10)3.1．场地土层概况、桩型及桩基持力层选择 (10)3.2．工程桩单桩承载力及配筋计算 (10)3.2.1．Z-1单桩承压承载力及配筋计算 (11)3.2.2．MZ-1单桩抗拔承载力及桩身裂缝计算 (12)3.3．锚桩抗裂验算 (13)3.4．工程桩桩型汇总表 (14)3.5．试桩、锚桩桩型汇总表....................................................................错误！未定义书签。

3.6．布桩计算.........................................................................................错误！未定义书签。

3.6.1．本工程桩基布置遵守以下原则： (14)3.6.2．基底内力 (14)3.6.3．整体布桩情况及实际布桩图 (16)3.6.4．桩形心与上部荷载作用合力点验算 (17)3.6.5．水平荷载下边桩承载力验算 (18)3.6.6．沉降计算 (19)3.6.7．本工程无软弱下卧层，无须进行软弱下卧层验算。

(20)3.6.8．抗浮验算 (20)四．基础计算 (21)4.1．独立桩承台设计采用程序：理正工具箱5.01网络版 (21)4.2．基础梁计算 (21)4.2.1．四跨基础梁JL-1计算 (21)4.3．基础底板计算 (21)4.4．地下室外墙设计 (22)4.4.1．地下室外墙荷载、抗渗计算（名称：W-1） (22)4.4.2．W-1墙强度及裂缝计算 (22)4.4.3．地下室外墙强度及抗渗计算（名称：W-2） (22)4.4.4．W-2墙强度及裂缝计算 (23)五．上部结构整体计算 (23)5.1．采用的程序、模型简化、人为调整的说明 (24)5.2．结构整体计算结果汇总表（计算结果见附件） ................................错误！未定义书签。

高支模计算书

计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f=125.00N/mm2。

v2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 3.31 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。

底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。

1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V 1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M 3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V 2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。

公路交通安全实施设计：门架式结构设计计算书

每个螺栓在 N 作用下，受力为： N
N1yN = n =2.50(KN)
在 QG 作用下，受力为： QG
N1zG = n =0.69(KN) 在 MG 作用下，螺栓群受到的最大力为：
MG*zmax
N2yMG =
r2
= 14.43(KN)
MG*ymax
N2zMG =
r2
= 12.24(KN)
Nmax = 21.31(KN) < 106.81(KN), 螺栓受剪承载力满足设计要求。
[ -0.030* 10-5 0.034*10-5 -0.021*10-5 0.007*10-5] [ X2] = 0.006
[ 0.113* 10-5 -0.021*10-5 0.087*10-5 -0.021*10-5] [ X3] = -0.010
[ -0.030* 10-5 0.007*10-5 -0.021*10-5 0.033*10-5] [ X4] = 0.005
5.3 整体稳定性验算
在横梁范围内，MG 采用由重力引起的弯距最大值即：
MG = MGmax = 1.000 * 1.200 * 16.058 = 19.270(KN*m)
立柱截面积 A = 0.01712(m2)
回转半径 iy =
Ixy A = 0.159 (m)
y-y 方向的长细比λy
loy = iy
回转半径 ix =
Ix1 A = 0.117 (m)
x-x 方向的长细比λx =
lox ix
= 59.378
查表得稳定系数Φx = 0.811
回转半径 iz =
Iz1 A = 0.074 (m)
z-z 方向的长细比λz =
lox ix
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800.00× 1000× 440.93 - 1.00× 14.30× 300× 4552× 0.52× (1 - 0.5× 0.52) 360.00× (455 - 45)
= 81.24 mm2 一侧最小配筋率(受压)纵筋面积: 0.0020× A = 300.00mm2 取 A's = 300.00 mm2 为充分利用受压区钢筋, 重新计算混凝土相对受压区高度, 按混凝土规范式 7.3.4-2
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s =
= Ne - f'yA's(h0 - a's) 1fcbh02
800.00× 1000× 440.93 - 360.00× 300.00× (455 - 45) 2 1.00× 14.30× 300× 455 1 - 2× 0.35 = 0.45
地址：北京市海淀区太月园 10 号楼 2403 室 Email：support@
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附加偏心距, 按混凝土规范 7.3.3, 取 20mm 和偏心方向截面最大尺寸的 1/30 两者中的 大值 ea = max(20,h/30) = 20.00mm ei = e0 + ea = 200 + 20.00 = 220.00mm 按混凝土规范 7.3.10-2
1 =
0.5fcA 0.5× 14.30× 150000 = = 1.34> 1, 取1 = 1.0 N 800× 1000 l0 3500
2
1
l0
2Hale Waihona Puke 1．2 相对界限受压区高度b 按混凝土规范 7.1.2-5
cu = 0.0033 - (fcu,k - 50)×10-5 = 0.0033 - (30 - 50)×10-5 = 0.0035 >0.0033 取cu = 0.0033
按混凝土规范公式(7.1.4-1)
b =
1
1+ Escu fy
=
0.80 = 0.52 360 1+ 2.00× 105× 0.0033
1．3 配筋率范围 抗震等级为非抗震结构, 按混凝土规范 10.3.1 max = 0.050 按混凝土规范 9.5.1, 取min = 0.0050 一侧最小配筋率(受压) 0.2000% 一侧最小配筋率(受拉) 0.2000% 1．4 计算 As 和 A's ei = 1.07×220.00 = 235.93 mm > 0.3h0 = 0.3×455 = 136.50 mm 故按大偏心受压计算 为使总用钢量最少, 可取混凝土相对受压区高度 = b = 0.52 按混凝土规范式 7.3.4-2 As ' = = Ne - 1fcbh02b(1 - 0.5b) f'y(h'0 - a's)
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柱截面强度计算计算书
项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设 计_____________校 对_____________审核_____________
计算时间 2006 年 11 月 21 日（星期二）22:21
按混凝土规范 7.3.10-3
2 = 1.15 - 0.01 h = 1.15 - 0.01×500 = 1.08
因为 l0/h = 7.00 < 15 取2 = 1.0 按混凝土规范 7.3.10-1
= 1 + 1400e /h h 12 i 0
=1 + 1 3500 ×1.00×1.00 = 1.07 × 1400× 220.00 / 455 500
二、计算结果
(一)、纵筋计算 1 纵筋配置计算 1．1 计算偏心距 ei
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e0 = M 160.00× 1000 = = 200 mm N 800.00
一、设计资料
柱受力类型: 单偏心受压柱 柱截面类型: 矩形截面 混凝土: C30 主筋：HRB400 箍筋: HRB335 尺寸：b× h× l0 = 300 mm× 500 mm× 3500 mm 纵筋合力中心到近边距离 as = 45 mm h0 = h - as = 455 mm 轴向力设计值 N = 800.00kN 弯矩设计值 Mx = 160.00 kN· m 弯矩设计值 My = 0.00 kN· m 剪力设计值 Vx = 0.00 kN 剪力设计值 Vy = 0.00 kN 轴向力标准值 Nk = 800.00 kN 弯矩标准值 Mkx = 160.00 kN· m 弯矩标准值 Mky = 0.00 kN· m 是否为螺旋箍筋: 否 钢筋类别: 带肋钢筋 抗震等级: 非抗震 轴压比限值: 1.00 主筋直径范围 最小: 6 mm 最大: 40 mm 箍筋直径范围 最小: 6 mm 最大: 40 mm 最大裂缝宽度限值: 0.2500 mm
= 0.35 1 - 2αs = 1 按混凝土规范式 7.3.4-1 As = =
= 1-
1fcbh0 + f'yA's - N
fy
1.00× 14.30× 300× 455× 0.45 + 360.00× 300.00 - 800.00× 1000 360.00
= 503.56 mm2 一侧最小配筋率(受压)纵筋面积: 0.0020× A = 300.00mm2 取 As = 503.56 mm2 全部纵向钢筋的面积为 As + A's = 803.56 mm2 > minbh = 750.00 mm2 满足要求 实际配置受拉钢筋 2C18, As = 508.94 mm2 实际配置受压钢筋 2C14, As' = 307.88 mm2 2 轴心受压构件验算 2．1 计算钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数 l0/b = 3500 / 300 = 11.67 其中 b 为截面的短边尺寸 查混凝土规范表 7.3.1 并插值得 = 0.955 2．2 验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力 按混凝土规范 7.3.1 Nu = 0.9(fcA + f'y(A's + As)) = 0.9× 0.955× (14.30× 150000.00 + 360.00× 816.81) = 2096366.12N > N = 800000N 可见满足要求