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500×500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 7.83m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取7.825m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
预应力混凝土柱支架及模板计算书1. 引言本文档旨在为预应力混凝土柱支架及模板设计提供计算依据。
该设计旨在满足预应力混凝土柱的承载能力和稳定性要求。
计算书分为以下几个部分：设计条件、柱支架计算、模板计算。
2. 设计条件2.1 荷载条件预应力混凝土柱支架及模板的设计荷载条件如下：- 永久荷载：包括结构自重、围护墙重量等。
- 变动荷载：包括使用荷载、温度荷载等。
2.2 材料参数采用以下材料参数进行计算：- 预应力混凝土强度等级：XXX级。
- 钢筋强度等级：XXX级。
- 钢束强度等级：XXX级。
2.3 设计要求本设计应满足以下要求：- 支架稳定性要求：满足国家标准的支架稳定性设计要求。
- 柱承载能力要求：满足柱的承载能力要求。
3. 柱支架计算3.1 柱支架形式采用XXX形式的柱支架。
3.2 计算方法柱支架的计算应满足以下要求：- 考虑支架的水平稳定性和垂直稳定性。
- 采用弹性线性分析方法进行计算。
- 考虑荷载组合的作用。
3.3 计算结果根据计算，柱支架的尺寸应满足以下要求：- 柱支架的宽度：XXX mm。
- 柱支架的高度：XXX mm。
4. 模板计算4.1 模板形式采用XXX形式的模板。
4.2 计算方法模板的计算应满足以下要求：- 考虑模板的水平稳定性和垂直稳定性。
- 采用弹性线性分析方法进行计算。
- 考虑荷载组合的作用。
4.3 计算结果根据计算，模板的尺寸应满足以下要求：- 模板的宽度：XXX mm。
- 模板的长度：XXX mm。
5. 结论根据预应力混凝土柱支架及模板计算，柱支架的尺寸应满足柱的承载能力和稳定性要求，模板的尺寸应满足模板的稳定性要求。
设计者应根据本计算书的结果进行合理设计和调整。
6. 参考文献- 相关设计规范和国家标准。
以上为预应力混凝土柱支架及模板计算书的内容。
柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性平面图立面图：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3) 24新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γc t0β1β2v1/2，γc H}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×6}＝min{38.403，144}＝38.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2结构重要性系数γ0 1 可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h=G4k/γc=38.403/24=1.6m承载能力极限状态设计值S max＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 38.403+ 0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2 S min＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5 × 2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值S'max＝G4k＝38.403 kN/m2S'min＝0 kN/m2四、面板验算即b=1000mm。
W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。
1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。
柱模板计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱段：Z1。
模板剖面示意图面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：500*9,；材料：2根Ф48×3.5钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：2根50×100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：750mm；B边竖楞根数：4；B边竖楞间距调整(mm)：250*3；H边最外两根竖楞间距：750mm；H边竖楞根数：4；H边竖楞间距调整(mm)：250*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：400mm；B边对拉螺栓根数：2；B边对拉螺栓直径：M16；B边对拉螺栓间距调整(mm)：400*1；H边最外两根对拉螺栓间距：400mm；H边对拉螺栓根数：2；H边对拉螺栓直径：M16；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*1；6.荷载参数：36.952kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：2kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
这里取面板的计算宽度为1.000m。
柱模板KZZ2（设置对拉螺栓）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2，γch}＝min{0.22×25×4×1×1×221/2，25×4.2}＝min{31.113，105}＝31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γch]＝min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承＝0.9max[1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.4×0.7q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正＝g4k＝31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bg4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kn/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bq3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kn/mmmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251knmσ＝mmax/w＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567n/mm2≤[f]＝14.74n/mm2满足要求！2、挠度求函数作用线荷载q＝bs正＝0.7×31.11＝21.777kn/mν＝0.677ql4/(100ei)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q＝bs顺＝0.3×39.563＝11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax＝1.605knmσ＝mmax/w＝1.605×106/64×103＝25.073n/mm2＞[f]＝13.5n/mm2不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax＝6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求！恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型，或减少梁底提振小梁，或优化小梁边线！3、挠度求函数小梁上作用线荷载q＝bs正＝0.3×31.11＝9.333kn/m小梁变形图(mm)ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm不满足要求！恳请优化柱箍边线，或减小适当柱边小梁根数！4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。
圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。
肋间距为300X300mm。
采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。
二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。
四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。
圆柱模板计算书1、基本情况1.1该圆柱模高10.118m，直径1.8m。
采用砼泵车下灰，浇注砼速度3m/h，砼入模温度约25℃。
采用定型钢模板：面板采用6mm钢板；横肋采用厚12mm，宽100mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm。
2、荷载计算2.1砼侧压力（1）根据我国《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中新浇注砼作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22Rc×T×β1×β2×√V [其中T=200/（25+15）=5 ]F=Rc×H ，带入数据得3=52.59N/㎡.F=0.22×24000×5×1×1.15×√3F=24×10.118=242.832KN/㎡.取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡。
（2）砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数。
F=52.59×1.2×0.85=53.64KN/㎡。
（3）倾倒砼时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表，为2KN/㎡荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（4）砼振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F′=53.64+2.38+2.38=58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在砼浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
3.1计算简图：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584×10=0.584N/㎜根据Lx/Ly=0.9，查表得Wmax=0.00258L4/kK=Eh3b/12（1-V2）=206000×63×10/12×（1-0.3×0.3）=40750000V——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.57mm≦[W]=1/400=0.883㎜，故满足要求。
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称A 楼3层KL11 新浇混凝土柱长边边长(mm) 500 新浇混凝土柱的计算高度(mm)13200新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×13.2]＝min[38.4，316.8]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×23.33×0.172-0.117×0.88×0.172＝-0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/(1/6×500×152)＝3.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×19.2×166.674/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.17×48.42＝8.07 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.21kN·mσ＝M max/W＝0.21×106/54×103＝3.95N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.17×38.4＝6.4 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.12mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.74kN·m，N1＝3.43kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.74kN·m，N2＝3.43kNM/W n＝0.74×106/(4.73×103)＝156.29N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mmν2＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝3.43×2=6.86kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！N＝3.43×2=6.86kN≤26kN满足要求！。
柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。
面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 ×10.871×220×220= 5.26×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ =M/W<f其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩(N·mm)；W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ = M/W = 5.26×104 / 2.43×104 = 2.165N/mm2；面板的最大应力计算值σ =2.165N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×220.0 = 1494.831N；截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bh n)≤f v其中，τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 1494.831N；b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；h n--面板厚度(mm)：h n = 18.0mm ；f v---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: τ =3×1494.831/(2×450×18.0)=0.277N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ =0.277N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[f v]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q = 20.04×0.45＝9.02 kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ；E--面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容许挠度: [ν] = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×9.02×220.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.084 mm；面板的最大挠度计算值ν =0.084mm 小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.88mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为:W = 60×80×80/6×1 = 64cm3；I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.220×0.900=4.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.220×0.900=0.554kN/m；q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×5.315×450.0×450.0= 1.08×105N·mm；σ =M/W<f其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.08×105/6.40×104 = 1.682N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ =1.682N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.220×0.900=4.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.220×0.900=0.554kN/m；q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6×5.315×450.0 = 1435.037N；截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bh n)≤f v其中，τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×5.315×450=1435.037N；b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ；h n--竖楞的截面高度(mm)：h n = 80.0mm ；f v--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1435.037/(2×60.0×80.0×1)=0.448N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ =0.448N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[f v]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =20.04×0.22 = 5.31 kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.31×450.04/(100×9000.0×2.56×106) = 0.064 mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.064mm 小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.22 × 0.45 = 2.39 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.392 kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.598 kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: ν = 1.254 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ =M/W<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 597932.28 N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.34 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ =5.98×108/6.40×107=9.34N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: ν= 1.254 mm；柱箍最大容许挠度:[ν] = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度ν=1.254mm 小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算τ = 3V/(2bh n)≤f v其中，τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 1435.037N；b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm；h n--柱箍的截面高度(mm)：h n = 80.0mm ；f v---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×1435.037/(2×60.0×80.0×1)=0.448N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值τ =0.448N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[f v]=13N/mm2，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按计算(附计算简图)：H方向柱箍计算简图其中P -- 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.22 ×0.45 = 2.39 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.392 kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.598 kN·m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: ν = 1.254 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:σ =M/W<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 597932.28 N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: σ = 9.343 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ =5.98×108/6.40×107=9.343N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: ν = 1.254 mm；柱箍最大容许挠度: [ν] = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度ν =1.254mm 小于柱箍最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求!3.柱箍抗剪强度验算τ = 3V/(2bh n)≤f v其中，τ --柱箍承受的剪应力(N/mm2)；V--柱箍计算最大剪力(N)：V = 1435.037N；b--柱箍的截面宽度(mm)：b = 60.0mm；h n--柱箍的截面高度(mm)：h n = 80.0mm ；f v---柱箍抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: τ =3×1435.037/(2×60.0×80.0×1)=0.448N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值τ =0.448N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[f v]=13N/mm2，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！。
