客运站桁架式墩柱模板计算书_secret

1400×1800墩柱模板支撑计算书一、墩柱模板基本参数墩柱模板的截面宽度 B=1400mm，墩柱模板的截面高度 H=1800mm，墩柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 1000mm。

墩柱模板竖楞截面宽度48mm，高度100mm，间距300mm。

柱箍采用轻型槽钢14#，每道柱箍2根钢箍，间距1000mm。

柱箍是墩柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

墩柱模板计算简图二、墩柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。

三、墩柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下53.60k N/mA面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×1.00 = 53.60kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×53.600×0.30×0.30=0.482kN.M 面板截面抵抗矩 W = 1000.0×6.0×6.0/6=6000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.482×106/6000.0 = 80.400N/mm 2面板的抗弯计算强度小于190.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×53.600=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×1000×6)=2.412N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×1.000=40.000kN/m；E ——面板的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 1000.0×6.0×6.0×6.0/12=18000.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×1.00)×300.04/(100×206000.0×18000.0) = 0.592mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞槽钢的计算竖楞槽钢直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下10001000100016.08k N/mA B竖楞槽钢计算简图1.竖楞槽钢抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 = 16.08kN/md为柱箍的距离，d = 1000mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.080×1.00×1.00=1.608kN.M竖楞槽钢截面抵抗矩 W = 48.0×100.0×100.0/6=80000.0mm3经过计算得到f = M/W = 1.608×106/80000.0 = 20.100N/mm2竖楞槽钢的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求!2.竖楞槽钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×1.000×16.080=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×48×100)=3.015N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm2竖楞槽钢抗剪强度计算满足要求!3.竖楞槽钢挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.300=12.000kN/m ； E —— 竖楞槽钢的弹性模量，取206000.0N/mm 2；I —— 竖楞槽钢截面惯性矩 I = 48.0×100.0×100.0×100.0/12=4000000.3mm 4； 经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×1000.04/(100×206000.0×4000000.3) = 0.099mm[v] 竖楞槽钢最大允许挠度，[v] = 1000.000/250 = 4.00mm ；竖楞槽钢的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格:槽钢14#；钢柱箍截面抵抗矩 W = 87.10cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 609.00cm 4；16.08k N 16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN经过连续梁的计算得到B 方向柱箍剪力图(kN)0.000B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 18.894kN.m最大支座力 N = 40.200kN最大变形 v = 2.063mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 18.89kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 108.46N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =2.063mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 1400.000/400 = 3.50mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、H方向柱箍的计算16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NH方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN 经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)0.000H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 29.410kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 5.005mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 29.41kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000。

墩身模板计算书一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。

本模板由面板（δ=6mm ），加筋板（δ=8）竖肋(∠80×8)组成；面板被竖肋和加筋板分成最大区格500×300mm ，在墩身模板的横桥向设桁架。

根据客货共线铁路桥涵工程施工技术指南9.2.8条，钢模板面板变形不宜大于1.5mm,结构表面外露的模板挠度不大于模板构件跨度的L/400.二．数据准备：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=30m ³/h ，取5#模板底部截面，砼浇筑速度为22303030 2.65/0.577 4.82+(3.14 1.883 3.14 1.306)5.5392 5.777711.32V m h====⨯⨯⨯-⨯+侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯ γ—砼的容重,3/24mKN =γ.t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=360/60=6hK 1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 K 2—坍落度影响修正系数，当其110-150mm 时，取1.15所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=0.22×24×6×1.2×1.15×2.650.5=71.17kp a2.因为砼的浇筑速度快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。

三.面板验算：（1） 强度验算面板简化为一边简支三边固定计算。

取宽度为1cm 的面板分析，那么单位长度面板上作用的力为：q=p ×0.01=71.17×0.01=0.7117KN/m3000.6500x yl l == 查表得系数0.0814M max =2230.0814ql 0.08140.71170.3 5.21410kN m-⨯=⨯⨯=⨯截面抵抗矩：W=bh ²/6=1×10-2×(6×10-3)²/6=6×10-8m 3σ=M max /W=5.214/6×10-8=86.9Mpa<[σ]=215Mpa 强度满足要求！ （2） 挠度验算3000.6500x yl l == 查表得系数0.00249311333222.110(610)4.151012(1)12(10.3)c E hB N mυ-⨯⨯⨯===⨯-⨯-4m ax 0.00249cq lf B =⨯34m ax 371.17100.30.002490.3464.1510f m m⨯⨯=⨯=⨯<1.5mm四．竖肋计算：q =21.35N /m桁架间距为1000mm，竖肋可以简化，为跨度为1000mm和悬臂500mm的伸臂梁计算。

2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。

哈尔滨西客运站墩柱模板（桁架式）计算书计算：复核：审核：滨州市博远模板有限公司2011年6月目录一、设计依据 (3)二、技术特性： (3)三、整体方案 (3)四、已知条件 (3)1、荷载 (5)1、侧面板的计算 (6)2、纵肋校核 (7)3、背楞校核 (8)4、桁架校核 (9)5、连接螺栓的校核 (9)6、吊耳计算 (10)一、设计依据贵方提供的桥墩构造图《建筑结构荷载规范》《混凝土结构设计规范》《桥梁施工手册》《钢结构设计规范》《铁路桥涵施工技术规范》二、技术特性：1．满足墩身体形设计尺寸要求；2、具有足够的刚度，确保成形后混凝土表面平顺美观，尺寸符合规范要求；3、在现浇混凝土最大浇注高度的施工工况下，保证模板不出现位移和变形；4、确保模板操作简单、拆装方便、安全可靠；5、部件标准化、系列化，具有较好的通用性；三、整体方案从结构特点出发充分考虑结构施工要求，在满足砼施工质量要求，保证施工安全的前提下，尽量减少模板数量和规格，达到适用、经济、合理、安全的目的。

四、已知条件本计算书以截面6.4*3.8m，H=22.5m高的墩柱进行计算。

墩柱模板面板采用δ6㎜，直边框均采用12mm钢板，环向法兰采用12mm钢板，竖肋用[10#槽钢，间隔400㎜，横肋用δ10㎜*100㎜的板条，背楞采用][16b#槽钢，背楞与背楞用连接板连接。

本工程钢柱模钢材牌号为Q235，根据《钢结构设计手册》（第三版）中的取值基本规定，取值如下：（1）钢材强度设计值钢材抗拉、抗压抗弯（N/mm2）抗剪端面承压（刨平顶紧）牌号厚度或直径（mm）Q235钢≤16 215（205）125（120）325（310）＞16～40 205 120＞40～60 200 115＞60～100 190 110注：a.表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板的厚度；b.括号中数值适用于薄壁型钢。

（2）钢材其他取值钢材弹性模量取E=2.06×105(N/mm2)钢板泊松系数取ν=0.3钢板截面塑性发展系数取γx=1钢板挠度计算系数取K f=0.00177钢板的刚度取B o=24×108(N/mm2)（3）有关混凝土的设计计算取值混凝土重力密度取γc=24.5 KN/m3混凝土的初凝时间，取t o=8h1β—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取 0. 85； 5 0 ～ 90 mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

墩柱模板计算书
墩柱模板计算书包括以下内容：
1. 墩柱尺寸计算
- 首先确定墩柱的设计标准和要求，包括承载力要求、使用
条件等。

- 根据承载力要求和使用条件，计算墩柱的尺寸，包括长、宽、高等。

可以考虑使用计算公式或者图表等方法进行计算。

2. 墩柱配筋计算
- 根据墩柱的尺寸和设计要求，计算墩柱的配筋需要。

- 首先根据设计要求确定墩柱的截面形状，然后根据墩柱的
截面形状和设计要求计算出墩柱的配筋率。

- 根据墩柱的配筋率和设计要求，计算出墩柱的配筋面积和
配筋肢数。

3. 墩柱模板计算
- 根据墩柱的尺寸和设计要求，计算出墩柱模板的尺寸和数量。

- 首先确定墩柱的截面形状和尺寸，然后根据墩柱的截面形
状和尺寸计算出模板板材的尺寸，并确定模板板材的使用数量。

- 根据模板板材的尺寸和使用数量，计算出模板板材的面积
和体积。

4. 墩柱模板支撑计算
- 根据墩柱模板的尺寸和数量，计算出墩柱模板的支撑需要。

- 首先根据模板的尺寸和数量确定支撑的长度和数量，然后
根据支撑的长度和数量计算出支撑的总长度和数量。

- 根据支撑的总长度和数量，计算出支撑的材料用量和杆件用量。

以上就是墩柱模板计算书的内容，可以根据具体的设计要求和使用条件进行调整和完善。

桁架式模板复核计算书模板设计：墩身部分平面模板采用桁架式。

面板采用6mmQ235钢板制作，加劲竖肋采用10#槽钢，间距350mm，模板桁架连接在竖肋上。

连接边框采用12mm钢板。

圆弧部分面板采用6mmQ235钢板制作，加劲横肋采用10mm钢板，间距500mm，竖肋采用10＃槽钢，间距不大于500mm。

连接法兰采用12mm钢板，竖向连接边框采用12mm钢板。

复核计算见下面复核计算书复核计算书——平面模板一、荷载计算影响模板荷载1、模板及支架自重F1模板及支架自重F1=115Kg/m22、新浇混凝土对模板的侧压力F2影响新浇混凝土对大模板侧压力的因素很多，根据TB10210-2001《铁路混凝土与砌体工程施工规范》的规定，当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下式进行计算：F=61ν/(ν+0.4)2—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）式中F2ν—混凝土的浇筑速度（m/h）据《定型钢模板加工技术交底书》的要求，混凝土的浇筑速度ν=1.5m/h。

=61ν/(ν+0.4)=48.5(kN/m2)F2检验F=γ·H=25*14.6=365(kN/m2)2，根据《建筑工程大模板技术规范》新浇混凝土对模板的侧压力标准值F2对混凝土侧压力计算的规定及国内外对混凝土侧压力的研究与应用经验，选用最大侧压力标准值为60kN/m2。

=60kN/m2。

相比较各侧压力值，有F23、倾倒混凝土时产生的水平荷载F3在新浇混凝土侧压力的有效压头高度内，振捣混凝土对垂直模板产生的=6kN/m2荷载为4kN/m2，泵送混凝土时，产生的水平荷载为2kN/m2。

计F3作用在有效压头范围内。

二、模板结构——桁架式模板1、面板计算，统一按单向面板设计和考虑。

混凝土的侧压力q=0.06N/mm 2，钢板厚度t=6mm a.计算简图根据混凝土浇注情况及竖肋的布置方式，取1mm 宽板带作为计算单元，认为板面为单跨单向板受力。

墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

第1、2套坡比45：1墩柱模板计算书编制：批准：北京联东钢结构有限公司中铁21局集团公司大西铁路客运专线指挥部第二项目部主墩墩柱模板设计计算书已知条件：墩柱最高高度20.5m，设计模板的面板采用6㎜厚度Q235钢板，贴面板的纵肋采用10号槽钢，间距300mm；；墩身背楞采用双25b#槽钢，间距1000㎜；圆端抱箍采用14b#槽钢。

浇注时采用泵送混凝土进行浇筑，浇注速度为：2m/h,墩柱背楞两端设斜拉杆进行拉固，墩身背楞支点间距1900mm.一、荷载根据《建筑施工手册》第四版规定,新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值P=0.22rt0β1β221V(1)P=rH (2)式中P-新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r-混凝土的重力密度(KN/m2)取24——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,可实测,暂取20t=200/(T+15)＝200/(20+15)=5.7tV——混凝土的浇注速度(2m/h)——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取β11.2)——混凝土坍落度影响修正系数取1.15β2H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：P=0.22×24×5.7×1.2×1.15×221=58.73(KN/㎡)式(2)：P=26×8=208(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力取标准值：P=58.73(KN/㎡)新浇注混凝土侧压力设计值:F1=58.73×1.2=70.47KN/m2。

倾倒混凝土时产生的水平荷载为6 KN/m2，荷载的设计值为：则F2=6×1.4=8.4 KN/m2（活载）（3）荷载组合：F3= F1 +F2=70.47+8.4=78.87KN/m2。

二、面板验算(1)选1mm宽一条面板，按简支梁进行计算。

(2)强度验算(按设计值计算)取1mm宽面板条为计算单元荷载为: F3=78.87 KN/m2=0.079 N/mm2q=0.079 N/mm2×1mm=0.079N/mm按静载荷作用在三跨连续梁上，可查表的最大弯矩系数K m =-0.100Mmax=K m ql 2=0.1×0.079×3002=711N ·mmW x =bh 2/6=1×62/6=6mm 3(净截面抵抗矩)I= bh 3/12=1×63/12=18 mm 3故面板的最大内力值为σ= Mmax/ W x =711/6=118.5N/mm 2<215 N/mm 2满足要求。

2.3x2.3m实心墩墩柱模板设计分析计算书一、设计原始数据1、模板材料：面板：5mm；连接法兰：L80×8;横肋板：-80×8;竖肋板：[8。

背楞：2[14。

（材料均为Q235）2、模板设计数据：肋板间距360mm，背楞间距1100mm，2道，如下图3、施工数据：墩柱截面为：2300(L) ×2300(W);墩身截面面积为：5.293m浇注上升速度按v=5m/h计算;混凝土初凝时间取to=4h.二、模板侧压力计算F=0.22γetoβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=25KNm3；to为混凝土初凝时间=4h；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.05 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。

计算得：F=59.40KN/M2,即59.40kPa.三、设计验算（1）面板验算1、强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析计算：Ix/Iy=300/300=1.0,得K mx0=-0.0600;K my0=0.0550; K Mx=0.0227;K My=0.0168; K f=0.0016。

取1mm宽的板条作为计算单元，载荷为：q=FXlq=0.0594×1=0.594N/mm弯矩：M x o= K mx0〃q〃l x2=-0.0600×0.0594×3602=-461.89N〃mmM y o= K my0〃q〃l y2=0.0550×0.0594×3602=423.40〃mm面板的截面系数：W=1/6〃bh2=1/6×1×52=4.17mm3应力为：σmax=Mmax/W=461.89/4.17=110.75N/mm2<215N/mm2满足要求。

所以满足要求。

2、挠度验算Bo=Eh3/12(1-υ2)=1.96×105×63/12(1-0.32)=38.77×105N〃mmWmax=K f〃ql4/Bo=0.00160×0.0594×3604/38.77×105=0.41mmW/L=0.41/360=0.00<1/500所以满足要。

墩柱模板计算书主墩最大墩柱尺寸为高14.4m、宽11.3m、厚2.5m，按最大墩柱尺寸计算。

墩高14.4m分两次浇筑，第一次浇筑8米，第二次浇筑剩余部分。

浇筑速度按4m/h考虑，砼冲击荷载为6KN/m2，振捣荷载为4KN/m2。

砼密度取25KN/m2。

1、面板计算砼荷载Pa=0.22*γ*t0*K1*K2*√ν取K0=1；K2=1.15；t0=1hPa=0.22*25*1*1*1.15*√4=12.65KN/m2侧向总荷载p=12.65+6+4=22.65 KN/m2钢模面板棱间距为400mm*400mm，面板厚为4mm，按二边固结计算。

强度计算取1mm宽的板条作为计算单元线荷载q=0.022.65*1=0.02265N/mm最大弯矩M=K*q*L2查表得K=0.0698M max=0.0698*0.02265*400*400=253N.mmW=b*h2/6=1*42/6=2.67mm3σmax=M max/W=253/2.67=94.8Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度计算B0=Eh3/12(1-υ2) 取υ=0.3; E=2.1*105MPaB0=2.1*105*43/[12*(1-0.32)]=12.3*105Nmmω=K f*q*L4/B0 查表得K f=0.00192ω=0.00192*0.02265*4004/(12.3*105)=0.9mm<1.5mm满足要求2、 肋的计算水平肋用2[8槽钢，间距为1m ；竖向肋用2[10，间距为1.5m 。

[8槽钢:W=25.3*103mm 3 I=10.1*105 mm 4S=1024.8 mm 2[10槽钢:W=39.5*103mm 3 I=19.8*105 mm 4取三跨连续进行计算强度 M=K*q*L 2 查表得K=0.08=0.08*22.65*1500*1500=4.1*106N .mm σmax =M max /W=4.1*106/(2*25.3*103)=81Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度ω=K f *q*L 4/B 0 查表得K f =0.677 ω=0.677*22.65*15004/(100*2.1*105*2*10.1*105)=1.8mm<1500/500=3mm 满足要求剪力V B =K V *q*L 查表得K V =0.60=0.6*22.65*1500=20385Nτ=VB /S=22950/(1024.8*2)=9.9Mpa<[85]MPa3、拉杆验算间距为100cm*150cm布置N=1500*1000*0.02265=33975N采用ф18拉杆A=9*9*3.1415926=254.5mm2σmax=N/A=33975/254.5=133.5Mpa>[140] Mpa满足要求。