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梁截面尺寸的贝塔1梁截面尺寸的贝塔1梁是建筑结构中常见的构件之一，其截面尺寸的设计至关重要。
本文将介绍梁截面尺寸设计中的一个重要参数——贝塔1，并详细阐述其计算方法、影响因素以及实际应用。
一、贝塔1的定义贝塔1是指混凝土梁截面受弯矩时，混凝土压缩区高度与混凝土受压区高度之比。
其数值通常在0.85到0.95之间，具体取值需要根据混凝土强度等因素进行调整。
二、贝塔1的计算方法贝塔1的计算方法取决于梁截面形状和受力情况。
以下将分别介绍不同情况下的计算方法。
1. 矩形截面当梁为矩形截面时，贝塔1可以通过以下公式进行计算：β1=0.85+14×(fck-50)/400其中fck为混凝土28天抗压强度，单位为MPa。
2. T形截面当梁为T形截面时，贝塔1可以通过以下公式进行计算：β1=min{0.85+14×(fck-50)/400,0.8+10×(fck-50)/400}其中第一项为翼缘部分，第二项为受压区部分。
3. 倒T形截面当梁为倒T形截面时，贝塔1可以通过以下公式进行计算：β1=min{0.85+14×(fck-50)/400,0.8+10×(fck-50)/400,0.75+7×(fck-50)/400}其中第一项为上翼缘部分，第二项为下翼缘部分，第三项为受压区部分。
4. 圆形截面当梁为圆形截面时，贝塔1可以通过以下公式进行计算：β1=0.85+(fck/140)^(1/3)三、影响贝塔1的因素贝塔1的取值不仅与梁截面形状有关，还与以下因素有关：1. 混凝土强度：混凝土强度越高，贝塔1的取值越大。
2. 钢筋布置方式：钢筋的布置方式会影响混凝土的受压性能，从而影响贝塔1的取值。
3. 受力情况：不同受力情况下，混凝土的受压性能不同，从而影响贝塔1的取值。
4. 梁跨度：梁跨度越大，混凝土的受压性能越差，从而贝塔1的取值越小。
四、实际应用在实际工程中，贝塔1的取值需要根据具体情况进行调整。
设计用数值型截面输入时设计参数的含义
对异形梁截面可以采用“设计用数值截面”来模拟，如下图所示，定义“设计用数值截面”时各参数的含义如下：
T1——对于闭合截面为箱体部分顶板厚，对于开口截面为上翼缘板厚；
T2——对于闭合截面为箱体部分底板厚，对于开口截面输入0，程序默认按T截面验算；
BT——对于闭合截面为外侧腹板中心线间距离，对于开口截面输入腹板宽度和；
HT——对于闭合截面为截面顶底板中心线间距离，对于开口截面为截面上翼缘板中心线到截面底的距离；
验算扭转用厚度（最小）——对于闭口截面，输入外腹板的最小厚度，对于开口截面输入半个腹板厚。
程序根据输入的设计参数计算扭转引起的截面剪切应力和受扭塑性抵抗矩Wt。
框架柱截面尺寸估算(一)框架柱截面尺寸估算是建筑设计和施工中的重要问题之一。
正确的估算可以确保框架结构强度和稳定性，避免出现安全隐患。
下面我们就来了解一下框架柱截面尺寸估算的基本知识和方法。
一、框架柱截面尺寸设计原则在设计框架柱截面尺寸时，有以下几个原则需要遵循：1、承载能力原则：即在承受同样荷载作用下，柱子必须足够坚固。
选择柱子的截面尺寸时，应该考虑单向或双向弯曲的扭矩大小和柱子长度。
2、经济性原则：在保证柱子性能的情况下，尽可能采用较小的截面。
因为强度越高的柱子价格和加工难度都会相应地增加。
3、施工方便性原则：采用最方便加工成型的截面，有助于施工的顺利进行。
二、框架柱计算公式下面介绍一下框架柱计算公式，以帮助我们更好地了解如何估算柱子的尺寸。
1、钢柱计算公式：P=kAσ其中，P是柱子的极限承载能力，A是柱子的截面面积，σ是柱子的材料强度，k是系数，一般为0.85。
2、混凝土柱计算公式：P=0.85fcbAc其中，P是柱子的极限承载能力，fcb是混凝土的抗压强度，Ac是柱子的截面面积，0.85是减少柱子在条件考虑下的极限承载能力。
三、如何估算框架柱截面尺寸根据上述原则和计算公式，我们可以采用下述方法来估算框架柱截面尺寸：1、确定荷载，即柱子需要承受的荷载。
2、确定柱子长度。
3、根据荷载和长度，采用计算公式来计算柱子的极限承载能力。
4、根据经济性原则和施工方便性原则，选择柱子的截面形状和尺寸。
5、进行柱子的结构设计和材料的选择。
总之，框架柱截面尺寸的估算需要考虑多个因素，其中关键的是确定柱子需要承受的荷载和长度，然后根据计算公式得出柱子的极限承载能力，最后根据原则选择柱子的截面形状和尺寸。
这样才能确保构建的框架结构具有足够的强度和稳定性。
矩形截面偏心受压构件正截面的承载力计算一、矩形截面大偏心受压构件正截面的受压承载力计算公式 （一）大偏心受压构件正截面受压承载力计算（1）计算公式由力的平衡条件及各力对受拉钢筋合力点取矩的力矩平衡条件，可以得到下面两个基本计算公式：s y s y c A f A f bx f N -+=''1α （7-23）()'0''012a h A f x h bx f Ne s y c -+⎪⎭⎫ ⎝⎛-=α （7-24）式中： N —轴向力设计值；α1 —混凝土强度调整系数；e —轴向力作用点至受拉钢筋A S 合力点之间的距离；a he e i -+=2η （7-25） a i e e e +=0 （7-26）η—考虑二阶弯矩影响的轴向力偏心距增大系数，按式（7-22）计算；e i —初始偏心距；e 0 —轴向力对截面重心的偏心距，e 0 =M/N ；e a —附加偏心距，其值取偏心方向截面尺寸的1/30和20㎜中的较大者； x —受压区计算高度。
（2）适用条件1) 为了保证构件破坏时受拉区钢筋应力先达到屈服强度，要求(7-27) 式中 x b — 界限破坏时，受压区计算高度，o b b h x ξ= ，ξb 的计算见与受弯构件相同。
2) 为了保证构件破坏时，受压钢筋应力能达到屈服强度，和双筋受弯构件相同，要求满足：'2a x ≥ (7-28) 式中 a ′ — 纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离。
（二）小偏心受压构件正截面受压承载力计算（1）计算公式根据力的平衡条件及力矩平衡条件可得s s s y c A A f bx f N σα-+=''1 （7-29）⎪⎭⎫ ⎝⎛'-+⎪⎭⎫ ⎝⎛-=s s y c a h A f x h bx f Ne 0''012α （7-30） ()'0''1'2s s s s c a h A a x bx f Ne -+⎪⎭⎫⎝⎛-=σα （7-31）式中 x — 受压区计算高度，当x ＞h ，在计算时，取x ＝h ；σs — 钢筋As 的应力值，可根据截面应变保持平面的假定计算，亦可近似取：y b s f 11βξβξσ--=(7-32)要求满足：y s y f f ≤≤σ'x b — 界限破坏时受压区计算高度，0h x b b ξ=；— 分别为相对受压区计算高度 x/h 0和相对界限受压区计算高度x b /h 0 ； ′— 分别为轴向力作用点至受拉钢筋A s 合力点和受压钢筋A s ′合力点之间的距离 a he e i -+=2η (7-33) ''2a e he i --=η (7-34) （2）对于小偏心受压构件当bh f N c >时，除按上述式（7-30）和式（7-31）或式（7-32）计算外，还应满足下列条件：()()s s y c a a h A f h h bh f e e a h N -+⎪⎭⎫⎝⎛-≤⎥⎦⎤⎢⎣⎡---'0''00'22 (7-35 )式中 — 钢筋合力点至离纵向较远一侧边缘的距离，即s a h h -='0。
一、设计题目：钢筋混凝土简支T形梁桥一片主梁设计。
二、设计资料1、某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图(单位 mm)：梁高1500。
2、计算内力（1）使用阶段的内力 T形梁截面尺寸跨中截面计算弯矩（标准值）结构重力弯矩：M1/2恒=820.82+46=866.82 KN.m汽车荷载弯矩：M1/2汽=549.29+46=595.29 KN.m人群荷载弯矩：M1/2人=78.04 KN.m1/4跨截面弯矩：（设计值）Md.1/4=1867.00 KN.m；（已考虑荷载安全系数）支点截面弯矩Md0=0 KN.m,支点截面计算剪力（标准值）结构重力剪力：V恒=162+46=208 KN;汽车荷载剪力：V汽=129+46=175 KN;人群荷载剪力：V人=18 KN;跨中截面计算剪力（设计值）V j1/2=76.50KN；（已考虑荷载安全系数）主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。
结构安全等级为二级。
汽车冲击系数1+μ=1.192.(2)施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值结构重力剪力：Mk.1/2=585.90KN.m,在吊点的剪力标准值结构重力剪力：V0=110.75KN.m。
3、材料主筋用HRB335级钢筋fsd=280 N/m㎡；fsk=335 N/m㎡。
箍筋用R235等级钢筋fsd=195N/m㎡；fsk=235N/m㎡;ES=2.1×510N/2mm。
采用焊接平面钢筋骨架混凝土为C30fcd=13.8N/m㎡;fck=20.1N/m㎡; ftd=1.39N/m㎡;ftk=2.01N/m㎡;Ec=3.00×10N/m㎡.三、设计要求1、进行T形梁正截面设计计算；2、进行T形梁斜截面设计计算；3、进行T形梁的变形及裂缝宽度验算；4、计算书要程序分明，文字流畅，书写工整，引出资料来源；5、图面整洁、紧凑，符合工程制图要求。
1围岩压力计算1围岩压力计算深埋和浅埋情况下围岩压力的计算方式不同，深埋和浅埋的分界按荷载等效高度值，并结合地质条件、施工方法等因素综合判断。
按等效荷载高度计算公式如下：HP =（2~2.5）qh式中: Hp——隧道深浅埋的分界高度；hq ——等效荷载高度，qh=qγ；q——垂直均布压力(kN/m2)；γ——围岩垂直重度（kN/m3)。
二次衬砌承受围岩压力的百分比按下表取值：表4.1 复合式衬砌初期支护与二次衬砌的支护承载比例围岩级别初期支护承载比例二次衬砌承载比例双车道隧道三车道隧道双车道隧道三车道隧道ⅠⅡ100 100 安全储备安全储备Ⅲ100 ≥80 安全储备≥20 Ⅳ≥70 ≥60 ≥30 ≥40 Ⅴ≥50 ≥40 ≥50 ≥60 Ⅵ≥30 ≥30 ≥80 ≥85浅埋地段≥50 ≥30～50≥60 ≥60～801.1 浅埋隧道围岩压力的计算方法隧道的埋深H 大于hq 而小于Hp 时，垂直压力Q B B t tq H==γH(1-λθ)浅浅tan 。
表4.3 各级围岩的θ值及0φ值围岩级别Ⅲ ⅣⅤθ0.90φ （0.7～0.9）0φ （0.5～0.7）0φ 0φ60°～70°50°～60°40°～50°2(tan 1)tan tan tan c cc ϕ+ϕβϕ+ϕ-θc tan =tan 侧压力系数()tan tan tan tan tan tan tan tan cc c β-ϕλ=β1+βϕ-θ+ϕθ⎡⎤⎣⎦作用在支护结构两侧的水平侧压力为：e 1=γh λ ； e 2=γ(h+Ht)λ 侧压力视为均布压力时：Ⅴ级围岩的等效荷载高度hq=0.45×24×[1+0.1×(10-5)]=10.8m Hp=2.5hq=27m,H<Hq,故为浅埋。
取φ0=45°，θ=0.6φ0=27°，h=20m ，tan β=3.02,λ=0.224,tan θ=0.51, 计算简图：()212+1e =e e3 2072.757146 1543.972843 26425.97397 4953.6865524 2072.800753 1543.507634 26256.11233 9886.1615315 2072.873244 1543.046044 25973.81825 14776.30132 2 2072.974338 1542.589864 24195.36508 23664.97654 7 2073.219875 1542.146273 20103.90754 40260.144586 2073.651412 1541.88012 14076.90744 57497.450139 2074.154041 1541.73685 8935.043764 69728.9710410 2074.661668 1541.61244 6853.524396 83279.0729311 2075.173585 1541.507065 5880.169138 84021.8174612 2075.689079 1541.42087 4898.834757 84650.5451413 2076.20743 1541.353977 3910.852859 85164.4039714 2076.727917 1541.306479 2917.564275 85562.6960915 2077.249814 1541.27844 1920.316498 85844.8859416 2077.772394 1541.269902 920.4626612 86010.5840317 2078.294929 1541.280875 80.64000409 86059.5712718 2078.81669 1541.311344 -1081.63324 85991.7746219 2079.33695 1541.361267 -2081.158789 85807.2914620 2079.854984 1541.430575 -3077.860187 85506.3814621 2080.37007 1541.51917 -4070.385072 85089.4259922 2080.88149 1541.626929 -5057.386718 84557.009323 2081.388532 1541.753702 -6037.525576 83909.86178 2081.890488 1541.899313 -7009.471578 83148.84332 25 2082.285648 1542.168245 -9244.515303 74199.42618 24 2082.510844 1542.589864 -14047.47015 52646.5891327 2082.611937 1543.046044 -19236.06506 36865.6479128 2082.684429 1543.507634 -23588.83673 22476.6373729 2082.728036 1543.972843 -25973.81825 14776.30132 26 2082.742591 1544.439864 -26256.11233 9886.16153130 2082.706135 1545.042547 -26425.97397 4953.68655231 2082.5973 1545.636442 -31304.66167 2146.31214432 2082.417672 1546.212888 -35817.57933 -13486.3166533 2082.169871 1546.76348 -34895.66231 -26741.8859834 2081.85751 1547.280188 -33376.67067 -39539.8892835 2081.485145 1547.755477 -31286.59479 -51661.3504136 2081.058204 1548.182418 -28661.19683 -62898.8811837 2080.582915 1548.554783 -25545.39795 -73060.1921438 2080.066207 1548.867144 -21992.50975 -81971.412939 2079.515615 1549.114945 -18063.32375 -89480.0825240 2078.939169 1549.294573 -13825.06958 -95457.7295441 2078.345274 1549.403408 -9350.264619 -99802.0707842 2077.742591 1549.439864 -4715.473839 -102438.770543 2077.139908 1549.403408 0 -103322.708244 2076.546013 1549.294573 4715.473839 -102438.763145 2075.969566 1549.114945 9350.264619 -99802.0707846 2075.418975 1548.867144 13825.06984 -95457.7368747 2074.902267 1548.554783 18063.324 -89480.0898548 2074.426978 1548.182418 21992.50975 -81971.412949 2074.000037 1547.755477 25545.39769 -73060.1848150 2073.627672 1547.280188 28661.19683 -62898.8811851 2073.315311 1546.76348 31286.59505 -51661.3504152 2073.06751 1546.212888 33376.67067 -39539.8819553 2072.887882 1545.636442 34895.66205 -26741.8859854 2072.779047 1545.042547 35817.57908 -13486.32398表4.8 轴力、剪力、弯矩详细数据节点号轴力弯矩剪力1 -8.92E+05 -13456 -109952 -8.83E+05 -8352.6 -638913 -8.73E+05 21398 -1.19E+054 -8.61E+05 76686 -1.72E+055 -8.69E+05 1.57E+05 -252076 -7.80E+05 1.69E+05 3.16E+057 -2.08E+06 7906.2 339838 -2.06E+06 -11168 325749 -2.05E+06 -29519 2963810 -2.04E+06 -46347 2539511 -2.03E+06 -60967 2007312 -2.02E+06 -72813 1390913 -2.02E+06 -81442 7144.714 -2.02E+06 -86540 26.68815 -2.02E+06 -87920 -7193.616 -2.02E+06 -85526 -1426717 -2.02E+06 -79433 -2094718 -2.03E+06 -69844 -2698819 -2.04E+06 -57093 -3214820 -2.05E+06 -41637 -3619121 -2.07E+06 -24058 -3889122 -2.08E+06 -5056.4 -4002923 -7.88E+05 14553 -3.07E+0524 -8.72E+05 1.60E+05 1869325 -8.67E+05 1.51E+05 1.61E+0526 -8.78E+05 75321 1.12E+0527 -8.89E+05 22802 6085928 -8.97E+05 -5736 1042929 -9.06E+05 -10643 -1582730 -9.04E+05 -976.56 -1884631 -8.96E+05 10731 -2262932 -8.82E+05 24936 -2597333 -8.61E+05 41366 -2494434 -8.33E+05 57370 -1258435 -7.99E+05 66092 2076436 -7.60E+05 54844 4538037 -7.22E+05 28879 5781438 -6.87E+05 -4468.5 5896639 -6.58E+05 -38409 5047240 -6.38E+05 -67143 3459441 -6.27E+05 -86237 1407042 -6.26E+05 -92913 -8065.143 -6.37E+05 -86224 -2867644 -6.57E+05 -67117 -4472845 -6.85E+05 -38371 -5348046 -7.19E+05 -4418.2 -5266647 -7.57E+05 28940 -4064448 -7.94E+05 54916 -1651049 -8.29E+05 66173 1653250 -8.56E+05 57316 2859051 -8.76E+05 40997 2930652 -8.90E+05 24050 2556953 -8.98E+05 9154.2 2115954 -8.99E+05 -3292.6 17015内力图分析（1）轴力：由ANSYS建模分析围岩衬砌内力得出轴力图如图，最大轴力出现在仰拱段，其值为626.383kN。
9 截面设计各构件最不利荷载组合完成后，即可进行截面设计。
截面设计应按照抗震等级的要求进行，本结构框架的抗震等级为三级，剪力墙的抗震等级为二级。
本设计只设计1轴上的梁、柱、2轴上剪力墙等。
根据《高规》规定，对非抗震设计与抗震设计的各构件承载力要满足下式： 无地震作用组合：R S ≤0γ 有地震组合：RE R S γ/≤0γ：结构重要系数，根据规范要求取。
S ：荷载效应组合设计值。
R ：构件承载力设计值。
RE γ：承载力抗震调整系数，按下表9-1取。
承载力抗震调整系数 表9-1 构件类别 梁 轴压比大于 0.15的柱 轴压比小于 0.15的柱 剪力墙 各类构件 节点受弯状态 受弯 偏压 偏压 偏压 局部承压 受剪、偏拉 受剪 RE γ 0.750.800.750.851.000.850.859.1 框架梁承载力计算材料及其强度1~3层所有柱和剪力墙用混凝土强度等级为C40，2219.1/ 1.71/c t f N mm f N mm ==、，其余全部采用混凝土强度等级为C35，2216.7/ 1.57/c t f N mm f N mm ==、，纵筋为HRB400, '2360/y y f f N mm ==；箍筋HRB400，2360/yv f N mm =。
9.1.1正截面受弯承载力计算，框架梁按弹性方法计算。
梁跨中截面为下部受拉，按倒L 形截面设计，计算方法同T 形截面 梁支座截面为上部受拉按矩形截面设计。
计算跨度近似取轴线距离。
判断T 形截面类型：按T 形截面计算，KL1（AB 跨）、KL2（BC 跨）、 KL3（CD 跨）、KL4（DE 跨）： b=250mm, h=650mm'0min{/2,/6}min{2507200/2,7200/6}1200f n b b s l mm=+=+= 120f h mm '=，按单排布筋，065035615h mm =-='''101201.016.712001206151334.722fc f f h a f b h h kN m ⎛⎫⎛⎫-=⨯⨯⨯⨯-=⋅ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭比较梁组合值的跨中最大值为200.158 kN ·m ，小于1334.7 kN ·m ， 所以为第一类T 形截面类型。
以9层的KL1（AB 跨）为例：62102200.158100.0261.016.71200615s c M f b h αα⨯'===⨯⨯⨯1121120.0260.0260.518s b ξαξ=--=--⨯=<=210 1.016.712006150.026/360890s c f yA f b h f mm αξ'==⨯⨯⨯⨯=选用 2 25，实配As=982mm 2，在允许范围内。
因min01.576500.450.450.196%,0.2%0.2%0.211%0.211%360615t y f h f h ρ⎧⎫⎪⎪==⨯==⨯==⎨⎬⎪⎪⎩⎭smin A =⨯⨯20.211%250615=324mms smin ,A A >满足适用条件且在经济配筋范围内。
其它计算见下表《梁正截面配筋计算表》。
根据组合表的数据及以上条件列表9-2进行梁正截面承载力设计：梁正截面承载力设计表表9-2层号计算公式跨中截面支座截面AB跨BC跨CD跨DE跨AB跨BC跨CD跨DE跨A B1B r C1C rD l D rE l9M 200.158 15.533 66.574 16.838 66.404 -170.909 -42.663 -165.009 -127.283 -132.864 -170.788 -82.5190.026 0.002 0.009 0.002 0.009 0.023 0.006 0.022 0.017 0.018 0.023 0.0110.027 0.002 0.009 0.002 0.009 0.023 0.006 0.022 0.017 0.018 0.023 0.011916 70 302 76 301 781 193 754 580 605 780 375选配钢筋3C20 2C16 2C16 2C16 2C16 4C16 2C16 3C18 3C16 2C20 4C16 2C16 实配钢筋截面面积941 402 402 402 402 804 402 763 603 628 804 4028M 162.789 33.096 57.787 21.277-138.866-165.974 -70.919 -162.495 -150.455 -152.883 -176.447 -138.832 αs 0.021 0.004 0.008 0.003 0.018 0.022 0.009 0.021 0.020 0.020 0.023 0.018 ξ0.022 0.004 0.008 0.003 0.018 0.022 0.009 0.022 0.020 0.020 0.024 0.018As 743 150 262 96 633 758 322 742 686 698 806 633选配钢筋3C18 2C16 2C16 2C16 3C18 3C18 2C16 3C18 3C18 3C18 3C20 3C18 实配钢筋截面面积763 402 402 402 763 763 402 763 763 763 941 7634-7层M 159.457 67.514 78.552 61.275-152.909-166.488 104.509 -161.300 -151.361 -153.339 -176.436 -134.385 αs 0.021 0.009 0.010 0.008 0.020 0.022 0.014 0.021 0.020 0.020 0.023 0.018 ξ0.021 0.009 0.010 0.008 0.020 0.022 0.014 0.022 0.020 0.020 0.024 0.018As 728 306 357 278 698 760 475 736 691 700 806 612选配钢筋3C18 2C16 2C16 2C16 3C18 3C18 2C18 3C18 3C18 3C18 3C20 2C20 实配钢筋截面763 402 402 402 763 763 628 763 763 763 941 628面积1-3层M 138.629 91.051 95.355 74.917-118.917-142.641 105.355 -133.180 -129.045 -129.465 -146.687 -119.181 αs 0.018 0.012 0.013 0.010 0.016 0.019 0.014 0.018 0.017 0.017 0.019 0.016 ξ0.018 0.012 0.013 0.010 0.016 0.019 0.014 0.018 0.017 0.017 0.020 0.016As 632 414 433 340 541 650 479 607 588 590 669 543选配钢筋3C18 2C18 2C18 2C16 2C20 3C18 2C18 2C20 2C20 2C20 3C18 2C20 实配钢筋截面面积763 509 509 402 628 763 509 628 628 628 763 628说明： 1、对于采用的弯矩设计值是有地震组合的情况，应给与调整，调整系数γRE 为0.75,因内力组合时已调整固此处不必在调整取γRE M =M ；2、ξb =0.518，梁最小配筋率 250mm ×650mm 梁：跨中ρmin =max(0.2%h/h 0,0.45f t /f y )=0.211%, A smin =ρmin bh=0.211%×250×615=324mm 2, 支座ρmin =max(0.25%h/h 0,0.55f t /f y =0.22%)=0.264%, A smin =ρmin bh=0.264%×250×615=405.9mm 2，满足0.35ξ≤，/0.3s s A A '≥；计算结果小于最小配筋面积时采用最小配筋面积；3、表中单位：弯矩KN m 、面积mm 29.1.2梁斜截面承载力设计由于本工程在抗震区，故应采用箍筋作抗剪钢筋，不满足时采用箍筋和弯起钢筋抗剪。
考虑抗震设计时候要满足强剪弱弯的要求。
Gb nr bl b vbb V l M M V ++=η Gb V ：考虑地震作用组合的重力荷载代表值作用下，按简支梁计算的梁端截面剪力值。
vb η：剪力增大系数，一、二、三级分别取1.3、1.2、1.1。
重力代表值作用下的Gb V 计算过程如下表9-3~9-6，具体竖向荷载作用下的数据参照图7-1~7-2。
重力荷载代表值下VGB计算表9-3层号梁AB恒荷载活荷载ΣV VGBq F1 L(m) A端V B端V q F1 L(m) A端V B端V A端V B端V A端V B端V9 12.212 70.654 7.2 63.055 95.525 2.25 3.094 7.2 7.902 11.392 67.006 101.221 80.408 121.465 8 13.121 52.762 7.2 61.778 85.456 2.25 3.094 7.2 8.226 11.068 65.890 90.990 79.068 109.188 7 12.549 52.762 7.2 60.128 82.987 2.25 3.094 7.2 8.242 11.052 64.249 88.513 77.099 106.215 6 12.549 52.762 7.2 62.414 80.701 2.25 3.094 7.2 8.523 10.771 66.675 86.086 80.010 103.304 5 12.549 52.762 7.2 63.923 79.192 2.25 3.094 7.2 8.709 10.585 68.277 84.485 81.932 101.382 4 12.549 52.762 7.2 63.923 79.192 2.25 3.094 7.2 8.709 10.585 68.277 84.485 81.932 101.382 3 12.549 52.762 7.2 65.762 77.353 2.25 3.094 7.2 8.935 10.359 70.229 82.533 84.275 99.039 2 12.549 52.762 7.2 66.873 76.242 2.25 3.094 7.2 9.071 10.223 71.409 81.353 85.690 97.624 1 12.549 52.762 7.2 66.518 76.597 2.25 3.094 7.2 9.028 10.266 71.031 81.730 85.238 98.077层号梁BC 表9-4恒荷载活荷载ΣV VGBq F1 L(m) B端V C端V q F1 L(m) B端V C端V B端V C端V B端V C端V9 12.212 70.654 7.2 83.571 75.010 2.25 3.094 7.2 10.107 9.187 88.624 79.603 106.349 95.524 8 13.121 52.762 7.2 75.880 71.353 2.25 3.094 7.2 9.919 9.375 80.839 76.041 97.007 91.249 7 12.549 52.762 7.2 73.466 69.648 2.25 3.094 7.2 9.881 9.413 78.407 74.355 94.088 89.226 6 12.549 52.762 7.2 73.049 70.066 2.25 3.094 7.2 9.829 9.465 77.963 74.798 93.556 89.758 5 12.549 52.762 7.2 72.651 70.463 2.25 3.094 7.2 9.780 9.514 77.542 75.220 93.050 90.264 4 12.549 52.762 7.2 72.650 70.465 2.25 3.094 7.2 9.780 9.514 77.540 75.221 93.048 90.266 3 12.549 52.762 7.2 72.229 70.886 2.25 3.094 7.2 9.728 9.566 77.093 75.668 92.512 90.802 2 12.549 52.762 7.2 72.014 71.101 2.25 3.094 7.2 9.702 9.592 76.865 75.897 92.238 91.076 1 12.549 52.762 7.2 72.078 71.037 2.25 3.094 7.2 9.710 9.584 76.933 75.829 92.320 90.995层号梁CD 表9-5恒荷载活荷载ΣV VGBq F1 L(m) C端V D端V q F1 L(m) C端V D端V C端V D端V C端V D端V9 12.212 70.654 7.2 75.021 83.560 2.25 3.094 7.2 9.188 10.106 79.615 88.613 95.538 106.335 8 13.121 52.762 7.2 73.198 74.036 2.25 3.094 7.2 9.597 9.697 77.996 78.884 93.595 94.661 7 12.549 52.762 7.2 71.217 71.898 2.25 3.094 7.2 9.605 9.689 76.019 76.743 91.223 92.091 6 12.549 52.762 7.2 71.325 71.789 2.25 3.094 7.2 9.618 9.676 76.135 76.627 91.362 91.953 5 12.549 52.762 7.2 71.409 71.706 2.25 3.094 7.2 9.629 9.665 76.223 76.538 91.468 91.846 4 12.549 52.762 7.2 71.409 71.706 2.25 3.094 7.2 9.629 9.665 76.223 76.538 91.468 91.846 3 12.549 52.762 7.2 71.484 71.630 2.25 3.094 7.2 9.638 9.656 76.303 76.458 91.564 91.750 2 12.549 52.762 7.2 71.516 71.599 2.25 3.094 7.2 9.642 9.652 76.337 76.425 91.605 91.710 1 12.549 52.762 7.2 71.507 71.607 2.25 3.094 7.2 9.641 9.653 76.328 76.434 91.593 91.721层号梁DE 表9-6恒荷载活荷载ΣV VGBq F1 L(m) D端V E端V q F1 L(m) D端V E端V D端V E端V D端V E端V9 12.212 70.654 7.2 95.511 63.069 2.25 3.094 7.2 11.390 7.904 101.207 67.021 121.448 80.425 8 13.121 52.762 7.2 87.269 59.965 2.25 3.094 7.2 11.286 8.008 92.911 63.969 111.494 76.762 7 12.549 52.762 7.2 84.705 58.410 2.25 3.094 7.2 11.264 8.030 90.337 62.425 108.404 74.910 6 12.549 52.762 7.2 81.845 61.269 2.25 3.094 7.2 10.912 8.382 87.301 65.460 104.762 78.552 5 12.549 52.762 7.2 80.009 63.106 2.25 3.094 7.2 10.686 8.608 85.352 67.409 102.423 80.891 4 12.549 52.762 7.2 80.009 63.106 2.25 3.094 7.2 10.686 8.608 85.352 67.409 102.423 80.891 3 12.549 52.762 7.2 77.837 65.278 2.25 3.094 7.2 10.419 8.875 83.046 69.716 99.655 83.659 2 12.549 52.762 7.2 76.561 66.553 2.25 3.094 7.2 10.262 9.032 81.692 71.069 98.031 85.283 1 12.549 52.762 7.2 76.965 66.150 2.25 3.094 7.2 10.312 8.982 82.121 70.641 98.545 84.769根据以上数据组合出来的剪力比较取9、6、1层进行计算 以支座A （9层）为例： )/50(12,mm N f k cu c <=β615 2.464250w h b ==<，属厚腹梁Ac 0V 0.250.25116.7250615641.906c B f bh kN V β=⨯⨯⨯⨯=>，截面符合要求。
