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悬臂现浇梁预应力钢束伸长值计算书1、钢铰线标准强度：R y b=1860MpaΦs15.24钢线标准截面面积：Ap=140mm2钢铰线标准弹性模量：Ep =1.95×105Mpa2、钢绞线张拉控制应力：R y=0.75R y b=1395Mpa单股控制张拉力：P=R y×A p=1395×140=195300N（图纸设计为193900N）3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值△LPp×L△L=A p×E p其中：L为预应力钢绞线长度（mm）Ep为弹性模量MpaAp为钢绞线截面面积mm2Pp为预应力钢绞线平均张拉力N4、平均张拉力Pp计算P×[1-e-(Kx+μθ)]Pp=kx＋μθ其中：P为控制张拉力Nx为张拉端至计算截面的孔道长度mθ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角radk为孔道每米局部偏向对摩擦的影响系数μ为预应力钢绞线与孔道壁的磨擦系数5、根据规范管道内每一段初始值P始与末端值P终关系为P终=P始×e-(Kx+μθ)6、系数取值（通用图图纸给出）曲线部分K=0.0015、μ=0.257、ZX1钢绞线伸长值计算先以1/2钢绞线长度计算1/2的钢绞线伸长值，孔道内钢束长度为2851.1cm，工作长度为65cm分4段进行计算，第一段为：工作长度部分65cm195300×0.65伸长量△L = =0.00465m=4.7mm140×1.95×105第二段为:直线长度164.4cm,夹角为θ=0195300×[1-e-(0.0015×1.644+0.25×0)]平均张拉力P p= =195059.4N0.0015×1.644+0.25×0195059.4×1.644伸长量△L = =0.01175m=11.7mm140×1.95×105第三段为:曲线长度146.7cm,夹角θ=14.01°=0.24452初始张拉力为195300×e-(0.0015×1.644+0.25×0) =194819.0N194819.0×[1-e-(0.0015×1.467+0.25×0.24452)]平均张拉力P p= =188778.2N0.0015×1.467+0.25×0.24452188778.2×1.467伸长量△L = =0.01014m=10.1mm140×1.95×105同上第四段伸长量△L =166.9mm列表如下：综上得ZX1伸长值△L=(4.7+11.7+10.1+166.9)×2=387mm。
箱梁预应力张拉计算书一、张拉计算所用常量：预应力钢材弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm 2 预应力单数钢材截面面积 Ag=139mm 2 预应力钢材标准强度 R b y =1860Mpa孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数 μ=0.25设计图纸要求：锚下张拉控制应力σ1=0.75 R b y =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P 的计算：P=σk ×Ag ×n ×10001×b (KN) (1) 式中：σk ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的张拉控制应力(Mpa); Ag ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm 2);― n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时张拉预应力筋的根数(mm 2); b ￣￣￣￣￣￣￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。
2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ ￣￣￣￣￣￣ 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。
3、预应力钢材张拉时理论伸长值的计算：ΔL=EgAy Lp ⨯⨯ (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均张拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。
三、计算过程 1、P 的计算：本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有两种： 5φj 15.2对应的张拉控制力为97吨； 4φj 15.2对应的张拉控制力为78吨。
预应力张拉计算书预应力张拉为T梁质量控制的关键工序，为了规范梁场内预制梁张拉施工工序，特制定张拉计算书进行指导现场规范施工。
一、锚外控制力计算：P=Ay*σk/(1-η)*nP—锚外控制力,Nσ k—张拉控制应力，MPaAy —钢绞线面积,mm2η—锚口喇叭损失，暂取设计图提供6%计算，根据铁科院实际摩阻计算。
n—计算预应力孔道的钢绞线根数二、理论伸长量计算：由于梁的预应力筋是有直线与曲线组成的多线段预应力筋，故采用要分段计算然后叠加。
1、直线段预应力伸长量计算预应力筋的理论伸长值⊿L（mm）可按下式计算：⊿L=PpL/(ApEp)式中：Pp---预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉力与跨中扣除孔道摩阻损失后拉力的平均值（计算方法见曲线段计算）；L--- 预应力筋的长度；Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；Ep---预应力筋的弹性模量，根据材料试验确定（N/ mm2）。
2.曲线段预应力伸长量计算⑴ 计算截面张拉力计算后张法结构由于预应力筋与管道之间存在摩擦阻力，预应力筋沿长度方向各个截面的张拉力并非均匀，而是从张拉端开始逐渐减小，因此，计算伸长量时，应取计算段内的钢筋拉力的平均值。
同时考虑管道局部偏差摩阻影响，计算段终点截面内的预应力筋的拉力为：① ()()N e p k s p μθι+−⋅=S P ——从计算起点经过l 长度之后至终点截面的预应力筋的张拉力，单位为N;μ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，根据铁科院摩阻试验确定； θ——预应力筋计算起点至计算截面曲线孔道部分的夹角（rad），θ＝0，即为直线。
K——每米长度局部偏差的摩擦系数，根据铁科院试验确定；ι——从计算点至计算截面的孔道长度。
② L 段内预应力之平均值为：Pp = P（1-e-(kl+µθ)）/（kl+µθ）Pp——从计算点至计算截面的预应力筋的张拉力，单位为N;其余同上。
预应力张拉计算书监理单位：江西省建设监理总公司施工单位：深圳市银广厦建筑工程有限公司预应力张拉计算书预制箱梁中钢束均采用两端张拉，且应在纵桥向对称均匀张拉。
顶板负弯矩钢束也采用两端张拉，并采取逐束对称均匀张拉，预应力钢绞线（Øs15.2）张拉锚下控制应力为бcom=0.75f pk=1395mpa 公算面140mm2。
一、计算预应力筋张拉应力值1）.N1 4—Øs 15.2计算①控制应力：bk=0.75f pk=1395mpa②控制张拉力P=1395×140×4=781.2KN(无超张拉)初应力：根据规范初应力为张拉控制力的10%～15%，在此取0.1bkbk初=0.1×1395=139.5mpa初始张拉力为139.5×140×4=78.12KN2）N2 3—Øs 15.2计算①控制应力：bk=0.75f pk=1395mpa②控制张拉力P=1395×140×3=585.9KN(无超张拉)初应力：根据规范初应力为张拉控制力的10%～15%，在此取0.1bkbk初=0.1×1395=139.5mpa初始张拉力为139.5×140×3=58.59KN二、张拉机具压力表上的读数值б根据附在后面的检验证书，根据荷载所在区间进行直线内插可得初应力、控制应力对应的油表读数，我部已具备的张拉设备都已经得到技术监督部门认可，并配有专业的操作人。
1）.N1 4—Øs 15.2计算控制张拉力P=1395×140×4÷1000=781.2KN控制应力下的油表读数：1.压力表号为10.03.27.5261的张拉设备б=781.2×0.032194+0.30=25.452.压力表号为10.03.27.6819的张拉设备б=781.2×0.032653+0.11=25.62初应力下的油表读数：1.压力表号为10.03.27.5261的张拉设备б=78.12×0.032194+0.30=2.812.压力表号为10.03.27.6819的张拉设备б=78.12×0.032653+0.11=2.662）.N2 3—Øs 15.2计算控制张拉力P=1395×140×3=585.9KN控制应力下的油表读数：1.压力表号为10.03.27.5261的张拉设备б=585.9×0.032194+0.30=19.162.压力表号为10.03.27.6819的张拉设备б=585.9×0.032653+0.11=19.24初应力下的油表读数：1.压力表号为10.03.27.5261的张拉设备б=58.59×0.032194+0.30=2.192.压力表号为10.03.27.6819的张拉设备б=58.59×0.032653+0.11=2.02三、钢绞线延伸量计算预应力筋的理论伸长值L ∆ (mm)可按式(1)计算：P P P E A LP L =∆ （1）式中：P P ——预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见下；L ——预应力筋的长度(mm)；A P ——预应力筋的截面面积(mm 2)；E P ——预应力筋的弹性模量(N ／mm 2)。
预应力张拉计算书(后张法)【1：正式风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 引言1.1 目的1.2 适用范围1.3 参考文件2. 术语定义2.1 预应力2.2 张拉2.3 后张3. 背景知识3.1 预应力工艺概述3.2 后张法工艺原理3.3 预应力材料和设备4. 设计计算4.1 设计工况说明4.2 预应力力设计原则4.3 后张力计算公式推导和参数4.4 张拉力预测和参数确定4.5 后张力校核计算过程4.5.1 选择预应力力值4.5.2 确定张拉长度和张拉应力 4.5.3 后张力计算4.5.4 后张力校核5. 结果分析5.1 预应力力值和后张力结果5.2 拉索和锚具选择及布置5.3 后张材料选用及工艺要求附件:1. 张拉计算表格2. 张拉力预测计算表格法律名词及注释：1. 预应力：一种施加在结构构件上的内部应力，使构件在自重和外力作用下产生预压，以提高构件的稳定性和承载力。
2. 张拉：通过施加预应力钢束的拉力，使混凝土构件发生初始应力的过程。
3. 后张：在混凝土达到预定强度后，通过施加预应力钢束的拉力以达到设计要求的过程。
【2：活泼风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 概述1.1 为什么要进行预应力张拉计算？1.2 为什么选用后张法？1.3 本文档的目的是什么？2. 术语解释2.1 什么是预应力？2.2 什么是张拉？2.3 什么是后张？3. 预备知识3.1 懂预应力工艺，先了解一下3.2 后张法工艺原理简介3.3 哪些材料和设备会用到？4. 设计计算4.1 先来看一下设计工况说明4.2 怎么设计预应力力？4.3 公式推导和参数，别看起来吓人，其实很简单 4.4 怎么预测张拉力？4.5 怎么进行后张力校核计算？4.5.1 如何选择预应力力值？4.5.2 张拉长度和张拉应力怎么确定？4.5.3 后张力计算步骤4.5.4 控制一下后张力，校核一下5. 结果分析5.1 看一下预应力力值和后张力结果都是啥5.2 拉索和锚具选择，不是随便选的哦5.3 后张材料选用和工艺要求，来看看附件：1. 张拉计算表格，有多详细就看你有多认真了2. 张拉力预测计算表格，别小看这个小表格法律名词及注释：1. 预应力：相当于给结构件穿了一件紧身衣，加固啦！2. 张拉：就像给混凝土做了一次放飞梦想的航班3. 后张：混凝土刚一固结，就开始由内而外给它加油喝彩。
预应力张拉计算书.pdf范本一：正文：1、引言本文档旨在提供预应力张拉计算书的撰写模板，以便于工程师能够对预应力张拉过程进行准确计算和分析。
预应力张拉是一项重要的工程施工技术，对工程结构的安全性和稳定性有着重要的影响。
2、预应力张拉计算2.1 张拉参数输入2.1.1 预应力钢束参数在这一章节中，需要输入预应力钢束的参数，包括钢束数量、钢束直径、钢束张拉力等信息。
同时，还需要输入每根钢束的锚固长度和锚固位置。
2.1.2 预应力混凝土参数在这一章节中，需要输入预应力混凝土的参数，包括混凝土强度、材料特性等信息。
2.2 预应力锚固计算在这一章节中，需要进行预应力锚固计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，进行锚固长度和提前锚固计算，并对计算结果进行分析和评估。
2.3 预应力张拉计算2.3.1 张拉力计算在这一章节中，需要进行预应力张拉计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，计算每根钢束的张拉力，并进行张拉过程的模拟和分析。
2.3.2 钢束应力损失计算在这一章节中，需要进行钢束应力损失计算。
根据已知的预应力钢束参数和预应力混凝土参数，计算钢束应力损失，并进行应力损失的评估。
2.4 结果分析与验证在这一章节中，对预应力锚固计算和预应力张拉计算的结果进行分析和验证。
通过对计算结果的比较和评估，提供对预应力张拉计算结果的合理性和准确性的判断。
附件：1、预应力钢束参数表格2、预应力混凝土参数表格3、预应力锚固计算结果表格4、预应力张拉计算结果表格法律名词及注释：1、预应力：指在结构施加荷载之前，预先施加在结构构件上的拉力，用以抵消工作时期内结构所受荷载。
范本二：正文：1、前言本文档旨在提供预应力张拉计算书的完整模板，以便于工程师能够全面地计算和评估预应力张拉的过程和结果，从而保证工程结构的安全性和稳定性。
2、预应力张拉计算2.1 引入预应力钢束在这一章节中，需要详细介绍预应力钢束的类型、规格和数量。
预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____，位于_____，结构形式为_____。
预应力梁的数量为_____根，跨度为_____m，设计采用的预应力筋为_____，强度等级为_____。
二、设计参数1、预应力筋的抗拉强度标准值：f_{ptk} ＝＿____MPa。
2、预应力筋的弹性模量：E_{p} ＝＿____MPa。
3、锚具变形和钢筋内缩值：a ＝＿____mm。
4、预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数：μ ＝＿____。
5、孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：k ＝＿____。
三、预应力筋张拉力计算1、预应力筋的张拉控制应力：σ_{con} ＝＿____×f_{ptk} ＝＿____MPa。
2、单根预应力筋的张拉力：P ＝σ_{con}×A_{p}其中，A_{p}为单根预应力筋的截面面积，A_{p} ＝＿____mm²。
则单根预应力筋的张拉力 P ＝＿____kN。
四、理论伸长值计算根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T 3650-2020），预应力筋的理论伸长值按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（A_{p}×E_{p}）式中：P —预应力筋的平均张拉力（kN），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋按公式计算；L —预应力筋的长度（mm）；A_{p} —预应力筋的截面面积（mm²）；E_{p} —预应力筋的弹性模量（MPa）。
对于曲线预应力筋，平均张拉力 P 的计算如下：P ＝ P_{1}×（1 e^｛（kx ＋μθ）｝）／（kx ＋μθ）式中：P_{1} —预应力筋张拉端的张拉力（kN）；x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ —从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）。
以某一预应力梁为例，其预应力筋的长度 L ＝＿____m，曲线段的长度为_____m，曲线段的切线夹角之和θ ＝＿____rad，孔道长度 x ＝＿____m。
40+70+40m悬浇箱梁预应力张拉油表读数计算计算依据：山东省交通规划设计院《济南至徐州公路济宁至鱼台（鲁苏界）段两阶段施工图设计》第三册第二分册《公路桥涵施工技术规范》《千斤顶校验实验报告》山东省公路检测中心BG-2014-QJD-01-037已知条件：1、预应力钢束锚下张拉控制应力为1339.2MPa。
2、精轧螺纹钢筋锚下张拉控制应力为837MPa。
3、预应力筋截面积：（1）19sΦ15.24:19×140=2660㎜²（2）22sΦ15.24:22×140=3080㎜²（3）1sΦ15.24:1×140=140㎜²（4）JL32预应力筋：16²×π=804.2㎜²4、顶表校验曲线公式计算过程：张拉力计算表见下表附件：《试验报告》山东省公路检测中心BG-2014-QJD-01-037济鱼高速四标段一分部40+70+40m悬浇梁张拉油表读数计算表2014年12月30日序号预应力筋类型张拉控制应力截面积张拉力15%油表读数1张拉力30%油表读数2张拉力100%油表读数3表-顶编号顶表校验曲线公式1 1-Ф15.241339.2140 28.12 5.7 56.25 12.0 187.49 41.5 27吨1#顶-表91393 Y=0.2251X-0.6581 2 1-Ф15.241339.2140 28.12 5.7 56.25 11.9 187.49 41.0 27吨2#顶-表91271 Y=0.2214X-0.55523 19-Ф15.241339.2 266534.34 6.9 1068.68 13.3 3562.27 43.2450吨3#顶-表091233Y=0.012X+0.48814 22-Ф15.241339.2 308618.71 7.9 1237.42 15.3 4124.74 50.0精品资料5 19-Ф15.241339.2 266534.34 7.0 1068.68 13.4 3562.27 43.4450吨4#顶-表91392 Y=0.012X+0.61566 22-Ф15.241339.2 308618.71 8.0 1237.42 15.5 4124.74 50.17 19-Ф15.241339.2 266534.34 6.8 1068.68 13.3 3562.27 43.7450吨1#顶-表91390Y=0.0122X+0.24388 22-Ф15.241339.2 308618.71 7.8 1237.42 15.3 4124.74 50.69 19-Ф15.241339.2 266534.34 7.0 1068.68 13.5 3562.27 44.0450吨2#顶-表91232Y=0.0122X+0.508310 22-Ф15.241339.2 308618.71 8.1 1237.42 15.6 4124.74 50.811 JLФ32 837 804 100.97 4.3 201.93 9.0 673.12 31.0 100吨04#顶-表Y=0.0466X-0.3748精品资料91235100吨03#顶-表12 JLФ32 837 804 100.97 4.3 201.93 8.9 673.12 30.5Y=0.0458X-0.359691231计算：复核：精品资料济鱼高速公路LQSG-4标一分部40+70+40m悬浇梁预应力张拉计算书计算复核二O一四年十二月三十一日Welcome To Download !!!欢迎您的下载，资料仅供参考！。
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
专新建南宁至广州铁路站前工程NGZQ-7标段*****桥梁预应力钢绞线张拉控制计算书编制：复核：审核：中铁二十三局集团有限公司南广铁路NGZQ-7项目部二零一零年五月预应力钢绞线张拉控制计算书第一章 工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R by , 低松驰。
跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φs 15.24mm 钢绞线。
设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预梁预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。
梁体预应力材料：纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。
柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。
竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
第二章 设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：（根据设计编号进行编排）1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1500000/27=55555.56NX=8.445/2=4.2225mθ=0radP p=P=55555.56NΔL= P p L/（A p E p）=55555.56×4.2225/（140×1.95×105）=0.859cm与设计比较（1.764-0.859*2）/1.764=2.52%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1500000/27=55555.56NX=11.736/2=5.868mθ=0radP p=P=55555.56NΔL= P p L/（A p E p）=55555.56×5.868/（140×1.95×105）=1.194cm与设计比较（2.451-1.194*2）/2.451=2.56%3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1450000/27=53703.7NX=14.084/2=7. 042mθ=0radP p=P=53730.7NΔL= P p L/（A p E p）=53730.7×7.042/（140×1.95×105）=1.385cm 与设计比较（2.844-1.385*2）/2.844=2.58%4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1250000/27=46296.3NX=15.491/2=7. 746mθ=0radP p=P=46296.3NΔL= P p L/（A p E p）=46296.3×7.746/（140×1.95×105）=1.314cm 与设计比较（2.696-1.314*2）/2.696=2.56%5、N5束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1050000/27=38888.89NX=15.96/2=7.98mθ=0radP p=P=38888.89NΔL= P p L/（A p E p）=38888.89×7.98/（140×1.95×105）=1.137cm 与设计比较（2.334-1.137*2）/2.334=2.59%6、T1、T2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66.005/2=33.003mθ=49.9/1000=0.05radkx+μθ= 0.002×33.003+0.14×0.05= 0.073P p=182280×（1-e-0.073）/0.073=175785.3NΔL= P p L/（A p E p）=175785.3×33.003/（140×1.95×105）=21.25cm与设计比较（41.3-21.25*2）/41.3=-2.91%6、B1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66.026/2=33.013mθ=66.5/1000=0.0665radkx+μθ= 0.002×33.013+0.14×0.0665= 0.075P p=182280×（1-e-0.075）/0.075=175583.1NΔL= P p L/（A p E p）=175583.1×33.013/（140×1.95×105）=21.233cm与设计比较（41.2-21.233*2）/41.2=-3.1%7、B2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66.018/2=33.009mθ=99.5/1000=0.1radkx+μθ= 0.002×33.009+0.14×0.1= 0.08P p=182280×（1-e-0.08）/0.08=175177.8NΔL= P p L/（A p E p）=175177.8×33.009/（140×1.95×105）=21.18cm与设计比较（40.64-21.18*2）/40.64=-4.2%8、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66/2=33mθ=0radP p=P=182280NΔL= P p L/（A p E p）=182280×33/（140×1.95×105）=22.034cm 与设计比较（41.98-22.034*2）/41.98=-5%9、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=66.066/2=33.033mθ=299/1000=0.3radkx+μθ= 0.002×33.033+0.14×0.3= 0.108P p=182280×（1-e-0.108）/0.108=172776.3NΔL= P p L/（A p E p）=172776.3×33.033/（140×1.95×105）=20.906cm与设计比较（39.4-20.906*2）/39.4=-6.1%10、N11束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=12.8/2=6.4mθ=0radP p=P=182280NΔL= P p L/（A p E p）=182280×6.4/（140×1.95×105）=4.273cm 11、N12束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=15.9/2=7.95mθ=0radP p=P=182280NΔL= P p L/（A p E p）=182280×7.95/（140×1.95×105）=5.308cm 12、N13束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=15.4/2=7.7mθ=24/600+94.8/1000=0.135radP p=182280×（1-e-0.135）/0.135=179191.8NΔL= P p L/（A p E p）=179191.8×7.7/（140×1.95×105）=5.054cm 13、N13/束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=14.85/2=7.425mθ=24/600+92.9/1000=0.133radP p=182280×（1-e-0.133）/0.133=179264.5NΔL= P p L/（A p E p）=179264.5×7.425/（140×1.95×105）=4.876cm14、N14束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=13.2/2=6.6mθ=0radP p=P=182280NΔL= P p L/（A p E p）=182280×6.6/（140×1.95×105）=4.407cm15、N13/束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=1302*140=182280NX=13.8/2=6.9mθ=0radP p=P=182280NΔL= P p L/（A p E p）=182280×6.9/（140×1.95×105）=4.607cm 第三章张拉时理论伸长量计算一、计算参数：（根据设计参数进行填写）1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.0022、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.143、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：2.02×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk A p=201745N8、千斤顶计算长度：56cm9、工作锚长度：7cm10、限位板计算长度：2.5cm11、工具锚计算长度：不计二、张拉时理论伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：X=15.812/2=7.906mL=7.906+（0.56+0.07+0.025）=8.561mθ=11.4×π/180=0.19897radkx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678P p=201745×（1-e-0.0436678）/0.0436678=197404NΔL= P p L/（A p E p）=197404×8.561/（140×2.02×105）=59.8mm 2、N2束一端的伸长量：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105+（0.56+0.07+0.025）=8.566mθ=12.8×π/180=0.2234radkx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097P p=201745（1-e-0.047097）/0.047097=197068NΔL= P p L/（A p E p）=197068×8.566/（140×2.02×105）=59.7mm 第四章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：12根钢绞线束：σcon=103.3σk=103.3%×2343=2420.32KN二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.35+0.01035F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032 KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×242.032=2.16MP a (2)、40%σcon=968.13KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×968.13=9.67 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1694.22=17.19 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×2420.32=24.7 MP a 三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时：千斤顶回归方程：P=0.21+0.01022F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×242.032=2.68 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×968.13=10.10 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×1694.22=17.52 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×2420.32=24.95 MP a四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.47+0.01024F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×242.032=2.0 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×968.13=9.44 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×1694.22=16.88 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×2420.32=24.31 MP a 五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.05+0.01021F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×242.032=2.42 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×968.13=9.83 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×1694.22=17.24 MP a(4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×2420.32=24.66 MP a第五章附件千斤顶标定报告。
