抱箍设计说明
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盖梁抱箍法施工及计算第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况桥长1012.98米,各墩为三柱式结构(墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构),墩柱上方为盖梁。
盖梁为长26.4m,宽2.4m,高2.6m的钢筋砼结构,引桥盖梁砼浇筑量大,约156.1m3。
图1-1 盖梁正面图(单位:m)二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm,在肋板外设2[14背带。
在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆,上下拉杆间间距2.7m,在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。
端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm,肋板高为10cm。
在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带,竖带高2.9m;在竖带外设φ48的钢管斜撑,支撑在横梁上。
2、底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm,肋板高为10cm。
在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁,横梁长4.6m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片(标准贝雷片规格:3000cm×1500cm,加强弦杆高度10cm)连接形成纵梁,长30m,每两排一组,每组中的两排贝雷片并在一起,两组贝雷梁位于墩柱两侧,中心间距253.6cm,贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。
贝雷片之间采用销连接。
纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U 型螺栓连接;纵梁下为抱箍。
4、抱箍采用两块半圆弧型钢板(板厚t=16mm)制成,M24的高强螺栓连接,抱箍高1734cm,采用66根高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力,是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力,同时对墩柱砼面保护,在墩柱与抱箍之间设一层2~3mm厚的橡胶垫,纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。
盖梁抱箍法施工方案一、工程概况*大桥桥梁左幅起讫桩号:K780+891.5~K781+722.8。
桥梁跨径组成为:2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+2×25m,桥梁全长831.3m。
*大桥桥梁右幅起讫桩号:K780+891.5~K781+728.5。
桥梁跨径组成为:2×(6×20)+3×(5×20)+(62+110+62)+(18+20+18)m,桥梁全长837.0m。
本桥1#-5#、7#-9#、31#右幅、32#右幅墩墩径为φ1.3m,盖梁尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.6m、厚(0.7+0.6)m;6#墩墩径为φ1.3m,盖梁尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.8m、厚(0.7+0.6)m;10#、11#、13#-16#、18#-21#、23#-26#墩墩径为φ1.4m,盖梁尺寸为:长9.79m(7.39m)、宽1.6m、厚(0.7+0.6)m;12#、17#、22#墩墩径为φ1.4m,盖梁尺寸为长9.79m(7.39m)、宽1.8m、厚(0.7+0.6)m;31#左幅墩墩径φ1.4m,盖梁尺寸为长9.79m(7.39m)、宽1.7m、厚(0.75+0.65)m。
二、编制依据(1)《两阶段施工图设计》(第三册)。
(2)《土建工程施工招标文件》。
(3)项目实施性施工组织设计。
(4)我国现行的公路工程设计、施工规、工程质量评定验收标准及安全技术规程。
(5)我单位的以往类似桥梁施工经验。
三、施工进度计划计划施工时间:2012年4月15日~2012年6月30日四、劳动力配置五、施工方案及主要施工工艺(1)施工准备桥墩施工完成后,根据盖梁设计标高返算出抱箍钢带下缘在墩柱的确切位置,并做好标记,以便抱箍准确就位。
为方便盖梁底模的安装,在浇注混凝土时,墩柱顶混凝土标高按比设计标高高5cm控制。
抱箍设计说明范文抱箍设计是一种用于加固、支撑和保护结构的钢制构件。
它由一个环形或带状的钢制弯件组成,通常安装在柱子、梁或其他构造物的周围,以提供结构的增强和稳定性。
抱箍设计的目的是使支撑结构更加坚固、稳定和耐用。
它们的安装和使用可以减少结构的变形、扭曲和破裂。
抱箍还可以增加结构的承重能力和抗震能力,从而提高其结构的安全性和稳定性。
在抱箍设计过程中,需要进行详细的结构分析和计算。
这包括测量结构的尺寸、重量、形状和材料等因素。
这些数据将用于确定抱箍的尺寸、形状、数量和安装位置。
在选择抱箍材料时,首先要考虑结构的需求和要求。
常用的抱箍材料包括钢材、铝合金、铸铁等。
这些材料具有较高的强度和耐久性,适用于不同类型和规模的结构。
在安装抱箍时,需要确保其正确安装和固定。
安装过程中应仔细测量和确定抱箍的位置和角度,并使用适当的工具和设备进行安装。
抱箍应紧密包裹在结构周围,确保其固定和紧密贴合。
抱箍设计应考虑以下几个关键因素:1.结构类型和用途:不同类型的结构,如柱子、梁、桥梁等,其抱箍设计需求不同。
柱子需要更多的抱箍来增强其承载能力,而梁和桥梁可能需要更长的抱箍来覆盖整个结构。
2.荷载和应力分析:抱箍的设计应能够承受结构所承受的荷载和应力。
这包括结构的自重、外部荷载、地震力等因素。
通过在设计中考虑这些因素,可以确保抱箍的强度和稳定性。
3.材料选择:选择适当的抱箍材料是设计过程中的关键步骤。
抱箍材料应具有足够的强度、韧性和耐候性来承受荷载和环境条件。
4.安装和固定:正确的安装和固定抱箍对于其功能的实现至关重要。
抱箍应固定牢固,并正确安装在结构上,以确保其效果和稳定性。
总结起来,抱箍设计是结构工程中的重要环节,其目的是提供结构的增强和稳定性。
通过详细的结构分析和计算,合理选择材料和正确安装抱箍,可以提高结构的承重能力和抗震能力,确保结构的安全性和稳定性。
1、设计说明或简介德商高速公路范县段TJ-4标,起讫桩号为K12+550~K19+605.4,全长7.055公里。
本标段盖梁总计68座。
其中:选取单柱受力做大的k16+863陈庄分离立交盖梁为算例。
盖梁长13.552m,宽1.6m,高1.45m,混凝土方量29.1m3。
以下就以此为例来演算抱箍方案实施的可行性2、横梁、纵梁计算过程2.1、横梁演算:支撑按简支梁计算,使用I12.6工字钢,长3m,其力学性质:I=488cm4,W=77.5cm3,E=2.1x105Mpa,A=18.118cm22.1.1计算作用于模板次楞梁的荷载设计值q新浇筑混凝土自重:Q1= (26KN/m3*29.1m3)/(13.552m*1.6m)=34.89KN/m2模板自重:Q2=3.6KN/m2脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件自重:Q3=0.5KN/m2施工人员、材料及施工设备荷载:Q4=2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载标准值:Q5=2KN/m2浇筑时容量为0.2-0.8m3料斗供料:Q6=4KN/m2计算作用于模板横梁的荷载设计值q计算荷载设计值q=1.2*(Q1+Q2+Q3)+1.4*(Q4+Q5+Q6+)=58.69 KN/m2荷载标准值:q=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6=47.49KN/m2可计算工字钢间距范围a:qal2/8<【215MPA】*Wa<【215MPA】*(8*W)/(1.62q)= 【215MPA】*8*77.5cm3/(2.56*58.69KN/m)可以得出 a<88.7cm 根据实际情况取a=70cm根据实际70cm排列,总计16根,计算实际结构受力情况Q横=1.2*16*3*14.223*10/(13.552*1.6)=0.38 KN/m2计算荷载设计值:q=58.69+0.38=59.07 KN/m22.1.2绘制支撑横梁的受力简图支撑横梁受力简图2.1.3计算作用在横梁上的荷载产生的最不利弯矩值MmaxMmax=ql2/8=59.07*0.7*1.62/8=13.23KN·m绘制弯矩图弯矩图2.1.4计算抗弯强度σ= Mmax/W=13.23KN·m/77.5cm3=170.7Mpa≤215Mpa结论:结构抗弯强度满足要求2.1.5计算抗剪强度Τ=ql/2=59.07*0.7*1.6/2=33.08KNQmax绘制剪力图剪力图Τ=Q max xS0/(Ixb)=33.08KNx57.07cm3/(488cm4x0.5cm)=77.4MPa≤f v=125MPa 1.6计算挠度ωω=5ql4/384EI=5*59.07KN*0.7m*(1.6m)4/384*2.1*105*488cm4=3.4mm≤【ω】=l/400=4mm 绘制位移图位移图结论:结构刚度满足要求小结:根据弯拉强度、剪力强度、挠度等项目验算,支撑横梁满足要求。
道路桥梁工程中抱箍法的结构\施工原理与特点分析摘要:随着我国建筑事业的快速发展,为了保证我国建筑工程的质量问题,必须要提高建筑施工的技术方法。
我国在进行道路桥梁施工的过程当中,通常都会受当地的地理风貌、地质地形等的影响,对施工技术也会产生重要的影响。
因此,为了保证道路桥梁的质量过关,必须要提高施工方法。
我国在建设道路桥梁工程使用抱箍法,可以在很大程度上不会受到地形条件的限制,便于道路桥梁工程的施工,加快了施工进度。
因此,必须要对道路桥梁工程使用的抱箍法的结构、施工原理以及特点进行全面的分析,从而保证道路桥梁工程质量的过关。
关键词:道路桥梁;抱箍法;结构;施工原理;特点随着我国建筑行业的快速发展,施工过程越来越复杂,同时施工难度也越来越大。
在我国道路桥梁施工的过程中,随着施工工艺的越来越复杂,施工难度越来越高,这就需要提高施工技术方法,保证道路桥梁施工的能够准时完成,确保道路桥梁施工的质量的过关。
因此,在进行道路桥梁施工时可以有效的运用抱箍法。
抱箍法的施工方法非常简单,在一定程度上降低了工程投资,缩短了工程施工时间以及适应力也非常强。
因此,必须要加强抱箍法在道路桥梁工程中的应用,提高道路桥梁工程质量水平。
道路桥梁工程中抱箍法的结构1、抱箍法的结构形式通常都是要对箍身的结构以及连接板上的螺栓的排列进行结构设计。
通常在设计抱箍法结构时,技术人员可以利用两个形状是半圆形的钢板,然后技术人员可以采用连接板上的螺栓将两个半圆形的钢板连接在一起,从而在最大程度上使钢板可以和道路桥梁的墩身紧密的贴合在一起,这样道路桥梁墩身在承受一定的重量时不会很容易就发生变形的现象,通常在设置半圆形的钢板时,要严格按照连接板上的螺栓的个数以此来确定钢板的高度。
2、在道路桥梁的墩柱上安装抱箍时,必须要保证抱箍与墩柱紧密贴合在一起。
由于在道路桥梁的墩柱上安装抱箍时,墩柱的截面不可能是绝对的圆形,并且每个墩柱的截面也不可能是相同的,在进行抱箍安装时并不能使用具有很强刚性的抱箍。
目录第一部分盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明二、盖梁抱箍法结构设计三、盖梁抱箍法施工设计图四、主要工程材料数量汇总表第二部分盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算附图图一、盖梁抱箍法施工设计总图图二、盖梁抱箍设计图图三、盖梁抱箍法施工支撑详图图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图0. 012=101223kPa=101MPa <[。
]=160MPa(可) 4、竖带抗弯与挠度计算 设竖带两端的拉杆为竖带支点,竖带为简支梁,梁长l°=2.7m, 检侧压力按均布荷载q°考虑。
竖带[14b 的弹性模量E=2. 1 X 105MPa ;惯性矩Ix=609. 4cm 4;抗弯模量 Wx=87. 1cm 3q 0=23X 1.2=27. 6kN/m最大弯矩:Mma 广 %富/8二27 . 6 X 2 . 72/8=25kN - m 。
二 NU/2W,二25/(2X87. IX 10-6)=143513^144MPa <[。
w ]=160MPa(可)挠度:fu 5q o lo7384 X2 XEIx=5 X 27. 6X2. 7? (384X2 X 2. 1X108X609. 4X 1 (J-〉=0. 0075me [f ]=l o /400=2. 7/400=0. 007m5、关于竖带挠度的说明在进行盖梁模板设计时已考虑磔浇时侧向压力的影响,侧模支撑 对盖梁校施工起稳定与加强作用。
为了确保在浇筑硅时变形控制在允 许范围,同时考虑一定的安全储备,在竖带外设钢管斜撑。
钢管斜撑 两端支撑在模板中上部与横梁上。
因此,竖带的计算挠度虽略大于允 许值,但实际上由于上述原因和措施,竖带的实际挠度能满足要求。
三、横梁计算二1.253/2JI采用间距0.4m工16型钢作横梁,横梁长4. 6m。
在墩柱部位横梁设计为特制钢支架,该支架由工16型钢制作,每个墩柱1个,每个支架由两个小支架栓接而成。
抱箍结构计算范文抱箍结构,也称作环形耐压结构、环形梁结构,是一种常用于加固长期受压构件的一种结构形式。
抱箍通常用于增加构件的抗弯刚度和承载力,应用于混凝土圆柱、钢筋混凝土梁、钢筋混凝土柱等工程结构中。
下面将详细介绍抱箍结构的计算方法。
1.抱箍结构的基本原理和应力分析抱箍是将一个或多个环形或螺旋形钢筋或钢胶筋绕在受压构件周围,通过限制构件的径向膨胀,提高其抗弯刚度和承载力。
抱箍结构的基本原理可用两种假设进行分析:一是假设抱箍与构件有完全互通,即抱箍的截面沿构件截面上每一点的周长均与构件周长成比例;二是假设抱箍与构件是独立的,即抱箍的截面独立于构件的截面。
在计算抱箍结构时,需要首先确定受压构件的荷载、材料强度以及受力状态,然后进行应力分析。
在应力分析中,要考虑构件内的轴向压力、弯矩和剪力,以及抱箍与构件之间的黏结应力和摩擦力。
根据经验和试验数据,可以确定抱箍截面的面积和位置。
2.抱箍结构计算的步骤抱箍结构的计算主要包括选择合适的抱箍尺寸和间距、计算抱箍的截面积、校核抱箍的强度和稳定性以及进行验算等步骤。
(1)选择抱箍尺寸和间距:根据受压构件的尺寸、材料强度和荷载情况,选择合适的抱箍钢筋尺寸和间距。
一般来说,抱箍钢筋的直径不宜小于6mm,抱箍间距通常为受压构件直径的5~8倍。
(2)计算抱箍的截面积:根据受压构件的直径、荷载和材料强度,计算抱箍的截面积。
常用的抱箍截面形式有圆环、螺旋形和矩形等。
(3)校核抱箍的强度和稳定性:计算抱箍的受力状态,校核其强度和稳定性。
强度方面主要考虑抱箍钢筋的抗拉强度和抗压强度,稳定性方面主要考虑抱箍的侧向压缩稳定性。
(4)进行验算:进行抱箍强度和稳定性的验算,以确定抱箍结构的性能满足设计要求。
如果不满足要求,则需要调整抱箍的尺寸和间距,重新计算。
3.抱箍结构设计时需要考虑的因素在进行抱箍结构计算和设计时,需要考虑以下几个因素:(1)构件的荷载情况:根据构件所受的荷载确定抱箍的数量和间距。
抱箍计算书盖梁施⼯抱箍受⼒计算书⼀、抱箍结构设计抱箍具体尺⼨见抱箍设计图,主要包括钢带与外伸⽜腿的焊接设计两⽅⾯的内容,其中⽜腿为⼩型构件,⼀般不作变形计算,只作应⼒计算。
⼆、受⼒计算1、施⼯荷载1)、盖梁混凝⼟和钢筋笼(35.2⽅,平均密度2.5吨/3m)⾃重为:2.5×35.2=88(吨)2)、钢模(每平⽅⽶100kg)⾃重为:0.1×[2×15.84×0.81+2×(15.84+10.6)×0.69÷2+2×0.81×1.6+2×2.75×0.81+10.6×1.6]=6.791(吨)3)、侧模加劲型槽钢(采⽤10型槽钢,理论线密度为10kg/m,共20根,每根长2m)⾃重为:2×20×0.01=0.4(吨)4)、脚⼿架钢管(采⽤50钢管,线密度为37kg/m,模板底部10根,每根长4m;模板两侧护栏20根,每根长1.5m;模板两侧扶⼿4根,每根长18m)⾃重为:(10×4+20×1.5+4×18)×0.037=5.254(吨)5)、⽀垫槽钢(采⽤10型槽钢,理论线密度10kg/m,共24根,每根长2m)⾃重为:0.01×2×24=0.48(吨)6)、⼯字钢(采⽤36B型⼯字钢,理论线密度为65.6kg/m,共4根,每根长18m)⾃重为:4×18×0.0656=4.723(吨)7)、⼯字钢拉杆(每根直径18mm,共5根,每根长1.5m)⾃重为:5×1.5×0.00617×23=0.015(吨)1810-8)、连接⼯字钢的钢板(共8块,每块重79kg)⾃重为:8×0.079=0.632(吨)9)、钢模两翼护衬(单侧护衬重150kg)⾃重为:2×0.15=0.3(吨)10)、施⼯活荷载:10⼈+混凝⼟动载+振捣⼒=10×0.1+0.5×1.2+0.3=1.9(吨)11)、总的施⼯荷载为:88+6.791+0.4+5.254+0.48+4.723+0.015+0.632+0.3+1.9=108.495(吨)12)、考虑安全系数为1.2,则施⼯总荷载为:108.495×1.2=130.194(吨)13)、单个⽜腿受⼒:130.194÷4=33(吨)2、计算钢带对砼的压应⼒σ可由下式计算求得:钢带对⽴柱的压应⼒1µσBπD=KG1其中:µ—摩阻系数,取0.35B—钢带宽度,B=300mmD—⽴柱直径,D=1200mmK—荷载安全系数,取1.2G—作⽤在单个抱箍上的荷载,G=660kNσ=KG/(µBπD)=1.2×660×1000/(0.35×300×3.14×1200)=2.002Mpa<[]cσ则:1=16.8Mpa,满⾜要求。
盖梁双抱箍挂篮设计与施工一、引言在道路桥梁工程施工中,盖梁的施工方法很多。
抱箍法能够解决地基承载力不足或水中墩盖梁施工的困难,越来越多地受到人们的青睐,有些工程有条件采用满堂支架施工的盖梁也因为双抱箍施工法安全、方便、经济、周转快而采用该方法施工。
二、双抱箍施工方法的特点1、可以解决满堂支架对地基承载力要求较高和水中墩施工的困难。
2、可以克服牛腿预留孔倾斜和影响墩柱美观的弊端。
3、双抱箍和盖梁底模板可以在地面上安装,用手拉葫芦或滑轮组顺着墩柱提升就位。
拆除底模时,抱箍下落到一定高度后可做为盖梁底部缺陷修补的脚手架,可以节约机械安装拆除盖梁底模的大量费用。
三、双抱箍承重原理在盖梁施工时,用半圆形钢带抱紧墩柱,在钢带两端焊接牛腿,将盖梁底模的承重横梁架在牛腿上,利用上下层钢带抱紧墩柱所产生的摩擦力来承担盖梁自重、模板自重、施工荷载等重量,起到了支架的作用。
四、抱箍受力简化σ2————钢带内张应力N——墩柱对钢带的支撑力10mm厚的夹线黑色橡胶板,并用螺钉固定在钢带上面。
为了防止黑色橡胶摩擦墩柱留下黑印,在黑色橡胶板内壁粘了一层5mm厚的白色优质橡胶板。
这样设计的目的是使抱箍受到墩柱的压力均匀一致,不致于由于钢带受力不均造成墩柱砼表面局部压碎或刻痕。
在钢带与砼面中间加橡胶板同时可以增大摩擦系数。
五、抱箍设计抱箍设计主要包括两方面的内容:钢带与墩柱的摩擦力设计和钢带与牛腿的焊接设计。
因牛腿为小型构件一般不作变形验算。
1、设计荷载设计荷载以通启高速公路TQ-10标段竖海河大桥盖梁施工为例。
盖梁自重527.5KN,底模自重13.2KN,侧模自重28.6KN,横梁采用36a工字钢两根18.4KN,施工荷载20.2KN,设计荷载G =607.5KN2、钢带与墩柱摩擦力计算程实例,所以安全系数取得较大)支架兼起高空作业施工脚手架的作用,一 般在设计时,盖梁高度在2~5m 取2倍安全系数;5~15m 高度取2.5倍;15~30m 高度取3倍;30m 以上取4倍的安全系数。
皂市河特大桥伸缩缝处分界墩盖梁抱箍设计计算书武荆九标项目部一、工程概况皂市河特大桥伸缩缝处分界墩盖梁设计尺寸为长×宽=12.53×2.1m,共10座,比其它墩位盖梁宽出30cm,我部结合现场实际情况和总体工期要求,盖梁施工采用抱箍法,并单独定制一套刚模板。
二、抱箍施工特点抱箍施工是一种很好的盖梁施工方法,它能较好地解决满堂支架对地基承载力要求较高和水中墩施工的困难,可以克服牛腿预留孔倾斜和影响墩柱美观的弊端,总体上来说,抱箍法有安全,方便,经济,美观,周转快的特点。
三、抱箍承重原理在盖梁施工时,用半圆形钢带抱紧墩柱,在钢带两端焊接牛腿,将盖梁底模的承重横梁架在牛腿上,利用钢带抱紧墩柱所产生的摩擦力来承担横梁自重,模板自重,施工荷载等重量,起到支架作用。
可以假设抱箍为柔性弹体,则钢带内张应力与钢带受到墩柱的摩擦力有如下关系式:N=∫0π/2σ1Sinθdθ=σ2Hhσ1──────钢带受到的墩柱的支撑应力σ2──────钢带内张应力N──────墩柱对钢带的支撑力H──────钢带高度T=σ2Hh N=σ1HRΔθ如在抱箍上截取无限小段钢带,则弧AB 中分点在法向所受合力σ1HRΔθ=2σ2HhSinθHR和2σ2 Hh为常数上式说明只要截取无限小段钢带长度相等,则该段面积相等.那么这两段钢带受到墩柱的法向支撑力就相等,及HR为常数。
在设计过程中,为使抱箍受力更符合假设的理论状态,宜在钢带内壁加一层10mm厚的橡胶板。
四、抱箍设计一)钢带与墩柱摩擦力设计1、设计荷载设计荷载以武荆高速9标K77+459皂市河特大桥桥梁伸缩缝处5#墩分界盖梁施工为例,盖梁自重923.65KN,底模自重17.7KN,侧模自重36.15KN,横梁采用36a工字钢四根39.6KN,施工荷载20.4KN,设计荷载G=1050KN。
具体的模板材料及数量见盖梁抱箍设计图中盖梁模板材料数量表。
2、钢带与墩柱摩擦力计算钢带对墩柱压应力公式:σ1μH2Rπ=KGμ────橡胶板与砼摩擦系数,取0.65H────钢带宽度,取300mmR────抱箍半径,取650mmG────牛腿受到的设计荷载1050KNK────荷载安全系数,取2.5[σ2]一般墩柱砼抗压强度容许值不大于0.8,本工程为C30砼0.8Ra b=0.8×21.0MPa=16.8MPaσ1=1.608Mpa<[σ2]=16.8MPa钢带握紧墩柱不至于压碎砼σ2=Rσ1/h=87.1MPa<f=215MPa远小于钢带设计应力3、在σ2=87.1MPa的应力作用下,半幅钢带伸长量ΔL=σ2πR/E钢带加工长度L:L=πR-ΔL=(1-87.1÷206000)×3.14×0.65=2.041m式中E为钢带设计弹性模量2.06×105MPa抱箍对接间隙取20mm,则下料长为2.021m.4、牛腿处对拉螺杆用4根4.6级螺杆,一排布置,螺杆直径取30mm,钢带所受拉力P=Aσ2=87.1×12×500/1000=522.6KN螺杆设计拉力N t=A l×f b l×n=561×400×4/1000=897.6 KNA───钢带截面面积2A l───螺杆有效截面面积,取561mmf b l───4.6级螺杆抗拉设计强度400MPan───每端用4根螺杆固定P<N t螺杆有足够的安全系数,完全满足设计要求二)牛腿焊缝设计本次改进设计后,拉杆采用单排紧靠抱箍设计方案.拉杆间距为50mm, 螺杆传递弯矩小很小,忽略不计.假设腹板焊缝只受剪力,经计算易满足要求.五、抱箍法施工1、根据盖梁设计标高,盖梁下底模、分配梁、横梁的高度计算出抱箍牛腿顶面高程,并在墩柱上做好标记,以便抱箍准确就位.2、先做简单支架及脚手架,供施工人员上去紧固抱箍.然后用吊车吊装抱箍就位。
抱箍法在盖梁施工中的应用山东省路桥集团有限公司五分公司平百战孙建全李莹炜内容提要:本文通过盖梁施工中几种工艺方法的对比,阐述了抱箍法进行盖梁施工的技术工艺及优点。
关键词:抱箍法盖梁施工应用一、工程概况S249宿洪路北延京杭运河特大桥工程位于江苏省宿迁市,起点位于宿迁市发展大道北首,横跨京杭大运河,终止于女贞路,是宿迁发展骆马湖生态旅游的一个重要工程。
全长2855.8m,其中南北连接线长915 m,主桥为(80+140+80)m预应力连续箱梁;引桥为为28 m、30 m组合箱梁,桥宽23 m,下部结构为桩基础、系梁、立柱、盖梁。
工程总造价11290万元,工期15个月。
该工程南、北引桥共54跨,盖梁(全幅式)55道,面对如此工期紧,任务重,能否找到一种既经济、实用又方便、快捷的方法进行盖梁的施工至关重要。
二、盖梁施工方案对比1、碗扣支架法施工1.1 施工方法:首先进行基坑回填,对系梁基础施工时开挖的基坑进行分层回填、夯实,如盖梁较重还需用灰土进行地基处理。
在处理好的地基上铺设方木,搭设碗扣支架进行盖梁施工。
1.2碗扣支架法的优缺点优点及适用度:①、施工工艺较为成熟,使用普遍。
②、适用于原地面较为平坦的平原地带施工。
③、适用盖梁高度一般在2~7 m。
缺点:①、对支架基础要求较高,基础处理不好会出现支架沉降现象、质量事故。
②、处理地基的灰土等材料不能循环利用,对于多墩的桥梁,此种施工方法较为浪费。
③、对于高墩身(大于7.0米)的盖梁施工来说,施工速度较为缓慢,支架需用缆风绳加固。
2、无支架法施工2.1施工方法:(见图1)①、首先在墩身上预留孔洞,孔洞的大小、高度根据盖梁的重量、标高而定。
②、拆除墩身模板后,在预留孔洞内穿入丝杠,然后安设牛腿。
③在图1 盖梁无支架施工牛腿上安放砂筒(或落架装置),然后铺设型钢、底模进行盖梁施工。
2.2无支架法施工的优缺点优点及适用度:①、不受地基条件的影响。
②、丝杠、牛腿等材料可以循环利用节约成本。
光伏支架抱箍规格概述及解释说明1. 引言1.1 概述光伏支架抱箍规格是指用于固定太阳能电池板的金属环形配件,其重要性在光伏系统中不可忽视。
抱箍规格的合理选择能够保证支架的稳定性和耐久性,直接影响着光伏系统的性能和寿命。
本文将介绍光伏支架抱箍规格的概念、分类及标准,并探讨如何选择合适的抱箍规格以满足光伏系统设计要求。
1.2 文章结构本文分为五个主要部分进行阐述。
除引言外,第二部分将详细说明抱箍规格对光伏支架稳定性、安装工艺以及太阳能电池板寿命的重要影响。
第三部分将根据不同的分类标准介绍光伏支架抱箍规格的种类和标准。
在第四部分中,我们将提供一些关键因素和考虑要点,帮助读者选择合适的抱箍规格。
最后,在结论部分总结了光伏支架抱箍规格对于光伏系统的重要性,并给出了相应的指导原则和建议以及未来的发展趋势和前景展望。
1.3 目的本文旨在为读者提供一个全面而清晰的了解光伏支架抱箍规格的指南。
通过深入探讨抱箍规格对光伏系统性能的影响,希望能够帮助读者更好地选择合适的抱箍规格,从而提升光伏系统的稳定性、安全性和寿命。
同时,也为相关从业人员提供参考,促进光伏支架抱箍规格技术的不断创新和进步。
2. 光伏支架抱箍规格的重要性2.1 抱箍规格对光伏支架稳定性的影响光伏支架抱箍规格是指用于固定太阳能电池板和光伏模块的金属环形结构的尺寸、形状以及所使用材料的要求。
这些抱箍规格对于光伏支架的稳定性起着至关重要的作用。
合适的抱箍规格可以确保太阳能电池板与支架之间紧密接触,提供良好的固定效果,增加整个系统的稳定性。
在光伏系统中,电池板往往会面临来自自然环境如风力、雨水、温度变化等造成的外力冲击。
若选择不合适尺寸和形状的抱箍,可能导致抱箍固定不牢或形变过大,使得太阳能电池板与支架之间产生松动或摩擦,进而影响整个光伏系统的稳定运行。
因此,选择具有适当规格和刚度(强度)的抱箍将显著增强系统对外界压力和震动的抵抗能力,提高光伏支架的稳定性。
Φ1.3米抱箍设计计算书一、抱箍上作用力1、盖梁砼重:43.6×2.5×103=109×103kg ,即1090kN ,取1100KN ;2、底模、侧模及拉杆等重量:取7吨,即70KN ;3、I40b 横梁(四根)重:18.3(长)×4×73.878Kg=5407.87KG ,取54.1KN ;4、I16分配梁重:32×2.2(长)×20.5=1443.3Kg ,取14.44KN ;5、施工荷载:取50KN 。
总计:G=1100+70+54.1+14.44+50=1288.54KN 。
取1300KN二、钢带与墩柱的摩擦力计算1、钢带对墩柱的压应力1σ公式(两墩柱)KG D B =πμσ1式中:μ-摩擦系数,取0.35(〈简明施工计算手册〉P893);B -钢带宽度,取400㎜;D -墩柱直径,取1300㎜;K -荷载安全系数,取1.2;G -传于牛腿上的上部荷载,取1300/2=650KN 。
[0σ]-砼墩柱抗压强度容许值,其值不大于0.8b a R ,C30砼,0.8b a R =0.8×21.0MPa=16.8 MPa 。
代入相关量值得:1σ=130014.343035.0106502.13⨯⨯⨯⨯⨯=1.27MPa<[0σ]=16.8 MPa 满足要求。
2、钢带内力2σ的合成图Bt d Br 22/ 0 1sin σθθσπ⎰=得 t r 12σσ=式中:t -钢带厚度,取16㎜;[σ]-Q235钢轴向应力为140MPa (《实用土木工程手册》P1972)代入相关量值,得6.511665027.112=⨯==t rσσ MPa<[σ]=140MPa 满足要求3、在2σ=51.6 MPa 下,半个钢带的伸长量为mm r E l 5.0650142.31006.26.5152=⨯⨯⨯==∆πσ 钢带加工长度(半个)L=πr -Δl=)1(2E r σπ- ,带入相关量值得:L=2040㎜两半抱箍接头间隙取20㎜,则取L=2020㎜。
管道维修中抱管抱箍的制作摘要:抱管抱箍是制作的管件,是几何的组合体件,等径抱管抱箍即同轴圆柱立体组合体;变径抱管抱箍即同轴圆柱、圆台立体组合体。
使用钢板,运用数学几何模型,寻求适宜的计算方法,电焊、气焊、气割技术加工制作而成。
主题词:管件制作管道维修一、遵化市城区主要管道是Dn300~800铸铁管,承插接口,铸铁管道承、插接口处最易破裂,产生裂缝,造成漏水,产生裂缝原因多种多样,主要原因可能是和灰时湿润济用量不足、不均匀,造成铸铁管道产生破裂,由于管道破裂造成金属块状脱落,造成漏水,不管任何原因,堵漏、制备管件是管工焊工的任务。
需要制作的抱管抱箍,如下图,若 D1= D2时,等径抱箍即同轴圆柱立体组合体制件,制作比较简单;若D1>D2时,变径抱箍即同轴圆柱、圆台立体组合体制件作复杂,本文着重介绍圆台制作。
二、数学几何模型:先制作帖板样张即将复杂的圆台画在纸上,制作时沿着划线边缘剪下,制作成帖板样张,再紧贴在钢板上,沿着帖板样张刻画在厚度10mm的铁板上,再沿刻画线用气焊切割,焊接(电焊、气焊)连接成形。
1、帖板样张的制作:圆台侧面展开图是扇形,反其道那么作出扇形,然后卷板就是圆台,扇形做法,在平坦平面上,放一纸张,在纸上划一直线,作为边长,以某一定点O为圆心,以(417.6mm + 816 mm)为半径,θ=105.2°为圆心角,作圆弧;重复操作:在原有圆心上,作等弧不等径,同心弧,半径为816 mm,这样扇形图就画完了,剪去多余部分留下扇形,即:帖板样张的制作,留作在铁板上刻画的模型。
2、圆台定义:用一个平行于圆锥底面的平面去截圆锥,底面与截面之间的部分叫做圆台。
截去的小圆锥为了计算圆锥、圆台侧面展开图的扇形圆心角方便,虚拟存在,圆椎、圆台侧面展开图扇形圆心角θ求解方法,这个角是制作的关键。
圆台也可认为是圆锥被它的轴的两个垂直平面所截的部分,因此也可称为“截头圆锥”,或称虚拟圆锥理论依据:圆锥的底面半径为r。
光伏抱箍设计标准要求有哪些光伏抱箍是太阳能光伏发电系统中的重要组成部分,主要用于固定和支撑太阳能电池板或太阳能板。
光伏抱箍设计标准要求是确保系统的安全性、稳定性和可靠性,同时也要满足工程造价的控制要求。
以下是光伏抱箍设计标准要求的一些主要方面:1. 材料要求:光伏抱箍的材料要求使用耐候性良好、防锈、抗腐蚀性能好的材料,如不锈钢、铝合金等。
材料必须符合国家和行业相关的标准,有相应的证书。
2. 结构安全:光伏抱箍的设计要满足太阳能电池板的固定和支撑要求,能够承受正常的风压、雪压和自重等荷载。
抱箍的接头和连接件要具有足够的强度和刚度,确保系统的稳定性和可靠性。
3. 功能要求:光伏抱箍的设计应方便安装和维护,具有合理的结构设计,便于太阳能电池板的调整和更换。
抱箍还应具备防水、防尘和防腐蚀功能,以延长系统的使用寿命。
4. 国家标准要求:光伏抱箍的设计必须符合国家相关的建筑、电力和安装规范,如《太阳能电站工程质量验收规程》、《建筑结构荷载标准》等。
这些标准规定了光伏抱箍的工程参数、质量要求和验收标准。
5. 风压荷载:光伏抱箍的设计要考虑当地的风压荷载,遵循当地风场规范和标准。
通常情况下,抱箍的设计应满足PV模块在额定风速下的偏斜角度,确保系统的运行安全。
6. 地震荷载:光伏抱箍的设计要考虑当地的地震荷载,遵循当地地震区划和建筑抗震设计规范。
光伏抱箍的结构应具备足够的抗震能力,确保在地震情况下系统的稳定性和安全性。
7. 不同环境适应性:光伏抱箍的设计应适应不同环境和气候条件,包括温度变化、湿度、紫外线辐射等。
设计应考虑材料的耐候性和防腐蚀性,确保系统在不同环境下的可靠性和稳定性。
总之,光伏抱箍设计标准要求是确保光伏发电系统的安全、稳定和可靠运行的重要条件。
根据国家和行业相关标准,设计要满足结构安全、功能要求和环境适应性等要求,确保其质量和可持续发展。