不锈钢真空钎焊焊接接头的组织和力

高温真空钎焊炉中焊接接头的缺陷检测与消除技术概述高温真空钎焊炉是一种常用的热处理设备，广泛应用于金属材料的连接和焊接过程中。

在焊接接头的制造过程中，常常会出现一些缺陷，如气孔、夹渣、裂纹等，这些缺陷会影响接头的力学性能和耐腐蚀性能。

因此，检测和消除这些缺陷是确保焊接接头质量和性能的重要环节。

本文将介绍几种常用的高温真空钎焊炉中焊接接头缺陷的检测与消除技术。

缺陷检测技术1. X射线检测X射线检测是一种非破坏性检测方法，通过照射焊接接头并记录通过材料的X射线图像来检测缺陷。

对于气孔、裂纹等缺陷，X射线检测具有较高的灵敏度和准确性。

然而，X射线检测设备昂贵，并且需要专业人员进行操作和解读结果。

2. 超声波检测超声波检测是一种通过发送超声波脉冲并检测回波信号来确定焊接接头内部缺陷的方法。

它可以用于检测气孔、夹渣、裂纹等缺陷，并且具有很高的准确性和灵敏度。

超声波检测设备相对较为便宜，且易于操作，因此在工业生产中被广泛采用。

3. 磁粉检测磁粉检测利用磁化器在焊接接头上产生磁场，并在涂有磁粉的表面上观察磁粉的分布情况来检测接头中的缺陷。

磁粉检测适用于检测表面和近表面的裂纹以及疲劳损伤等缺陷。

磁粉检测技术简单易行，但对于深部缺陷的检测效果较差。

缺陷消除技术1. 补焊技术对于小型气孔、夹渣和表面裂纹等缺陷，可以采用补焊技术来消除。

补焊需要重新将焊接材料加热至高温，使其重新熔化并填充在缺陷部位。

补焊技术需要操作者具备较高的焊接技能和经验，以确保补焊后的接头质量达到要求。

2. 压力热处理技术对于较大的缺陷，如裂纹较长或者裂纹深度较大时，补焊技术可能无法完全消除缺陷。

在这种情况下，可以采用压力热处理技术来消除缺陷。

该技术利用高温和压力作用下的组织相变和塑性变形来消除接头中的裂纹和其他缺陷。

压力热处理技术需要在高温真空下进行，因此对于设备要求较高，操作复杂。

3. 热处理技术热处理技术适用于消除接头中的残余应力和提高接头的力学性能。

真空钎焊和真空扩散焊的强度
真空钎焊和真空扩散焊都是在真空环境中进行的焊接方法，它
们在不同的应用场景下具有不同的特点和强度表现。

首先，真空钎焊是一种焊接方法，通过在真空环境中使用钎料
来连接两个或多个金属工件。

这种焊接方法通常用于连接薄壁结构
或对焊接接头的要求较高的场合。

真空钎焊的强度受到多种因素的
影响，包括钎料的选择、焊接温度、工件准备等。

一般来说，真空
钎焊可以实现高强度的连接，特别是在连接不同种类金属时，由于
真空环境下几乎没有氧化和污染，因此可以获得较高的强度和良好
的密封性能。

其次，真空扩散焊是一种利用高温下金属原子的扩散来实现焊
接的方法。

在真空环境中，通过加热金属工件，使其表面原子扩散，从而实现金属工件的连接。

真空扩散焊因为可以实现金属工件的全
密封连接，因此在高要求的密封性能场合得到广泛应用。

真空扩散
焊的强度取决于金属原子的扩散程度和焊接温度，一般来说，真空
扩散焊可以实现与母材相近甚至相同的强度，而且焊接接头具有较
好的耐腐蚀性能。

总的来说，真空钎焊和真空扩散焊都可以实现较高强度的焊接接头，但其强度受到多种因素的影响，需要根据具体的焊接条件和要求来进行选择和优化。

在实际应用中，还需要考虑材料的选择、焊接工艺参数的优化等因素，以实现最佳的焊接强度。

高温真空钎焊炉中焊接材料与涂层研究引言：高温真空钎焊是一种常用的材料连接方法，广泛应用于航空航天、能源、电子等领域。

在高温真空环境下进行钎焊可以避免材料受氧化、变形和气体污染等问题，得到高质量的焊接接头。

本文将探讨在高温真空钎焊炉中焊接材料与涂层的研究进展，包括材料选择、涂层设计以及相关的实验结果。

一、材料选择在高温真空钎焊炉中，选择合适的焊接材料至关重要。

首先要考虑材料的耐高温性能，以确保材料在高温环境下不会发生脆化或熔化等现象。

常用的高温钎焊材料包括钨、钼、铜、银等。

钨和钼具有优异的耐高温性能，但是它们的熔点较高，通常用于钎焊高温合金材料。

铜和银则具有较低的熔点，适用于焊接低熔点金属。

其次，材料的化学成分和热膨胀系数也需要考虑。

焊接材料与待焊接材料的热膨胀系数应适配，以避免焊接接头的应力集中和裂纹的产生。

此外，还要考虑材料的表面处理，以提高焊接接头的质量。

常用的表面处理方法包括机械打磨、喷砂和化学清洗等。

二、涂层设计在高温真空钎焊炉中，涂层的设计是提高焊接接头质量的关键。

涂层可以起到隔离氧气、减少焊接材料与气体的反应、防止材料的氧化和减少接头变形等作用。

具体的涂层设计需根据焊接材料和工艺条件来确定。

一种常用的涂层材料是玻璃粉末。

玻璃粉末可以在高温下融化形成一层氧化物保护层，阻止氧气与焊接材料的进一步接触。

此外，还有一些金属氧化物，如铝氧化物、镁氧化物等，也可作为涂层材料。

这些氧化物具有良好的隔离和保护性能，能提高焊接接头的质量。

涂层的设计还需考虑其厚度和均匀性。

厚度的选择应根据具体的应用需求和焊接材料的特性来确定。

涂层的均匀性对于保证焊接接头的质量和性能至关重要。

通常采用喷涂或沉积等方法来实现涂层的均匀分布。

三、实验研究实验研究可以验证高温真空钎焊炉中焊接材料与涂层的效果。

研究对象可以是不同材料组合的焊接接头，也可以是在不同工艺条件下的焊接接头。

通过对焊接接头的显微组织、力学性能以及气密性等方面的研究，评估焊接材料与涂层的效果。

高温真空钎焊炉中焊接接头的断裂行为与失效分析摘要：高温真空钎焊炉是一种常用于金属材料焊接的设备，它能够在高温下进行焊接、钎焊等工艺，但在使用过程中，焊接接头的断裂问题仍然存在。

本文通过对高温真空钎焊炉中焊接接头的断裂行为与失效进行分析，以指导工程师提高焊接接头的质量和可靠性。

1. 引言高温真空钎焊炉是一种在高温低压环境中进行金属材料焊接的设备。

它通常由加热室、真空系统、控制系统等组成。

在高温真空环境下，金属材料容易受到腐蚀和热疲劳的影响，进而导致焊接接头的断裂。

2. 断裂行为分析焊接接头的断裂行为主要体现在以下几个方面：2.1 破裂模式焊接接头的断裂模式通常可以分为拉伸断裂、剪切断裂和疲劳断裂等。

在高温真空环境下，热膨胀和热应力会加剧焊接接头的拉伸和剪切力，导致断裂更容易发生。

2.2 断裂面形貌断裂面形貌是研究焊接接头断裂原因的重要依据。

在高温真空环境下，断裂面通常呈现出颗粒状、晶粒状或韧突状等形貌。

2.3 断口特征焊接接头的断口特征是指断裂过程中在断裂面上形成的各种痕迹，如沟槽、凹陷、裂纹等。

通过分析断口特征，可以了解到断裂的起因和过程。

3. 失效分析针对焊接接头的断裂问题，可以从材料选择、工艺参数和环境因素等多个方面进行失效分析。

3.1 材料选择在高温真空环境中，焊接接头往往面临高温腐蚀和热疲劳的挑战。

因此，选择耐高温腐蚀和热疲劳性能好的材料是关键。

常见的材料包括钢、镍合金等。

3.2 工艺参数工艺参数对于焊接接头的质量和可靠性起着重要作用。

例如，在焊接接头的设计过程中，应合理选择焊接焊缝的形状和大小，确保焊接缺陷和应力集中的发生概率最小。

3.3 环境因素高温真空环境中的温度、气压等因素会对焊接接头产生影响。

温度的升高会导致焊接接头的热膨胀，从而引起应力集中和断裂的发生。

因此，合理控制环境因素对于提高焊接接头的可靠性至关重要。

4. 解决方案为了解决高温真空钎焊炉中焊接接头的断裂问题，可以采取以下几个方面的措施：4.1 加强材料选择选择耐高温腐蚀和热疲劳性能好的材料，以提高焊接接头的抗断裂能力。

BNi-2+BNi-5复合钎料钎焊316L不锈钢接头界面组织及分析于治水;李瑞峰;祁凯;陈国强【摘要】为克服单独使用Bni-2钎料真空钎焊不锈钢时存在界面化合物多和母材晶界渗入脆化等缺陷,采用在Bni-2钎料中加入高熔点BNi5钎料的方法对316L不锈钢进行真空钎焊研究,主要研究了6种不同比例复合钎料的高温熔化特征、钎焊接头微观组织和钎缝成分分布等内容.研究结果表明复合钎料加热时出现两个熔化区分别是Bni-2钎料熔化区和Bni-5钎料熔化区,当复合钎料的质量比例为60％Bni-2+40％Bni-5时,钎缝内部为固溶体组织和断续的化合物组织,并且此时钎缝附近母材和钎料成分相互作用减弱,晶界渗透现象明显减少.【期刊名称】《江苏科技大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2008(022)005【总页数】5页(P28-32)【关键词】不锈钢;真空钎焊;复合钎料;BNi-2;BNi-5【作者】于治水;李瑞峰;祁凯;陈国强【作者单位】上海工程技术大学,材料工程学院,上海,201620;江苏科技大学,材料科学与工程学院,江苏,镇江,212003;江苏科技大学,材料科学与工程学院,江苏,镇江,212003;上海齐耀动力技术有限公司,生产部,上海,201203【正文语种】中文【中图分类】TG4540 引言一般情况下,钎料以一种成分的合金形式使用,例如一般钎焊工艺所使用的钎料丝、带、粉等均有确定的化学成分并以合金的形式存在,然而在一些特殊的场合,为改善钎料工艺性和形成完整的钎焊接头,或为提高接头的物理及化学性能,钎料的添加可以采用组合方式,即采用两种或两种以上合金组合添加的方式[1-2].例如已经采用的大间隙钎焊技术,可以在较大的难以形成毛细作用的钎焊间隙内预填高熔点合金粉末,然后再添加钎料粉末;或将高熔点合金粉末按一定的比例与钎料复合使用,也可起到填充大间隙钎缝的效果.两种不同成分、不同熔点的组分组合使用不仅可以调节钎料的熔化特性、粘度等工艺特性,同时,通过对工艺参数、合金成分的合理设计及组合,还可起到提高或改善钎焊接头物理、化学性能的效果.一般认为组合式钎料可得到对不同间隙钎缝的填充、减少钎料对母材的溶蚀以及提高接头性能等均有积极的作用[1-4].目前采用美国牌号BNi-2钎料进行不锈钢真空钎焊时易产生溶蚀、晶界渗入脆化等现象,导致钎焊接头耐腐蚀能力较低、塑性和强度不高,构成钎焊接头内部微观隐患,影响实际结构的耐腐蚀性能及使用寿命[5-8].本研究课题通过选用BNi-2+BNi-5复合钎料对316L不锈钢进行钎焊,对接头的显微组织和成分分布进行分析,为进一步提高不锈钢实际结构钎焊接头的使用寿命提供工艺技术储备.1 试验材料及方法1.1 试验材料表1 BNi-2和BNi-5钎料成分及其熔化温度Table 1 Compositions and melting point of BNi-2 and BNi-5 filler牌号合金成分/(%)w(Ni)w(Cr)w(B)w(Si)w(Fe)w(C)熔化温度/℃ BNi-2余量6～82.75～3.54～52.5～3.50.06970～1000 BNi-5余量18.5～19.59.75～10.50.101080～1135母材采用316L不锈钢并制作成模拟钎焊接头试验件.钎料为市购粉状BNi-2和BNi-5钎料复合而成,其成分及其熔化温度如表1所示[9].复合钎料的质量百分比组成分别为纯BNi-2,90%BNi-2+10%BNi-5,80%BNi-2+20%BNi-5,70%BNi-2+30%BNi-5,60%BNi-2+40%BNi-5和纯BNi-5等6种.1.2 试验方法首先采用Pyris Diamond 热分析仪(TG-DTA/DSC)对钎料的熔化温度区间进行了试验测量(升温过程采用氩气保护,升温速度为10 ℃/min).然后根据所得复合钎料熔化区间指定钎焊参数,在真空钎焊炉中进行钎焊试验,最后使用扫描电镜(JEOL JSM-6480)和能谱仪(OXFORD-7573)观察钎焊接头界面显微组织并进行成分分布分析.2 试验结果及分析图1 90%BNi-2+10%BNi-5钎料的DTA曲线Fig.1 DTA curve of 90%BNi-2+10%BNi-5 filler2.1 钎料熔化特性检测首先针对纯BNi-2钎料和纯BNi-5钎料进行DTA检测,了解其熔化特性.结果表明：BNi-2钎料的液相线温度和固相线温度分别为971℃和994℃；BNi-5钎料的液相线和固相线温度分别为温度为1 072℃和1 081℃.图1为90%BNi-2+10%BNi-5复合钎料的DTA曲线,可以看出,该复合钎料有两条液相线,温度分别为966℃和1 074℃;有两条固相线,温度分别为971℃和1 082℃.其他3种复合钎料呈现和图1相似的DTA曲线,只是液相线和固相线温度有微小的波动,在此不再列出.上述对各种复合钎料的熔化特性试验结果表明,复合钎料在加热时分别出现对应BNi-2和BNi-5的两个熔化区.2.2 钎缝微观组织根据DTA试验结果制定钎焊温度为1 220℃,分别使用6种钎料在炉中钎焊316L不锈钢,所得界面微观组织如图2所示.由图2a)可见,钎缝组织由两部分组成：① 靠近母材与钎缝界面与之平行的固溶体组织,表明钎料中部分硼元素在钎焊时间内已扩散到母材,使其含量降到了它在镍中的极限固溶度以下; ② 位居中部的连续的共晶和化合物组织[10]，这是由于钎缝中的硼在钎焊时间内未能充分扩散,使得硼含量超过其在镍中的极限固溶度,因此在钎缝中产生了硼的化合物相.并且由于钎料中含有较多的B元素,在钎焊过程中发生高温扩散作用,钎料和母材之间的相互作用很强,使得在界面两侧的母材区域产生较为严重的晶界渗透现象.由图2f)可以发现,采用BNi-5钎料进行钎焊时,由于钎料不含硼,使之和母材316L之间的作用大大减弱,钎缝两侧的母材区域基本无晶界渗透的现象发生.另外在钎缝组织中间也存在一定的化合物相,钎缝中形成的化合物相的主要元素是硅.这是由于硅的原子半径比硼大,其扩散系数比硼小,中部原子来不及扩散,从而形成化合物.a) BNi-2b) 90%BNi-2+10%BNi-5c) 80%BNi-2+20%BNi-5d) 70%BNi-2+30%BNi-5e) 60%BNi-2+40%BNi-5f) BNi-5图2 316L/(BNi-2+BNi-5)钎料/316L钎焊接头界面微观组织Fig.2 Interfacial microstructure of 316L/(BNi-2+BNi-5) filler/316L brazing joint 通过图2a)～f)的界面微观组织演变可以发现,随着BNi-5钎料含量的增加,钎缝内部和钎缝附近的母材都呈现一定规律的变化.首先,钎料内部化合物相呈现先减后增的趋势,当含BNi-5钎料较少时,由于含有较多的B元素,使得界面形成了较多的B 的化合物相,而当含有较多的BNi-5时钎缝内部又形成了较多的Si的化合物相.其次,由于复合钎料中含BNi-2钎料逐渐减少的缘故,导致B元素的减少,因此钎缝附近的母材区和钎料的相互作用减弱,钎缝附近的母材晶界渗透现象逐渐降低.众所周知,为保证综合的钎焊接头性能,要求钎缝内部尽量少的含有金属间化合物相,并且钎料对母材的晶界渗透现象也要尽量弱.由图2e)可知,当复合钎料的重量组成为60%BNi-2+40%BNi-2时,钎缝内部只有少量的化合物相,且化合物相呈断续分布状态,钎缝内绝大部分为综合性能较好的固溶体组织,而且钎缝附近基本无晶界渗透现象,这样可保证接头的力学性能和耐腐蚀性能,提高接头的高温承载能力.2.3 钎缝成分分布分析图3a)为钎焊温度为1 220℃,保温时间为3 min时BNi-2钎料钎焊不锈钢试样的微观组织和元素分布情况.从图中可以看出,由于使用的是镍基钎料,所以在焊缝处Ni元素的含量较高,但中间黑点处Ni元素的含量极少,这是因为在焊缝中部产生了化合物.经分析,这是由于钎缝中的硼在钎焊时间内未能充分扩散,使得硼含量超过其在镍的极限固溶度.因此在钎缝中产生了硼的化合物相.在BNi-2钎料中,硼是形成化合物相的主要元素,其含量为3.1%.图3b)为钎焊温度为1 220℃,保温时间为3 min时60%BNi-2+40%BNi-5钎料钎焊不锈钢时钎缝微观组织和元素分布.从图中可看出,由于使用的是镍基钎料,故在焊缝处Ni元素的含量较高,但中间化合物处Si元素的含量也较多.而Si元素易形成脆性共晶体致使钎料很脆.针对图中化合物区进行点成分分析,结果表明，其Si元素原子百分比为25.85%,结合相图分析可得，此处生成了金属间化合物Ni2.6Si.图3c)为钎焊温度为1 220℃,保温时间为3 min时使用纯BNi-5钎料钎焊316L 不锈钢时试样的微观组织和元素分布情况.从图中可见,焊缝中部形成的化合物较复杂,焊缝中Si元素有陡升陡降的趋势.而针对图3c)钎缝内部化合物点成分分析表明其中Si和Ni的含量较高,分别为32.12%和61.32%,因此形成的化合物主要由Ni2Si组成.a) 纯BNi-2钎料/316Lb) 60%BNi-2+40%BNi-5钎料/316Lc) 纯BNi-5钎料/316L图3 不锈钢钎焊试样的微观组织形貌及元素分布图Fig.3 Microstructure and element linear scanning result of steel brazing joint3 讨论由以上钎缝微观组织和成分分布的对比可以看出,当使用纯BNi-2钎料时,由于结晶空间大,钎焊后冷却时,先结晶出的Ni固溶体有足够的生长空间,并且因为钎料内含有大量的B,Si等降熔元素,成分偏析很大,从而先结晶出的固溶体呈长骨架状存在,B,Si 共晶在枝晶间隙生成.这种组织很不均匀,并且在以后的扩散处理过程中,也很难均匀化,影响了钎焊接头的高温性能.另外在液态钎料与母材接触反应区的B,Si极易向母材扩散,特别是B极易沿母材的晶界扩散.在BNi-2钎料中添加BNi-5钎料粉,明显改善了钎缝组织,其作用是:① BNi-5钎料粉改变了钎缝单方向结晶的形态,先结晶出的固溶体无长的枝晶,成分偏析小,所以B,Si 共晶生成的几率明显减少; ② 加入BNi-5钎料粉增加了B,Si 元素的扩散速度.合金粉中不含B元素,在钎料与合金粉界面上形成极大的B元素的浓度梯度, 使B元素向合金粉中扩散，减少了液相钎料中B浓度,从而钎焊后冷却生成的B共晶少; ③ 加入BNi-5钎料粉致使BNi-2钎料的用量少,钎缝中B含量少,必然生成的B共晶少.从以上分析可知,较高熔点BNi-5钎料粉的加入改变了钎缝的结晶组织和形态,尤其使连续分布的大片状(或花纹状) 共晶转变为断续分布的小块状化合物,并使得钎缝内部获得了综合性能优良的固溶体组织.另一方面,由于高熔点组分内降熔元素含量较低,在钎焊保温时,使得低熔点组分的降熔元素B向高熔点组分内扩散而使其浓度降低,避免或较少与基体相互作用,因此可以起到减小母材溶蚀的作用.4 结论1) 复合钎料加热时出现两个熔化区分别是BNi-2钎料的熔化区和BNi-5钎料的熔化区;2) 使用复合钎料60%BNi-2+40%BNi-5进行钎焊时,钎缝内部为固溶体组织和断续的金属间化合物组织;3) 采用复合钎料60%BNi-2+40%BNi-5进行钎焊时,钎缝附近母材和钎料成分相互作用减弱,与使用BNi2钎料相比,晶界渗透现象明显减弱.参考文献(References)[1] 孙计生,潘晖,梁海,等.BNi73CrSiB-40Ni钎料的钎焊工艺性能及接头组织研究[J].稀有金属,2004,29(1): 131-134.Sun Jisheng, Pan Hui, Liang Hai, et al. 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钎焊接头的构成过程
1.准备工作：在进行钎焊接头之前，需要准备好所需的工具和材料，
包括各种规格的钎焊材料、气焊设备、钢丝刷、砂纸、洗涤剂、布料等。

2.清洁表面：钎焊接头的成功与否与焊接前的表面清洁程度有很大关系。

首先，使用钢丝刷或砂纸将接头表面的氧化皮和杂质清除干净。

然后，用洗涤剂清洗接头表面，确保表面干净无尘。

3.涂覆草酸和钎剂：涂覆草酸和钎剂有助于增强钎焊接头的可靠性。

草酸能去除金属表面的氧化皮，使钎焊能够更好地连接；钎剂能降低钎焊
温度，防止氧化。

使用刷子将草酸均匀地涂在接头表面，然后再使用刷子
涂覆钎剂。

4.加热和钎焊：将气焊设备预热至适宜的温度。

将火焰置于接头附近，沿着接头的长度均匀移动，逐渐加热接头。

在开始加热之前，要先预热接
头的基材，然后再移动火焰。

一旦接头达到合适的温度，就可以开始钎焊了。

将钎焊材料放在接头上，让其融化并填充到接头之间。

确保钎焊材料
在接头周围均匀分布，并充分填充接头间隙。

5.冷却和清洁：待钎焊过程完成后，将接头冷却到室温。

冷却过程中
不可急于处理接头，以免引起热裂纹。

冷却完成后，用布料擦拭钎焊接头，清洁残留的焊渣和钎剂。

需要注意的是，在进行钎焊接头之前，需要根据具体材料的性质选择
适当的钎焊材料，并确保选用的材料与被接材料相容，并且钎焊接头所需
的温度低于被接材料的熔点，以防止材料烧损或熔化。

此外，在进行钎焊
接头时应遵循相应的安全操作规程，如佩戴防护眼镜和手套，确保自身安全。

不锈钢真空钎焊的工艺要点1?钎焊接头的设计：?设计钎焊接头时，应考虑接头的强度、组合件的定位方法、钎料置放的位置、接头间隙等诸多因素1.1钎焊接头连接方式：钎焊接头有对接和搭接两种方式。

采用对接接头，由于钎料和钎缝的强度一般比母材低，因而对接接头不能保证接头具有与母材相等的承载能力，因此钎焊接头大多采用搭接形式。

通过改变搭接长度提高钎焊接头的强度。

对于采用高强度铜基、镍基钎料钎焊的搭接接头，搭接长度通常取为薄壁件厚度的2～3倍。

由于工件的形状不同，搭接接头的具体形状也各不相同。

对于薄壁件而言，常采用锁边形式的搭接方式，提高钎焊接头的强度。

1.2接头的定位：组合件的定位是影响钎焊质量的重要因素。

定位的方法主要有依靠自重、紧配合、毛刺定位、点焊定位、（氩弧焊）涨口定位、夹具定位等。

列管式EGR冷却器将采用涨口定位、点焊定位、焊接变位器等多种定位方法1.3?钎料的置放钎料置放的原则是应尽可能利用钎料的重力作用和钎缝的毛细作用来促进钎料填满间隙。

EGR冷却器的钎焊将使用镍基钎料膏状和非晶态薄带两种。

膏状钎料应直接涂在钎缝处，而非晶态薄带钎料标准有0.0254mm??0.0381mm等不同的厚度。

按工件要求加工成不同的形状，置于钎缝处。

总之镍基钎料合理的使用对我们来说还要做很多工作，比如钎料表面处理、膏剂的涂覆方法、钎料用量等诸多方面，根据实际要求进一步完善。

1.4?接头的间隙：钎焊时是依靠毛细作用使钎料填满间隙。

正确地选择接头间隙很大程度上影响钎缝的致密性和强度。

不同的钎料对接头间隙的要求也有所不同。

镍基钎料要求接头间隙为0.02~0.10mm，比其它钎料相比，这种钎料要求接头间隙小的特点应引起足够的关注。

由于BNi-2镍基钎料含有硼（3.2％），硅（4.5％）可以形成脆性相的元素，为保证接头的性能，应尽量使这些元素在钎缝内通过扩散作用而降低到最低程度。

?当间隙小时，这些脆性相的元素数量少，向母材扩散的距离短，可以通过扩散使这些元素在钎缝中的浓度降低。

高温真空钎焊炉中焊接接头的微观组织与相变行为研究高温真空钎焊炉是一种常用于金属焊接的设备，可以在高温和无氧环境下进行焊接操作。

在此环境中，焊接接头的微观组织和相变行为对焊接质量和性能至关重要。

因此，研究高温真空钎焊炉中焊接接头的微观组织与相变行为具有重要的理论和实际意义。

在高温真空环境中进行焊接时，焊接接头经历了复杂的热循环过程。

首先，在预热阶段，焊接接头被加热到高温，以消除焊接材料中的残余应力和气体。

然后，焊接材料在高温下熔化，并形成熔池。

接着，焊接材料在熔池中发生相变，形成固态相或液态相的晶体结构。

最后，焊接接头在冷却过程中逐渐凝固，形成最终的焊缝。

焊接接头的微观组织对焊接质量和性能具有直接影响。

微观组织的形成取决于焊接材料的物理和化学特性，以及焊接过程的热循环条件。

研究表明，在高温真空环境下，焊接接头的微观组织通常包含晶粒、相和界面等结构。

晶粒是焊接材料中的基本结构单元，其大小和形态决定了焊接接头的力学性能和耐腐蚀性能。

相是指焊接材料中的不同化学组成和晶体结构，其存在形成了多相结构，对焊接接头的力学性能和热稳定性有重要影响。

界面是指相之间的分界面，界面的形貌和结合情况对焊接接头的稳定性和腐蚀性能具有重要影响。

另外，焊接接头在高温真空环境下的相变行为也是研究的重点之一。

相变是指焊接材料在热循环过程中经历的物相转变过程，包括熔化、凝固和晶体生长等过程。

相变行为受焊接材料的熔点、凝固行为和晶体生长动力学等因素的影响。

研究表明，在高温真空环境下，焊接接头的相变行为通常是非均匀的，存在熔化和凝固不均匀现象。

这些不均匀现象会导致焊接接头的组织不均匀性和缺陷生成，进而影响焊接质量和性能。

为了研究高温真空钎焊炉中焊接接头的微观组织与相变行为，研究人员通常采用多种实验和分析技术。

例如，扫描电子显微镜（SEM）和透射电子显微镜（TEM）可以用于观察焊接接头的微观组织和相变行为。

X射线衍射（XRD）和差热分析（DSC）可以用于表征焊接材料的晶体结构和热性质。

高温真空钎焊炉中焊接接头的变形与应力分析在高温真空钎焊炉中，焊接接头的变形和应力是焊接过程中需要考虑的一项重要问题。

随着现代工业的发展，高温真空钎焊炉已经成为制造业中不可或缺的工具，尤其在航空航天、电子器件和能源装置等领域有着广泛的应用。

因此，了解焊接接头的变形和应力对于确保焊接质量和工件的可靠性非常重要。

在高温真空钎焊炉中，焊接接头的变形主要包括线膨胀、热变形和冷缩等因素的综合影响。

首先，高温下金属材料的热膨胀系数较大，当接头在高温中受热膨胀时，会导致接头出现线膨胀变形。

其次，由于焊接过程中受热的局部区域与未受热区域之间温度差异较大，热变形可以通过瞬态热传导方程来进行数值计算。

最后，在焊接接头冷却过程中，由于焊接材料的收缩系数较大，会导致接头出现冷缩变形。

接下来，我们需要分析焊接接头的应力情况。

焊接接头的应力主要包括热应力和残余应力两部分。

热应力是由于焊接过程中的热变形所导致的，它与焊接接头的类型、几何形状和材料性质等因素密切相关。

当接头在高温下受热膨胀时，会产生一定的热应力。

另外，在接头冷却过程中，由于冷缩变形的存在，也会导致热应力的产生。

残余应力是指焊接接头在冷却过程中由于热应力不能完全释放而产生的应力，它对接头的性能和可靠性有着重要影响。

为了分析焊接接头的变形和应力情况，可以采用有限元分析方法进行模拟计算。

有限元分析方法可以将复杂的几何结构转化为有限个简单的单元，通过数值计算的方法求解接头表面的温度场和应力场分布。

通过对不同接头类型、几何形状和材料性质的模拟计算，可以得到焊接接头在高温真空钎焊炉中的变形和应力分布规律，从而指导实际生产中的焊接工艺和材料选择。

除了数值模拟计算，实验测试也是分析焊接接头变形和应力的重要手段。

可以采用热疲劳试验、拉伸试验和金相显微镜观察等方法来评估焊接接头的性能和可靠性。

通过对焊接接头进行负荷测试和断口分析，可以全面了解接头在不同工况下的力学行为和疲劳寿命。

综上所述，高温真空钎焊炉中焊接接头的变形与应力分析是确保焊接质量和工件可靠性的重要步骤。

K9玻璃与2507不锈钢的真空钎焊丁业立;牛红伟;刘多;刘积厚;雷玉珍【摘要】K9 glass was successfully brazed to 2507 stainless steel by using SnA gC u-x％ Ti composite filler with different Ti contents. The effects of Ti content on the microstructure and mechanical properties of the joints were investigated. The microstructures of the brazed joints were investigated with scanning electron microscope ( SEM), energy dispersive spectrometer ( EDS) and optical digital microscope ( OM) . The mechanical properties of the joints were measured with universal material testing machine, and the fracture interface were analyzed. The results show that the typical interfacial microstructures are 2507 stainless steel/FeSn2/FeSn/Sn ( s, s) /Ti-Sn/K9 glass. With the increase of Ti content, more Ti-Sn compounds form in the joints and the shear strength of the joints increases. The shear strength of the joints reaches a maximum of 7. 3 MPa at the temperature of 675 ℃ and the holding time of 10 min. Shear test indicated that the fracture of the brazed joints does through the K9 glass and extends into the filler close to K9 glass interface.%采用不同Ti含量的Sn Ag Cu-x％Ti复合钎料对K9玻璃与2507不锈钢进行了真空钎焊, 研究了Ti含量对接头界面组织和力学性能的影响.采用场发射扫描电子显微镜 (SEM) 、能谱仪(EDS) 和光学数码显微镜 (OM) 对钎焊接头组织结构进行了分析, 用万能材料试验机对接头进行了剪切试验测试得到其力学性能, 并对断口界面进行了分析.结果表明, 接头界面典型组织结构为2507不锈钢/FeSn2/Fe Sn/Sn (s, s) /Ti-Sn/K9玻璃.随着复合钎料中Ti含量的增加, 接头界面中Ti-Sn化合物增多, 且剪切强度升高.在钎焊温度为675℃, 保温时间为10 min时, 接头室温剪切强度最高达7. 3 MPa.钎焊接头断裂于K9玻璃并延伸至钎料中.【期刊名称】《焊接》【年(卷),期】2019(000)001【总页数】6页(P1-4,11,后插1)【关键词】K9玻璃;2507不锈钢;真空钎焊;界面组织;剪切强度【作者】丁业立;牛红伟;刘多;刘积厚;雷玉珍【作者单位】山东交通学院,山东威海 264200;江苏理工学院,江苏常州 213001;哈尔滨工业大学(威海)山东省特种焊接技术重点实验室,山东威海 264209;江苏理工学院,江苏常州 213001;哈尔滨工业大学(威海)山东省特种焊接技术重点实验室,山东威海 264209【正文语种】中文【中图分类】TG4540 前言K9玻璃是一种陶瓷光学硼硅酸盐玻璃，具有优良的光学性能、良好的化学稳定性、密度低、极高的玻璃转变温度(Tg ≈ 719 ℃)、低成本等优点。