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本人有一个土建预埋件计算书提供给你看看，幕墙埋件计算(土建预埋)基本参数：1：计算点标高：100m；2：立柱跨度：L=3000mm；3：立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：B=1100mm；4：立柱力学模型：单跨简支；5：埋件位置：侧埋；6：板块配置：中空玻璃；7：混凝土强度等级：C25；1.荷载标准值计算：(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：qEk=βEαmaxGk/A=5.0×0.16×0.0005=0.0004MPa(2)幕墙受水平荷载设计值组合：采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ102-2003] q=1.4wk+0.5×1.3qEk=1.4×0.001468+0.5×1.3×0.0004=0.002315MPa(3)立柱单元自重荷载标准值：Gk=0.0005×BL=0.0005×1100×3000=1650N(4)校核处埋件受力分析：V：剪力(N)；N：轴向拉力(N)；e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；V=1.2Gk=1.2×1650=1980NN=qBL=0.002315×1100×3000=7639.5NM=e0V=100×1980=198000N•mm2.埋件计算：校核依据，同时满足以下两个条件：a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1[JGJ102-2003] b：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2[JGJ102-2003]其中：AS：锚筋的总截面面积(mm2)；V：剪力设计值(N)；ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85；av：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7；fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，但不大于300MPa；N：法向拉力设计值(N)；ab：锚板弯曲变形折减系数；M：弯矩设计值(N•mm)；z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；另外：d：锚筋直径(mm)；t：锚板厚度(mm)；fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取；av=(4.0-0.08d)×(fc/fy)0.5 C.0.1-5[JGJ102-2003]=(4.0-0.08×12)×(11.9/210)0.5=0.724 因为av>0.7,所以取0.7ab=0.6+0.25t/d C.0.1-6[JGJ102-2003]=0.6+0.25×8/12=0.767AS=nπd2/4=4×3.14×122/4=452.16mm2V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz=1980/1/0.7/210+7639.5/0.8/0.767/210+198000/1.3/1/0.767/210/110=81.353mm2≤AS=452.16mm2N/0.8abfy＋M/0.4arabfyz=7639.5/0.8/0.767/210+198000/0.4/1/0.767/210/110=87.225mm2≤AS=452.16mm2所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。
预埋锚筋计算书
预埋锚筋计算书
一、计算依据：
GB50010--2010 9.7
二、受力情况
弯矩 M = 64.00 kN.m
拉力 N = 237.00 kN
剪力 V = 4.00 kN
三、锚筋总截面面积计算
f c：砼抗压强度设计值，砼为C30，f c=14.30MPa
f y：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，f y=300.00MPa
t：锚板厚度，t=25mm
d：锚筋直径，d=25mm
z：外层锚筋中心间距，z=450mm
αr：外层锚筋中心间距，锚筋分为四层，αr=0.85
αb：锚板的弯曲变形折减系数，αb=0.6+0.25t/d=0.850
αv：锚筋的受剪承载力系数，αv=(4.0-0.08d)sqrt(f c/f y)=0.437
A s1=V/(αrαv f y)+N/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=1702.4mm2
A s2=N/(0.8αb f y)+M/(0.4αrαb f y z)=2802.2mm2
所需锚筋总截面面积A s=max(A s1，A s2)=2802.2mm2
现配锚筋总截面面积A s0=8πd2/4=3927.0mm2≥ A s满足!
四、锚固长度计算
f t：砼轴心抗拉强度设计值，砼为C30，f t=1.43MPa
锚固长度l a≥0.14df y/f t=734mm
(受拉直锚当无法满足锚固长度的要求时，应采取其他有效的锚固措施，见GB50010--2010 9.7.4)
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MJ-1 预埋件计算书参考依据：《钢骨YB9082-2006》7.3.5；《高混CECS230-2008》7.2.5；《上钢住宅DG/TJ08-2029-2007》4.6.4埋件内力计算：PKPM（梁设计内力包络图）读取：梁端剪力：Vss= 900 kN梁端弯矩：Mo= 0 kN·m梁端轴力：No= 0 kN钢梁连接螺栓个数：ns= 5钢梁连接螺栓型号：10.9级M24螺栓预拉力 P=225 kN 单个螺栓抗剪承载力 Rs=0.9·n f ·u·P=182.25 kN 双剪注：u=0.45Ymax =160 mm yi=80160000Isb =64000mm 2e1 =20+70= 90 mme2 =12.689 mmM =Mo + 1.2·Vss·（e1+e2) =110.90 kN·mV = 1.1·Vss =990.00 kNN =a max ·V =79.20 kN埋件锚筋计算：假定选用：锚筋直径：28锚筋层数：五层锚板厚度：30连接构件混凝土强度：C40连接构件锚筋强度等级：HRB400连接构件锚板钢材牌号：Q345钢材抗拉强度设计值 f=295 Mpa钢筋层数的影响系数 a r =0.8锚筋受剪承载力系数 a v =(4.0-0.08·d)·(fc/fy)^0.5 =0.44锚板弯曲变形折减系数 a b =0.6 + 0.25·t/d =0.87沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离： Z =390mm锚筋总截面面积 As =V/a r a v f y + N/0.8a b f y + M/1.3a r a b f y Z =9668.95mm 2N/0.8a b f y + M/0.4a r a b f y Z =3793.45mm 2取较大值，并乘以抗震系数得As =12086.19mm 2实取：2028As =12308.80mm 2锚板截面验算：锚板截面：30 x 390两侧截面惯性矩 I = n·b·h 3 / 12 =296595000mm 4截面抵抗矩 W = I / Ymax =1521000mm 3截面总面积 A = n·b·h =23400mm 2截面内应力 σ= [(M/W)^2+3(V/A)^2]^0.5 =103.38Mpa<钢材抗拉强度设计值 f=295 Mpa 满足预埋件计算书-1。
埋件计算例子埋件计算建筑埋件系统设计计算书设计：校对：审核：批准：---二〇一二年九月十三日目录1 幕墙埋件计算(定型化学锚栓) (1)1.1 埋件受力基本参数 (1)1.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1) 1.3 群锚受剪内力计算 (3)1.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (3)1.5 基材混凝土的受拉承载力计算 (4)1.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (8)1.7 基材混凝土受剪承载力计算 (9)1.8 拉剪复合受力情况下的混凝土承载力计算 (13)2 附录常用材料的力学及其它物理性能 (15)幕墙后锚固计算1 幕墙埋件计算(定型化学锚栓)1.1埋件受力基本参数V=8000NN=10000NM=200000N·mm选用锚栓：M12X160/110,M12X160/110；1.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按附录M.1.2[GB50367-2006]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：N h =N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：N h =(M+NL)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y 1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y 1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；…………在本例中：N/n-My1/Σyi2=10000/4-200000×100/40000=2000因为：2000≥0所以：N h=N/n+My1/Σy i2=3000N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的N h再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
另外，我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力：当N/n-My1/Σyi2≥0时：螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：N g=N+MΣy i/Σy i2=N而当N/n-My1/Σyi2＜0时：最下排的锚栓底部埋板部分为结构受压区，螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：N g=(M+NL) Σy i//Σy i/2本例中，因为：2000≥0中性轴在形心位置，不用这个公式1.3群锚受剪内力计算按附录M.2.1[GB50367-2006]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef：锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm<10hef=1100mm在本计算中，部分螺栓受剪，所以，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：V h=V/n=8000/2=4000N1.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算N t a=fud,tAs13.2.2[GB50367-2006]上面公式中：Nta：锚栓钢材受拉承载力设计值；fud,t：锚栓钢材用于抗拉计算的强度设计值，按13.2.3条[GB50367-2006]采用；As：锚栓有效截面面积；N t a=f ud,t A s=400×84.3=33720N≥2×N h=6000N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！1.5基材混凝土的受拉承载力计算本结构埋板参数示意图如下：1n C2因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。
预埋件计算书一. 预埋件基本资料采用锚筋：焊接弯钩锚筋库_HRB400-Ф25排列为(非环形布置)：5行；行间距215mm；5列；列间距100mm；锚板选用：SB28_Q345锚板尺寸：L*B= 590mm×1050mm，T=28基材混凝土：C60基材厚度：500mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：轴力：N=1615kNX方向的弯矩：M x=626.4kN·m锚板上锚筋总个数为25 个锚筋总面积：A=25×π×(0.5×25)2/100=122.718 cm2预埋件抗拉强度：f y=360N/mm2X方向锚筋排数的影响系数：αrx=0.85Y方向锚筋排数的影响系数：αry=0.85锚筋的受剪承载力系数αv=(4.0-0.08*d)*(f c/f y)0.5=(4.0-0.08×25)×(27.5/360)0.5=0.5528 锚板的弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25×28/25=0.88沿X向最外层锚筋中心间距Z x=400mm沿Y向最外层锚筋中心间距Z y=860mm按《混凝土结构设计规范2002版》公式10.9.1-1计算：A1min=N/(0.8*αb*f y)+M x/(1.3*αry*αb*f y*Z y)=1615/(0.8×0.88×360)×10+626.4×103/(1.3×0.85×0.88×360×860)×10=84.53cm2按《混凝土结构设计规范2002版》公式10.9.1-2计算：A2min=N/(0.8*αb*f y)+M x/(0.4*αry*αb*f y*Z y)×10=1615/(0.8×0.88×360)×10+626.4×103/(0.4×0.85×0.88×360×860)×10=131.345cm2故取锚筋截面面积为：A max=max(A1min，A2min)=131.345cm2则截面实际产生承载力为：F=131.345×102×360 = 4728432.824N = 4728.433kN由于在这里需要考虑地震组合工况：γRE=0.85实际允许承载力值为：F u=A*f y/γRE=122.718×102×360/0.85=5197.488×103N =5197.488kN则有：F < F u，满足！三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度按《混凝土结构设计规范》2002版公式9.3.1-1来取：钢筋的外形系数：α=0.14钢筋的抗拉强度设计值：f y=300钢筋的公称直径d=25 mm混凝土轴心抗拉强度设计值：f t=2.04N/mm2锚固长度限值：l a=α*f y/f t*d=0.14×300/2.04×25=514.706 mm钢筋采用机械锚固方式，取包括锚固端头在内的锚固长度为上述计算值的0.7倍：l a=514.706×0.7=360.294 mm由于：l a<15×25=375 mm，故取l a=375 mm锚固长度为400，最小限值为375，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×25=15mm锚筋间距b取为列间距，b=100 mm锚筋的间距：b=100mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=12.5mm, 故取锚板厚度限值：T=100/8=15mm锚板厚度为28，最小限值为15，满足！行间距为215，最小限值为150，满足！列边距为100，最小限值为75，满足！行边距为95，最小限值为50，满足！列边距为95，最小限值为50，满足！。
10、柱脚埋件计算10.6、锚筋受力计算工况一柱脚反力为最不利荷载：N=2505kN ，V=707 kN ，M ＝51.9kN.m每个锚筋锚固长度La =900mm(>35d),直径D=25mm,有效面积Ae =490.9mm 2 采用Ⅱ级钢筋,fy=300MPa按规范，锚筋总截面面积满足以下两式：0.30.41.3s r v y r b y V N M Nz A a a f a a f z--≥+ 0.40.4s r b y M Nz A a a f z -≥当0.4M Nz <时，取0.4M Nz =其中：a r 锚筋层数影响系数，>4层取0.85a b 锚板弯曲变形的折减系数250.60.250.60.250.8525b t a d =+=+⨯= a v 锚筋受剪承载力系数437.03003.14)2508.04()08.04(=⨯-=-=y c v f f d a t =25mmd = 25mmz = 1200mm （外层锚筋中心线距离）20.30.411500000.32969000023271.30.850.437300s r v y r b y V N M Nz A mm a a f a a f z ---⨯≥+=+=⨯⨯ 实际值22490.91678542327S A mm mm =⨯=>，满足要求。
12、附墙计算12.1、锚筋受力计算计算埋件锚筋时，最不利荷载的取值附墙最大反力：N 1=44kN ，V 1=42kN ，M 1=61kN ·m N 2=323kN ，V 12，M 1=7kN ·m每个锚筋直径D=25mm ，有效面积Ae =490.9mm 2 采用Ⅱ级钢筋fy=310MPa ，按规范取fy=300MPa 按规范，锚筋总截面面积满足以下两式：0.8 1.3s r v y b y r b y V N M A a a f a f a a f z≥++ 0.80.4s b y r b y N M A a f a a f z ≥+ a r 锚筋层数影响系数，>4层为0.85a b 锚板弯曲变形的折减系数250.60.250.60.250.8525b t a d =+=+⨯= a v 锚筋受剪承载力系数(40.08(40.080.437v a d =-=-⨯= t=25mmd=25mmz=600mm对于N 1=44kN ，V 1=42kN ，M 1=61kN ·m 23772163619540.8 1.3r v y b y r b y V N M mm a a f a f a a f z++=++= 2216117313890.80.4b y r b y N M mm a f a a f z+=+= 实际值22400.9832071389S A mm mm =⨯=>对于N 2=323kN ，V 12，M 1=7kN ·m22715837016800.8 1.3r v y b y r b y V N M mm a a f a f a a f z++=++= 2158322918120.80.4b y r b y N M mm a f a a f z+=+= 实际值22400.9832071812S A mm mm =⨯=>满足要求。
1.槽式埋件MJ01计算 (B=1.5m, H=5.07m)荷载计算：由于槽式埋件不能承受弯矩,槽式埋件的受力只考虑剪力和拉压力计算 V: 槽式埋件所承受的剪力设计值:V=3097＋3087=6184NN: 槽式埋件所承受的拉压力设计值:N=15903 N槽式埋件采用哈芬产品型号为HTA-50/30槽式埋件承载力计算：2.外力计算M＝Fv总×(L1＋P1) ＋Fh总×（L2＋P2)＝（3097＋3087）×(73＋25) ＋（8121＋7782）×（35＋0)＝1163000 N×mm式中：L1——挂点到钢支座最不利弯剪面的水平距离L2——挂点到钢支座最不利弯剪面的竖向距离P1——水平施工调节误差量，取25mmP2——竖向施工调节误差量，由于单元挂件处已经考虑调节25mm，故此处可取为01、槽型预埋件螺栓承受的拉力荷载外荷载拉力设计值T=（8121＋7782）+M/（100-0）=27530 N螺栓承受的拉力设计值 T1=T2＝27530/2＝13760 N2、槽型预埋件螺栓承受的剪力荷载外荷载剪力设计值V=6184 NV1=V2＝6184/2＝3092 N3、槽型预埋件锚筋承受的拉力设计值T'1=T'2=T'3=27530/3=9176 N4、槽型预埋件锚筋承受的剪力设计值V'1=V'2=V'3=6184/3＝2061.3N3.槽式埋件MJ02计算荷载计算：由于槽式埋件不能承受弯矩,槽式埋件的受力只考虑剪力和拉压力计算 V: 槽式埋件所承受的剪力设计值:V=2789.3＋2780.5=5569.8NN: 槽式埋件所承受的拉压力设计值:N=18810 N槽式埋件采用哈芬产品型号为HTA-50/30槽式埋件承载力计算：4.外力计算M＝Fv总×(L1＋P1) ＋Fh总×（L2＋P2)＝（2789.3＋2780.5）×(73＋25) ＋（9605.2＋9204.7）×（35＋0)＝1298000 N×mm式中：L1——挂点到钢支座最不利弯剪面的水平距离L2——挂点到钢支座最不利弯剪面的竖向距离P1——水平施工调节误差量，取25mmP2——竖向施工调节误差量，由于单元挂件处已经考虑调节25mm，故此处可取为01、槽型预埋件螺栓承受的拉力荷载外荷载拉力设计值T=（9605.2＋9204.7）+＋M/100=30850 N螺栓承受的拉力设计值 T1=T2＝30850/2＝15430 N2、槽型预埋件螺栓承受的剪力荷载外荷载剪力设计值V=5569.8NV1=V2＝5569.8/2＝2784.9 N3、槽型预埋件锚筋承受的拉力设计值T'1=T'2=T'3=30580/3=10280 N4、槽型预埋件锚筋承受的剪力设计值V'1=V'2=V'3=5569.8/3＝1856.6 N。
目录一、埋件计算概述 (1)1.坐标轴定义 (1)2.规范和参考依据 (1)二、预埋件MJ01计算 (2)1.埋件分布 (2)2.荷载传递简图 (2)3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： (2)4.荷载计算 (3)1)恒荷载标准值 (3)2)风荷载标准值 (3)3)地震荷载标准值 (3)4)荷载工况组合： (3)5.埋件受力分析 (4)1)锚筋面积校核 (4)2)锚板面积校核 (4)3)锚筋锚固长度校核 (5)一、埋件计算概述1.坐标轴定义对于位于土建梁侧的埋件：埋板的法向方向为Y轴；埋板平面内沿重力方向为Z轴；埋板平面内沿土建梁轴向方向为X轴；Z轴方向的荷载对埋件产生的效应为拉压力，记为N ；X轴和Y轴方向的荷载对埋件产生的效应为竖向剪力，记为Vx和Vy ，同理弯矩记为Mx和My 。
2.规范和参考依据《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《建筑结构静力计算手册》第二版二、预埋件MJ01计算1.埋件分布编号为MJ01类型的埋件在本工程中标高17.8m的位置。
2.荷载传递简图3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸：YMJ-01 尺寸图4.荷载计算1)恒荷载标准值Gk2＝ρ×t＋gsρ石材的重力密度，取值为：25.6 KN/m3t 产生重力荷载的玻璃的有效厚度，此处取0.018 mgs 连接附件等的重量，保守按照11 Kg/m2取值为：0.11 KN/m2Gk＝28×0.030＋0.11＝0.95 KN/m22)风荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》中的风荷载标准值计算方法得出的风荷载标准值Wk1为：Wk1＝W0×μs1×μz×βgzW0基本风压取为，上海50年，取值为0.55 KN/m2μs1局部风压体形系数，此处按照最不利取值为(1.4＋0.2)＝1.6μz风压高度系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.19 βgz阵风系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.63Wk1＝0.55×1.6×1.19×1.63＝1.707 KN/m2,3)地震荷载标准值Ek＝Gk×αmax×βEαmax 地震影响系数放大值，抗震设防烈度为7度，水平地震影响系数α取0.08 βE 动力放大系数，取：5.0Ek＝0.95×0.08×5.0＝0.380KN/m24)荷载工况组合：工况1 : 1.2×Gk＋1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek水平荷载PAh＝1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek＝2.637 KN/m2竖向荷载PAv＝1.2×Gk＝1.140 KN/m2竖框承受的最不利受荷载面积Am＝1.2×2.25＝2.700 m2所以竖框对埋件产生的最大支反力如下：水平荷载：RFy＝PAh×Am＝2.637×2.70＝7.120 KN竖向荷载：RFz＝PAv×Am＝1.140×2.700＝3.078 KN最大弯矩：M＝RFz×L＝3.078×0.275＝0.846 KN.M注：立柱左右1200mm ，跨度为1/2层高2250mm,转接件到埋件距离L=275mm5. 埋件受力分析竖框简支梁力学模型图1) 锚筋面积校核埋件按承受法向拉力、剪力及弯矩计算。
xxxxx建筑埋件系统设计计算书设计：校对：审核：批准：xxxxxxx有限公司二〇一四年十月三十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)2 幕墙穿透埋件计算 (1)2.1 埋件受力基本参数 (1)2.2 螺栓群中承受拉力最大螺栓的拉力计算 (1)2.3 螺栓承受的最大剪切荷载 (2)2.4 螺栓抗拉承载力计算 (2)2.5 螺栓抗剪承载力计算 (2)2.6 拉剪复合承载力计算 (3)3 附录常用材料的力学及其它物理性能 (4)幕墙穿透埋件计算1 计算引用的规范、标准及资料《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-20042 幕墙穿透埋件计算2.1埋件受力基本参数V=4000NN=5000NM=200000N·mm选用锚栓：螺栓行数：2排；螺栓列数：2列；最外排螺栓间距：H=150mm；最外列螺栓间距：B=200mm；螺栓材质：HPB235(Q235)；螺栓公称直径：12mm；螺栓应力截面面积：84.3mm2；2.2螺栓群中承受拉力最大螺栓的拉力计算参考5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大螺栓的拉力计算值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：N sd h=N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：N sd h=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群栓中受拉力最大螺栓的拉力计算值；y 1，yi：螺栓1及i至群栓形心轴的垂直距离；y 1/，yi/：螺栓1及i至受压一侧最外排螺栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排螺栓的垂直距离；…………在本例中：N/n-My1/Σyi2=5000/4-200000×75/22500 =583.333因为：583.333≥0所以：Nsd h=N/n+My1/Σyi2=1916.667N2.3螺栓承受的最大剪切荷载埋件的剪切荷载由最上排的螺栓分担，本处埋件每排螺栓是2个，因此每个螺栓的剪力是：Vsdh=V/2=4000/2=2000N2.4螺栓抗拉承载力计算校核依据：Nt b=Aeftb≥Nsdh上式中：Ntb：单个螺栓的抗拉承载力设计值(N)；Ae：螺栓的应力截面面积，M12螺栓取84.3mm2；ftb：螺栓的抗拉强度设计值(MPa)，对HPB235(Q235)，取210MPa；Nsdh：群栓中受拉力最大螺栓的拉力计算值(N)；代入已知参数：Nt b=Aeftb=84.3×210=17703N≥Nsdh=1916.667N所以穿透螺栓的抗拉承受力满足设计要求！2.5螺栓抗剪承载力计算校核依据：Nv b=nv×πd2/4×fvb≥Vsdh上式中：Nvb：单个螺栓的抗剪承载力设计值(N)；nv：剪切面数；d：螺杆的直径(mm)；fvb：螺栓的抗剪强度设计值(MPa)，对HPB235(Q235)，取190MPa；Vsdh：群栓中受剪力最大螺栓的剪力计算值(N)；代入已知参数：Nv b=nv×πd2/4×fvb=1×3.14×122/4×190=21477.6N≥Vsdh=2000N所以穿透螺栓的抗剪承受力满足设计要求！2.6拉剪复合承载力计算校核依据：(Nsd h/Ntb)2+(Vsdh/Nvb)2≤1代入数值得：(Nsd h/Ntb)2+(Vsdh/Nvb)2=(1916.667/17703)2+(2000/21477.6)2=0.0204≤1所以穿透螺栓的拉剪复合承载力满足设计要求！3 附录常用材料的力学及其它物理性能一、玻璃的强度设计值 f g(MPa)JGJ102-2003表5.2.1种类厚度(mm) 大面侧面普通玻璃 5 28.0 19.5浮法玻璃5～12 28.0 19.5 15～19 24.0 17.0 ≥20 20.0 14.0钢化玻璃5～12 84.0 58.8 15～19 72.0 50.4 ≥20 59.0 41.3二、长期荷载作用下玻璃的强度设计值 f g(MPa)JGJ113-2009表4.1.9种类厚度(mm) 大面侧面平板玻璃5～12 9 6 15～19 7 5 ≥20 6 4半钢化玻璃5～12 28 20 15～19 24 17 ≥20 20 14半钢化玻璃5～12 42 30 15～19 36 26 ≥20 30 21三、铝合金型材的强度设计值 (MPa )GB50429-2007表4.3.4铝合金牌号状态厚度强度设计值(mm)抗拉、抗压抗剪6061 T4 不区分90 55 T6 不区分200 1156063 T5 不区分90 55 T6 不区分150 856063A T5 ≤10 135 75 T6 ≤10 160 90四、钢材的强度设计值(1-热轧钢材) f s(MPa)JGJ102-2003表5.2.3钢材牌号厚度或直径d(mm) 抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235 d≤16 215 125 325Q345 d≤16 310 180 400 五、钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢) f s(MPa)GB50018-2002表4.2.1钢材牌号抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235 205 120 310Q345 300 175 400六、材料的弹性模量E(MPa)JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5.3.9材料 E 材料 E玻璃0.72×105不锈钢绞线 1.2×105～1.5×105铝合金、单层铝板0.70×105高强钢绞线 1.95×105钢、不锈钢 2.06×105钢丝绳0.8×105～1.0×105消除应力的高强钢丝 2.05×105花岗石板0.8×105蜂窝铝板 10mm 0.35×105铝塑复合板 4mm 0.2×105蜂窝铝板 15mm 0.27×105铝塑复合板 6mm 0.3×105蜂窝铝板 20mm 0.21×105七、材料的泊松比υJGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10、GB50429-2007表4.3.7材料υ材料υ玻璃0.2 钢、不锈钢0.3铝合金0.3(按GB50429) 高强钢丝、钢绞线0.3铝塑复合板0.25 蜂窝铝板0.25花岗岩0.125八、材料的膨胀系数α(1/℃)JGJ102-2003表5.2.10、JGJ133-2001表5.3.11、GB50429-2007表4.3.7材料α材料α玻璃0.8×10-5～1.0×10-5不锈钢板 1.80×10-5铝合金、单层铝板 2.3×10-5(按GB50429) 混凝土 1.00×10-5钢材 1.20×10-5砖砌体0.50×10-5铝塑复合板≤4.0×10-5蜂窝铝板 2.4×10-5花岗岩0.8×10-5九、材料的重力密度γg (KN/m3)JGJ102-2003表5.3.1、GB50429-2007表4.3.7材料γg材料γg普通玻璃、夹层玻璃钢化、半钢化玻璃25．6矿棉 1.2～1.5玻璃棉0.5～1.0钢材78．5 岩棉0.5～2.5铝合金2700kg/m3(按GB50429)十、板材单位面积重力标准值（MPa）JGJ133-2001表5.2.2板材厚度（mm）q k(N/m2)板材厚度（mm）q k(N/m2)单层铝板2.53.04.067.581.0112.0不锈钢板1.52.02.53.0117.8157.0196.3235.5铝塑复合板4.06.055.073.6蜂窝铝板（铝箔芯）10.015.020.053.070.074.0花岗石板20.025.030.0500～560625～700750～840十一、螺栓连接的强度设计值一(MPa)JGJ102-2003表B.0.1-1螺栓的性能等级锚栓和构件钢材的牌号普通螺栓锚栓承压型连接高强度螺栓C级螺栓A、B级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压f t b f v b f c b f t b f v b f c b f t b f t b f v b f c b普通螺栓4.6、4.8级170 140 - - - - - - - -5.6级- - - 210 190 - - - - -8.8级- - - 400 320 - - - - -锚栓Q235钢- - - - - - 140 - - - Q345钢- - - - - - 180 - - -承压型连接高强度螺栓8.8级- - - - - - - 400 250 - 10.9级- - - - - - - 500 310 -构件Q235钢- - 305 - - 405 - - - 470 Q345钢- - 385 - - 510 - - - 590 Q390钢- - 400 - - 530 - - - 615十二、螺栓连接的强度设计值二(MPa)GB50429-2007表4.3.5-1螺栓的材料、性能等级和构件铝合金牌号普通螺栓铝合金不锈钢钢抗拉f t v抗剪f v b承压f c b抗拉f t v抗剪f v b承压f c b抗拉f t v抗剪f v b承压f c b普通螺栓铝合金2B11 170 160 ———————2A90 150 145 ———————不锈钢A2-50、A4-50 ———200 190 ————A2-70、A4-70 ———280 265 ————钢 4.6、4.8级——————170 140 —构件6061-T4 ——210 ——210 ——210 6061-T6 ——305 ——305 ——305 6063-T5 ——185 ——185 ——185 6063-T6 ——240 ——240 ——240 6063A-T5 ——220 ——220 ——220 6063A-T6 ——255 ——255 ——255 5083-O/F/H112 ——315 ——315 ——315十三、焊缝的强度设计值(MPa)JGJ102-2003表B.0.1-3焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径d（mm）抗压f c w抗拉和抗弯受拉f t w抗剪f v w抗拉、抗压和一级、二级三级抗剪f f w自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊Q235钢d≤16 215 215 185 125 160 16＜d≤40 205 205 175 120 16040＜d≤60 200 200 170 115 160自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊Q345钢d≤16 310 310 265 180 200 16＜d≤35 295 295 250 170 20035＜d≤50 265 265 225 155 200自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊Q390钢d≤16 350 350 300 205 220 16＜d≤35 335 335 285 190 22035＜d≤50 315 315 270 180 220自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊Q420钢d≤16 380 380 320 220 220 16＜d≤35 360 360 305 210 22035＜d≤50 240 240 290 195 220十四、不锈钢螺栓连接的强度设计值(MPa)JGJ102-2003表B.0.3类别组别性能等级σb抗拉抗剪A(奥氏体) A1、A2 50 500 230 175 A3、A4 70 700 320 245 A5 80 800 370 280C(马氏体) C150 500 230 17570 700 320 245100 1000 460 350 C3 80 800 370 280 C450 500 230 17570 700 320 245F(铁素体) F1 45 450 210 160 60 600 275 210十五、楼层弹性层间位移角限值GB/T21086-2007表20建筑高度结构类型建筑高度H（m）H≤150 150＜H≤250 H＞250框架1/550 ——板柱-剪力墙1/800 ——框架-剪力墙、框架-核心筒1/800 线性插值筒中筒1/1000 线性插值1/500剪力墙1/1000 线性插值框支层1/1000 ——多、高层钢结构1/250（GB50011-2010）十六、部分单层铝合板强度设计值（MPa）JGJ133-2001表5.3.2牌号试样状态厚度（mm）抗拉强度f t a1抗剪强度f v a12A11 T420.5～2.9 129.5 75.1 ＞2.9～10.0 136.5 79.22A12 T420.5～2.9 171.5 99.5 ＞2.9～10.0 185.5 107.67A04 T620.5～2.9 273.0 158.4 ＞2.9～10.0 287.0 166.57A09 T620.5～2.9 273.0 158.4＞2.9～10.0 287.0 166.5 上海规范表3.2.9【DGJ08-56-2012】牌号状态规定非比例延伸应力δp0.2抗拉强度f t a1抗剪强度f v a1 1060 H14、H24 70 54 32 1050 H14、H24 75 58 34 1100 H14、H24 95 74 43 3003 H14 125 97 56 3003 H24 115 89 52 3004 O 60 47 275005H14 120 93 54 H24、H34 110 86 505052 O 65 50 29 十七、铝塑复合板强度设计值（MPa）JGJ133-2001表5.3.3板厚t(mm) 抗拉强度f t a2抗剪强度f v a24 70 20十八、蜂窝铝板强度设计值（MPa）JGJ133-2001表5.3.4板厚t(mm) 抗拉强度f t a3抗剪强度f v a320 10.5 1.4十九、不锈钢板强度设计值（MPa）JGJ133-2001表5.3.5序号屈服强度标准值σ0.2抗弯、抗拉强度f t s1抗剪强度f v s11 170 154 1202 200 180 1403 220 200 1554 250 226 176xxxxxxxxxx·建筑埋件系统设计计算书xxxxxxxx有限公司9。
节点1取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=z f αα3.1f ααy b r y v r M V + =800*360*85.0*85.0*3.11800360*414553.0*85.0529000+=4170.18mm 2 （1+25%）*As=1.25*4170.18=5212.73 mm 2选用14 24mm ，As=6356mm 2 >5212.73 mm 2满足要求。
受剪锚筋的锚固长度不应小于15d ，所以锚筋长度l ≧15d=15*24=360mm 节点2取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=z f αα3.1f ααy b r y v r M V + =800*360*85.0*85.0*3.11102360*414553.0*85.0419000+=3303.03mm 2 （1+25%）*As=1.25*3303.03=4128.79 mm 2选用10 24mm ，As=4540mm 2 >4128.79 mm 2满足要求。
受剪锚筋的锚固长度不应小于15d ，所以锚筋长度l ≧15d=15*24=360mm 节点3取锚筋直径d=24mm锚筋层数的影响系数αr =0.85锚筋的受剪承载力系数αv =360/3.14*)24*08.04(/)08.04(-=-y c f f d =0.414553锚板弯曲变形的折减系数αb =2430*25.06.025.06.0+=+d t =0.85 锚筋的总截面面积As=zf αα3.1f ααy b r y v r M V +=800*360*85.0*85.0*3.11324360*414553.0*85.0467000+=3681.42mm 2 （1+25%）*As=1.25*3681.42=4601.78 mm 2选用14 24mm ，As=6356mm 2 >4601.78 mm 2满足要求。
