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001-汽轮机热力性能试验方法_付昶

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300MW等级汽轮机通流部分改造综述

300MW等级汽轮机通流部分改造综述

300MW等级汽轮机通流部分改造综述赵杰;朱立彤;付昶;杨寿敏【摘要】介绍了国内在役300MW等级汽轮机组存在的主要问题.对比了国内主要汽轮机制造厂及相关科研机构在汽轮机通流部分改造中使用的新的设计、制造技术,比较了已经完成的300MW等级通流改造项目的效果,为进一步节能降耗提供参考性意见.【期刊名称】《热力透平》【年(卷),期】2011(040)001【总页数】4页(P39-42)【关键词】汽轮机;通流改造;新技术【作者】赵杰;朱立彤;付昶;杨寿敏【作者单位】西安热工研究院有限公司,西安,710032;西安热工研究院有限公司,西安,710032;西安热工研究院有限公司,西安,710032;西安热工研究院有限公司,西安,710032【正文语种】中文【中图分类】TK261近年来，随着高能耗小火电机组的逐步关停，300MW及以上等级机组占我国电力总装机容量的比重越来越大，其中300MW功率等级机组占火电总装机容量约30%。

目前在役的300MW等级汽轮机多采用上世纪70年代～80年代技术设计制造，存在通流效率低、热耗率高等问题。

因此，提高300MW等级汽轮机组的通流部分效率，对于降低电厂发电、供电煤耗，完成节能减排目标有着十分重要的作用。

从本世纪初开始，国内各汽轮机设计、制造企业和有关科研机构就尝试采用现代汽轮机设计技术对现役300MW机组汽轮机进行技术改造，截至目前，已有30多台汽轮机组完成了通流部分的现代化改造，通流改造后机组的经济性、安全可靠性和可用性均得到较大提高，取得了显著的经济效益与社会效益，但同时也发现了一些问题和不足。

为总结交流经验，本文对已完成的300MW等级汽轮机组的通流改造工作进行了简要回顾，对国内在役300MW等级汽轮机组存在的主要问题进行了梳理，对汽轮机通流部分改造中使用的不同的技术方案进行了对比，比较了采用不同方案完成的通流改造项目的效果，为后续300MW及更高等级汽轮机通流部分现代化改造提供了一些参考性意见。

汽轮机测试技术

汽轮机测试技术
汽轮机热力性能试验
第一章 绪论
第一节 汽轮机热力性能
一、国际上对大容量汽轮发电机组功率等术语的一般定义 1、额定工况或铭牌工况（TRL）
汽轮发电机组应能在下列条件下在保证寿命期内任何时间都能安全 连续运行，发电机输出功率660MW （当采用静态励磁、电动主油泵时， 应扣除各项所消耗的功率），此工况称为铭牌工况（TRL），此工况下的 进汽量称为铭牌进汽量，此工况为出力保证值的验收工况。
这类试验要求最高，大多按ASME PTC6 标准中的全面试验方法进行， 采用专门的试验测点和试验测试仪表，试验测点在设计阶段就加入设计 图纸上
2、经济性评价试验
测定额定工况、部分负荷工况下的热耗率、煤耗率和污染物排放， 评估经济性水平，挖掘节能潜力，确定改进的方向
3、对比试验
指机组大修前、后性能试验及机组通流部分改造前、后对比、性能 考核试验 机组大修前、后性能试验作为对机组大修效果的检验以及同一机组 历史数据的积累和分析。这类试验要求相对较低，可以借用一部分运行 表计 机组通流部分改造前、后对比、性能考核试验，一方面评价改造效 果，另一方面对改造厂商进行考核。涉及高、中、低压缸效率，精度要 求高，大多按ASME PTC6 标准中的全面试验方法进行
热力循环（系统）方面
蒸汽参数：主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热汽压力（压损）、再 热器温度、排汽压力（大气压和真空）等 减温水：过热器减温水、再热器减温水。如过热器减温 水从高加出口引出，则对热耗无影响。 回热系统：各回热加热器进出口端差、各抽汽管道压损、 凝结水过冷度；给水泵密封水量等 给水泵：小汽轮机效率(小汽机进汽量)、给 水泵焓升(给水泵效率)等 系统内漏：如高加旁路不严、主蒸汽管道 疏水阀不严等 系统外漏：如给水泵密封水外漏量； 系统不明泄漏量等

汽轮机性能试验方法

汽轮机性能试验方法
二汽轮发电机组主要设计参数二汽轮发电机组主要设计参数三试验项目三试验项目一10010080806060和和5050额定负荷工况汽轮机热力性能试验额定负荷工况汽轮机热力性能试验在上述负荷下测定汽轮机的主蒸汽参数再热蒸汽参数排汽压力热力在上述负荷下测定汽轮机的主蒸汽参数再热蒸汽参数排汽压力热力系统参数主凝结水流量最终给水流量汽轮发电机组的出力计算汽轮系统参数主凝结水流量最终给水流量汽轮发电机组的出力计算汽轮二在上述试验过程中检查汽轮机及热力系统的泄漏和缺陷分二在上述试验过程中检查汽轮机及热力系统的泄漏和缺陷分析影响机组经济性的主要原因
八、数据处理及计算 • （一）、将数据采集系统记录的每一工况试验数据转化成excel格式，并 （一）、将数据采集系统记录的每一工况试验数据转化成excel格式，并 进行平均值计算、零位、水柱、大气压力、仪表校验值等项的修正。 • （二）同一参数多重测点的测量值取算术平均值。 • （三) （三)、人工记录的各储水容器水位变化量根据容器尺寸、记录时间和介 质密度将其换算成当量流量。 • （四）、主凝结水流量按下式计算（见GB/T2624－93）。 （四）、主凝结水流量按下式计算（见GB/T2624－93）。
运行参数 主蒸汽压力 主蒸汽温度 再热蒸汽温度 再热器压力降 排汽压力 最终给水温度 电功率 转速 功率因数 允许偏差 ±3% ±16℃ 16℃ ±16℃ 16℃ ±50% ±2.5% ±6℃ / ±5% / 允许波动 ±0.25% ±4℃ ±4℃ / ±1.0% / ±0.25% ±1.0% ±0.25%
图2: 数据采集系统示意图
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（二）、热力系统 1、热力系统能在试验规定的热力循环下运行并保持稳定； 2、系统隔离符合试验要求。管道、阀门无异常泄漏，不明漏量损失不超 过额定工况主蒸汽流量的0.3%。 过额定工况主蒸汽流量的0.3%。 （三）、运行条件 1、调整燃烧状态，使汽轮机运行参数尽可能调整到设计值或规定值并保 持稳定，其偏差和波动不应超过表1 持稳定，其偏差和波动不应超过表1规定的范围； 表1 运行参数允许偏差和允许波动

汽轮机热力性能指标公式推导及验证

汽轮机热力性能指标公式推导及验证

汽轮机热力性能指标公式推导及验证吕海祯; 丁立新【期刊名称】《《发电设备》》【年(卷),期】2019(033)006【总页数】5页(P389-392,398)【关键词】汽轮机; 热力性能指标; 再热回热循环【作者】吕海祯; 丁立新【作者单位】国网山东省电力公司电力科学研究院济南250003【正文语种】中文【中图分类】TK261为了从热力学的角度，对再热回热汽轮机性能进行具体的理论分析，比照简单朗肯循环的热力学分析，需要知道理想比内功率、相对内效率、理想循环效率、理想循环的平均吸热温度和平均放热温度等热力性能指标。

通过这些指标，把热力学和热力工程两个领域联系起来，更有利于从理论与实践相结合上实现两个专业的全面协作；因此，有必要确定再热回热汽轮机的这些热力性能指标。

笔者以典型的一次再热八级回热凝汽式汽轮机为例，对这些热力性能指标进行公式推导、验证和分析讨论。

1 热力性能指标公式推导1.1 理想比内功率一次再热八级回热凝汽式汽轮机的绝对内效率可表示为：(1)式中：η i为汽轮机绝对内效率；αj、αrh、αc分别为汽轮机进汽1 kg时1～8级抽汽、中压缸进汽、低压缸排汽份额；h0、hfw分别为汽轮机自动主汽门前实测的进汽焓、锅炉省煤器入口实测的给水焓，kJ/kg；qrh为再热蒸汽吸热量，kJ/kg；Δhj为抽汽在汽轮机中的实际焓降，kJ/kg，再热前Δhj=h0-hj，再热后Δhj=h0+qrh-hj，hj为汽轮机1～8级抽汽焓，kJ/kg；Δhc为凝汽在汽轮机中的实际焓降，kJ/kg，Δhc=h0+qrh-hc，hc为低压缸排汽与凝汽器喉部结合面排汽焓，kJ/kg。

该汽轮机高压缸有2级抽汽，第2级抽汽为高压缸排汽；中、低压缸各3级，第5级抽汽为中压缸排汽；机组共有8级抽汽。

式(1)分子第一项可写为：(2)式中：Δhsj为抽汽对应的等熵焓降，kJ/kg；ηj为抽汽点的级段效率；ΔhsH为自动主汽门前至高压缸排汽对应的等熵焓降，kJ/kg，ΔhsH=h0-hsH，hsH为高压缸排汽的等熵焓，kJ/kg；η H为高压缸效率；ΔhsI为中联门至中低压连通管中点对应的等熵焓降，kJ/kg，ΔhsI=hrh,out-hsI，hrh,out为中压缸中联门前实测蒸汽焓，kJ/kg，hsI为中低压连通管中点的等熵焓，kJ/kg；η I为中压缸效率。

汽轮机性能试验标准及试验方法

汽轮机性能试验标准及试验方法
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汽轮机性能试验标准及试验方法 2.GB/T 8117.1-2008（方法A）
“GB/T 8117.1-2008”汽轮机热力性能验收试验规程是对 电站汽轮机热力性能验收试验规程“GB/T 8117-1987” 进行修订后得到的，并为满足我国电力工业发展和国际 贸易的需要，所以整个标准将对应分为方法A-大型凝汽 式汽轮机高准确度试验、方法Ｂ各种类型和容量的汽轮 机宽准确度试验等部分，用不同的方法实施汽轮机热力 性能验收试验和评估汽轮机热力性能，且各部分可单独 使用。
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汽轮机性能试验标准及试验方法
七、 系统的隔离
1.应隔离的流量 主蒸汽，再热蒸汽、抽汽系统的管道和阀门的 疏水； 高、低压旁路及其减温水； 加热器至凝结器的应急疏水； 加热器至凝结器的应急疏水 加热器给水、凝结水大小旁路及再循环 再循环； 再循环 加热器壳侧疏水、放气， 水侧疏水、放气； 汽轮机辅助抽汽；
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汽轮机性能试验标准 及试验方法
华北电科院汽轮机技术研究所
张德利
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汽轮机性能试验标准及试验方法
汽轮机组的节能降耗主要是提高热效率， 汽轮机组的节能降耗主要是提高热效率，主要 有以下几个环节： 有以下几个环节： 设计与制造； 设计与制造； 安装调试； 安装调试； 日常运行； 日常运行； 技术改造。 技术改造。
六、 试验仪表及其测量方法
强烈建议： 电厂日常校验仪表时，务必严格按照仪表校验 要求对测量流量的喷嘴或孔板进行校验。 如果长时间（数年），不进行校验的话，可能 导致孔板或喷嘴冲蚀变形或结垢，导致测量误 差变大，直接影响机组热力试验时对热耗率的 测试。
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汽轮机性能试验标准及试验方法
七、 系统的隔离
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汽轮机性能试验标准及试验方法

汽轮机性能试验标准及试验方法

汽轮机性能试验标准及试验方法
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汽轮机性能试验标准及试验方法
六、 试验仪表及其测量方法
2主.流流量量：测它量与输出功率有直接关系，而且应有高准确
度的测量。通常通过测量水的流量才能达到所需的准 确度。为验证主流量的测量准确度，以及查找内漏和 系统内尚未发现的缺陷，宜至少在两个不同地点同时 进行测量并比较结果。推荐使用喷嘴测量差压计算凝 结水流量辅助流量：它是机组运行所必需的，并且为 确定汽轮机新蒸汽和再热蒸汽流量，对主流量测量值 进行修正时应予以考虑的流量。推荐使用孔板测量差 压计算辅助流量。
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汽轮机性能试验标准及试验方法 4.水和蒸汽的性质IAPWS-IF97
1997年水和蒸汽性质国际协会经过30年的研究 公布了水和蒸汽的新工业标准。新标准的工业 公式显著改善了热力学性质的计算，取代了 IFC-67公式。
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汽轮机性能试验标准及试验方法 5.试验基准：阀门基准或负荷基准等；
➢阀点可以用高压缸效率、准确测量的汽轮机 压力或阀杆的位置来确定，汽轮机就据此进行 试验。一般验收试验时采用次基准。 ➢负荷基准通常在大小修试验中采用。
1.电功率的测量
测量输出电功率，应采用准确度等级不大于 0.1 % 的单相或多相便携式精密功率表，或者 误差不得大于读数的0.1% 的单相或多相便携 式精密电度表，并配以合适准确度等级的电压 和电流互感器。为确认在试验过程中发电机负 荷是否符合额定条件并且测量电流、电压和功 率因数，在测量回路中应配备便携式电流表、 电压表和功率表。
稳定时间至少要2个小时； 4.一般建议做重复性试验。
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汽轮机性能试验标准及试验方法
五、 试验热力系统及测点布置
1.热力系统应与设计热平衡图一致，如不一 致需试验各方协商处理方法； 2.试验测点的布置设计应根据试验标准进行 设计与布置，遵循边界原则； 3.对于重要参数应设置多于1个试验测点。

汽轮机改造后性能试验报告

汽轮机改造后性能试验报告
TPRI
合同编号：TPRI/TH-CA-081-2010A 报告编号：TPRI/TH-RB- -2011
贵州鸭溪发电有限公司 2 号汽轮机改造后性能试验报告
西安热工研究院有限公司
二 ○ 一 一 年 三 月
注 意 事 项
1.本技术报告的著作权属西安热工研究院有限公司，未经我院的 书面许可， 任何单位与人员不得部分复制本报告或擅自公开发 表； 2.凡注明了密级的技术报告，任何部门与人员均不得私自对外提 供，不得复制； 3.无西安热工研究院有限公司技术报告专用章的技术报告，不属 我院的正式技术报告； 4.对本技术报告有异议者，请与西安热工研究院科研管理部联系 （电话：029-82102163） ； 5.西安热工研究院有限公司投诉电话（传真）029-82102315。
整汽封间隙。
2 试验目的
2.1 测试汽轮机在 THA 工况（300MW）下的热耗率。 2.2 测试三阀全开（3VWO）工况下的热力性能。 2.3 通过试验，确定汽轮机高中压缸间轴封漏汽量。
3 试验标准及基准
3.1 试验标准：美国机械工程师协会《汽轮机性能试验规程》 （ASME PTC6-2004） 。 3.2 水和水蒸汽性质表：国际水和水蒸汽协会 IAPWS-IF97 公式。 3.3 试验基准：阀位、负荷。
4 试验概况
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TPRI 西安热工研究院有限公司技术报告
西安热工研究院有限公司的工作人员于 2010 年 11 月 21 日进入试验现场，正式 试验从 2010 年 11 月 23 日开始， 2010 年 11 月 23 日结束。 分别进行了 300MW 工况、 3VWO 工况、高中压缸间轴封漏汽量试验工况 1、高中压缸间轴封漏汽量试验工况 2 等共 4 个工况下的性能试验。 试验期间煤质不是很好，对试验参数影响较大。由于振动等影响机组安全因素， 3VWO 工况试验时间相对较短，主要给出缸效率试验结果。 热力系统内有少部分内漏阀门，如主蒸汽母管疏水阀、再热蒸汽母管疏水阀、 高压旁路阀、高压旁路减温水阀、高加事故疏水阀等管道及阀门。试验时对手动阀 门进行了关闭操作，但高压旁路减温水阀门关闭不严。 另外，比较给水温度和 1 号高加出口温度可以看出，高加给水大旁路存在泄漏。 经过估算，高加给水大旁路泄漏量大约为 25t/h 左右。 试验工况及完成情况如表 2 所列：

汽机热力性能试验规程

汽机热力性能试验规程

中华人民共和国国家标准电站汽轮机热力性能验收试验规程Rules for power plant steam turbinethermal acceptance tests 国家机械工业委员会1987-08-13批准1范围和目的1.1范围UDC621.165.018∶621.311.22GB8117—87 1988-01-01实施本标准主要适用于火力发电厂的凝汽式汽轮机的热力性能验收试验。

有些条款也适用于其他型式和用途的汽轮机，如背压式、抽汽式汽轮机的热力性能验收试验。

假如出现了一些未被本标准条款所包罗的复杂或特殊情况，由买方和卖方在签订合同之前协商确定解决方案。

1.2目的制订本标准的目的是提出进行汽轮机热力性能验收试验的程序和原则，以使求得的试验结果能够用来验证制造厂提供的下列保证：a.汽轮机组的热耗率或热效率；b.汽轮机组的汽耗率或热力效率；c.最大主蒸汽流量和(或)最大输出电功率。

制造厂对上述保证及其条件要阐述完整、清晰而无矛盾。

2符号、单位、名词术语和定义2.1符号、单位本标准有关参量的符号、单位按表1 规定。

表1注：表中方括号内系原使用单位，下同。

2.2下标、上标和定义本标准有关参量符号的下标、上标及其定义按表2 规定。

表2有关参量效率注：1)参见 4.2.1 条。

2)符号和添标的解释用图见图 1。

图 1 符号和下标的解释用图(a)再热回热凝汽式汽轮机；(b)没有给水加热的纯凝汽式或背压式汽轮机；注：图中点的号码对其他各种类型汽轮机的相同项目而言都是相同的；例如，点 9 总是 表示给水泵的进口处。

点 8 可以是在点 9 的下游到点 11 之间的任意地点。

2.3 保证值和试验结果的定义为了定量说明一台汽轮机或汽轮机组的热力性能，通常采用一些技术参量，保证值就是 这些参量值中的一个或几个。

据以提出保证值所相应的技术条件称为保证条件。

试验结果是 对应于保证条件下的这些参量的试验测定值。

注：这些参量的一般定义总是非常明确的，但其细节在不同场合下可以各不相同，因而 必须引起充分注意。

汽轮机性能试验标准及试验方法

汽轮机性能试验标准及试验方法
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汽轮机性能试验标准及试验方法
一、试验目的和范围 二、 试验标准及基准 三、 试验内容 四、 试验时间及次数 五、 试验热力系统及测点布置 六、 试验仪表及其测量方法 七、 系统的隔离 八、 试验条件 九、 试验结果的计算 十、 试验结果的比较 十一、 试验报告解读 试验标准比较
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汽轮机性能试验标准及试验方法
六、 试验仪表及其测量方法
1.电功率的测量
测量输出电功率，应采用准确度等级不大于 0.1 % 的单相或多相便携式精密功率表，或者 误差不得大于读数的0.1% 的单相或多相便携 式精密电度表，并配以合适准确度等级的电压 和电流互感器。为确认在试验过程中发电机负 荷是否符合额定条件并且测量电流、电压和功 率因数，在测量回路中应配备便携式电流表、 电压表和功率表。
一、试验目的和范围
目的：一般可为确定机组热耗率、热效率、 发电机输出功率、蒸汽流量、汽耗量、给水 流量等指标。
范围：火电机组汽轮机及核电机组蒸汽轮机的 新机组验收试验、大小修前后对比试验、技术 改造前后对比试验、其它试验；
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汽轮机性能试验标准及试验方法
几个术语：
1.热效率—输出功率与外界输入该循环系统的
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汽轮机性能试验标准及试验方法
3.GB/T 8117.2-2008（方法B）
适用于各种类型和容量的汽轮机，有适当测量不确定度的 性能验收试验。试验仪表和测量方法应遵循本标准的规定， 主要采用标准仪表及标准的试验方法，也可完全采用经校 验的高准确度仪表。试验结果的测量不确定度按本标准提 供的计算方法确定。除非合同中另有规定，通常在试验结 果与保证值进行比较时需考虑试验结果的测量不确定度， 因而验收试验的总费用与待测定的保证值的经济价值有关。

汽机性能试验

汽机性能试验

汽轮机性能试验
5.试验条件 每次试验开始前各项要求符合大纲的规定，稳定 运行状态应得到各方同意认可 后开始正式试验。
5.1 热力系统条件
1） 热力系统能在试验规定的热力循环(热平衡图) 下运行并保持稳定。
2） 系统隔离符合规程要求。管道阀门无异常泄漏。
汽轮机性能试验
5.2 机组设备条件 1） 机组在试验工况运行稳定，汽轮机及辅助设备运行正常、
认有效并签字。
汽轮机性能试验
7.试验要点 1）试验负荷点一般不少于四个，包括额定负荷点和50%额定
负荷点。 2）第一次试验又叫预备性试验，与流量平衡试验同时进行。
要求试验时机组不明泄露总和不得大于满负荷时主蒸汽流 量的0.5%。 3）试验应进行两次重复性试验，两次在同一工况点，其修 正后热耗率相差不大于0.5%。如大于0.5%，应在进行一次 测试。 4）停止外来补水，补水率为0。 5）汽机缸效率试验应在固定调节阀的开度下进行，此时发 门开度应保持在阀点上，通过保证开启阀门完全开启，关 闭阀门完全关闭，来消除阀门节流损失对缸效率影响。
P —— 发电机输出功率（kW）
*注：计算时发电机输出功率为发电机端点实测出力。
汽轮机性能试验
8.3 A·0计算法计算给水流量
1）通过测量的凝结水差压计算出凝结水流量； 2）假设给水流量是凝结水流量的A0倍； 3）假设假象的抽气流量是实际抽气流量的A0倍； 4）通过试验来确定计算热力平衡图时所需要的温
汽轮机性能试验
3.试验热力系统及测点布置 3.1测点布置原则 1) 所有测点附近管道内不应有挡板、弯头、涡流区、
管道外应有足够的空间，便于操作； 2)尽量应有原有测点，减少管道开孔数量； 3)压力测点安装位置尽量按流体流向布置在温度测

汽轮机性能考核试验方案

汽轮机性能考核试验方案

方案签批页目录前言---------------------------------------------------------2一汽轮机热耗率试验方案---------------------------4二汽轮机额定出力试验方案-----------------------14三汽轮机最大出力试验方案-----------------------17 四机组供电煤耗试验方案--------------------------20五汽轮机热力特性试验方案-----------------------23 六附录附录 1 试验设备、仪器(表)清单-------------------25附录 2 性能试验系统隔离清单---------------------26附录 3 性能试验仪表测点清单---------------------28附录 4 试验测点布置图------------------------------31前言神火发电“上大压小”发电工程汽轮机，为电气集团汽轮机制造的600MW超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、凝汽式汽轮机。

高、中压缸采用合缸结构，两个低压缸为对称分流式，机组型号为N600-24.2/566/566。

机组热力系统采用单元制方式，共设有八段抽汽分别供给三台高压加热器、一台除氧器和四台低压加热器、给水泵汽轮机与厂用汽。

给水泵为2台50％容量的汽动给水泵和一台30%容量的启动备用电动给水泵。

汽轮机主要技术规如下：型号：N600-24.2/566/566型式：超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、凝汽式汽轮机额定功率： 600MWMW最大功率： 675.585MW（VWO）额定工况参数：主蒸汽压力： 24.2MPa主蒸汽温度： 566℃主蒸汽流量： 1695.2t/h高排/再热蒸汽压力： 4.425/3.982MPa高排/再热蒸汽温度： 315.7/566℃再热蒸汽流量： 1393.180t/h额定背压(绝对)： 4.4/5.4kPa最终给水温度： 282.1℃额定工况净热耗： 7504kJ/kWh维持额定负荷的最高排汽压力：11.8kPa额定转速： 3000r/min试验方案参照神火发电与电气集团汽轮机签订的技术合同和美国机械工程师协会《汽轮机性能试验规程》（ASME PTC6－1996）以与中华人民国原电力工业部《火电机组启动验收性能试验导则》（1998年版）（电综[1998]179号）与电厂的具体需要而编制，主要包括以下几个方面的容：1汽轮机热耗率试验2汽轮机额定出力试验3汽轮机最大出力试验4机组供电煤耗试验5汽轮机热力特性试验一汽轮机热耗率试验方案1试验目的1.1在制造厂规定的运行条件下，测定3VWO工况下汽轮发电机组的热耗率，考核汽轮机的热耗率是否达到保证值7504kJ/kWh。

二次再热汽轮机热力性能评价方法初探

二次再热汽轮机热力性能评价方法初探

二次再热汽轮机热力性能评价方法初探吴涛;付昶【摘要】随着二次再热机组的投运，评价二次再热汽轮机的经济性能否达到预期，引起各方关注。

文章旨在对二次再热汽轮机热力性能评价方法进行初步探索。

针对某二次再热汽轮机的技术特点，在制定试验测点的过程中，除了按照ASME标准进行常规测点的布置外，还根据机型特点加装了专门测点。

为了便于对机组老化进行判断，需要在投产后进行焓降试验。

在正式热力性能试验时，应调整调节阀开度、热力系统、主要参数尽量接近设计值。

在对结果计算和修正时，需要注意轴封系统漏汽流量的测算方法以及一、二次再热压降的修正处理方法等。

最终评价热耗率时，除了对缸效率偏差进行分析，还应考虑轴封漏汽流量偏差的影响。

该性能评价方法适用于所有节流调节的二次再热机组汽轮机。

%Along with the operation ofthe double reheat unit, whether the economic performance can satisfy the expected value or not attracts a wide spread attention. Thermal performance evaluation method for double reheat steam turbine is tentatively explored in this paper. Double reheat steam turbine has distinct characteristics which need extra test points to measure. Enthalpy drop test should be carried out after commissioning in order to build a standard for judging the aging effect during formal test. The control valve position, thermal system, parameter should be close to design value before formal test. The measurement of gland seal steam flow and the correc⁃tion of first and second reheater pressure drop should be noticed in calculating the result. Besides the cylinder efficiency deviation analysis, gland seal steam flow deviation analysis should be considered in heat rate evaluation. Thismethod can be applied for steam admission throttle governing turbine with double reheat.【期刊名称】《东方汽轮机》【年(卷),期】2016(000)003【总页数】6页(P24-28,41)【关键词】二次再热;汽轮机;热力性能;评价方法【作者】吴涛;付昶【作者单位】西安热工研究院有限公司，陕西西安，710054;西安热工研究院有限公司，陕西西安，710054【正文语种】中文【中图分类】TK212我国是以煤炭为主要一次能源的国家，火力发电目前仍然在电力生产中占有主导地位。

汽轮机汽封改造效果评价方法

汽轮机汽封改造效果评价方法

汽轮机汽封改造效果评价方法
付昶;宁哲
【期刊名称】《热力发电》
【年(卷),期】2016(045)012
【摘要】介绍了理论分析计算评价、间接判断状态评价和性能试验评价3种汽轮机汽封改造效果的评价方法;重点阐述了性能试验评价中高、中压端部汽封状况评价、高中压合缸处轴封状况、缸内汽封改造效果综合评价和热耗率综合评价等方法的技术特点和适用范围,给出了各种评价方法的可靠性结论.认为:理论分析计算方法仅用于定性评估汽封改造状况;间接判断状态评估方法主要为现场机组运行提供参考;性能试验测试评价方法根据试验范围和部位的不同对汽封改造效果做出局部专项评价和经济性改善的综合性评价,准确评估还应综合考虑机组大修中其他项目对热耗率的影响.上述方法可为电厂合理选用汽封形式、估算投资回收效益等提供参考.
【总页数】8页(P37-44)
【作者】付昶;宁哲
【作者单位】西安热工研究院有限公司,陕西西安710054;西安热工研究院有限公司,陕西西安710054
【正文语种】中文
【中图分类】TK263.2
【相关文献】
1.论汽轮机汽封改造中的刷式汽封技术 [J], 梁文;
2.论汽轮机汽封改造中的刷式汽封技术 [J], 梁文
3.不同汽封结构在汽轮机上应用效果的评价方法 [J], 赵玉柱;常浩
4.汽轮机汽封型式及其应用效果评价方法 [J], 郭振宇;刘凯
5.55MW汽轮机组端部汽封改造——梳齿汽封与侧齿汽封的对比分析 [J], 张勇;王晓莉
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核电机组热力性能试验新方法

核电机组热力性能试验新方法

核电机组热力性能试验新方法
赵杰;徐福英;闫永强;朱立彤;付昶;杨寿敏
【期刊名称】《热力发电》
【年(卷),期】2013(042)012
【摘要】介绍了一种核电机组汽轮机性能考核试验的新方法,并利用不确定度理论将其与目前国内常用的试验方法(常规方法)进行了比对分析.结昊表明,对于核电机组,新方法较常规方法的试验结果精度高.考虑到新方法测试仪表数量多,测点布置及计算方法复杂,如果非刻意追求更低的试验不确定度,不推荐核电站使用该试验方法.【总页数】4页(P125-128)
【作者】赵杰;徐福英;闫永强;朱立彤;付昶;杨寿敏
【作者单位】西安热工研究院有限公司,陕西西安710032;西安热工研究院有限公司,陕西西安710032;西安热工研究院有限公司,陕西西安710032;西安热工研究院有限公司,陕西西安710032;西安热工研究院有限公司,陕西西安710032;西安热工研究院有限公司,陕西西安710032
【正文语种】中文
【中图分类】TK31
【相关文献】
1.1000MW压水堆核电机组二回路热力系统的经济性分析 [J], 潘诚;李鹏飞
2.核电机组热力性能试验结果分析与应用 [J], 杨双涛
3.核电机组热力系统性能在线监测计算方法的研究 [J], 鲍旭东;田宇;;
4.AP1000核电机组性能试验用ASME喷嘴标定分析 [J], 王雄
5.核电机组运行许可证延续实施过程中汽轮机改造热力设计研究 [J], 王富民;齐涟因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

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置。完成阀门隔离操作后，试验人员在现场进行检查，试验各方并签字确认。
试验时应隔离的阀门通常分三组： • 第一组：机组正常运行时可以长期隔离的阀门（如：汽机本体和各加热器疏
放水、管道、阀门启动疏水，高、低压旁路等）。 • 第二组：试验期间(通常为3-5天)可以暂时隔离的阀门（如：加热器危急疏水、
凝结水、给水旁路等）。 • 第三组：试验前必须隔离，试验后立即恢复的阀门（如：炉连续、定期排污、
hi
ho
2018/4/12
对于过热蒸汽 h=f(p，t)
高、中压缸进出口均为过热蒸汽，因此可直接通 过测量进出口的压力和温度得出缸效率。
对于湿蒸汽 h=f(p，t，x)
低压缸排汽为湿蒸汽，不能直接通过测量进出 h’o 口的压力和温度得其焓值，还需知道湿度x，x的直
接测量存在较大难度。
2.15 试验结果的修正
2018/4/12
1.2 描述汽轮机热力性能的重要指标
• 汽轮机组的热耗率、汽耗率(包括机组本身和热力循环整体两种) • 蒸汽的流量、给水的流量 • 汽轮机各缸的效率 • 发电机出力(包括有功、无功和功率因数) • 汽轮机各轴封泄漏量、系统各部分内、外漏流量以及热力系统中工
质在各部位的参数等 • 各主要辅机及系统的状态（能耗诊断项目）
2018/4/12
2.15.1 系统修正
• 加热器进、出口端差 • 抽汽管道压损 • 过热器减温水流量 • 再热器减温水流量 • 给水泵和凝结水泵焓升 • 凝结水过冷度 • 系统贮水量变化
2.15.2 参数修正
• 主蒸汽压力 • 主蒸汽温度 • 再热蒸汽温度 • 再热汽压损 • 排汽压力（循环水入口温度）
• 系统隔离符合试验要求。管道、阀门无异常泄漏，不明漏量损失 不超过额定工况主蒸汽流量的0.1%。
2018/4/12
2.10 试验时运行条件
• 主要运行参数尽可能达到设计值并保持稳定，其平均值偏差及波动 值应在一定的范围内。
• 凝汽器热井水位维持恒定，除氧器水箱水位稳定变化，无较大波动。 • 各加热器水位正常、稳定。 • 不投或尽量少投过热器减温水及再热器减温水，如果必须投减温水，
量得出；
Hms–主蒸汽焓值；
Hffw–主给水焓值；
Fcrh–冷再热流量；
Hhrh–热再热焓值；
Hcrh–冷再热焓值；
Fshsp–过热减温水流量；
Hshsp–过热减温水焓值；
Frhsp–再热减温水流量；
Hrhsp–再热减温水焓值；
P–发电机输出功率（静态励磁时应当扣除励磁功率）。
2018/4/12
2.14 汽轮机缸效率的计算
2.1 目的及范围 • 目的
提供精确的汽轮机性能试验方法。用精密的仪器和最好的测试技 术来确定机组的性能。在试验的准备阶段和进行试验时，各方都必须 努力尽可能与本规程保持一致，以确保达到最低的不确定度。
2018/4/12
2 ASME PTC6 • 范围
用于主蒸汽具有较大过热度的过热蒸汽或者是主要在湿蒸汽 区的汽轮机的试验，并确定以下性能：
– 进行预备性试验。对于主要在湿汽区工作的汽轮机只能如此。 – 上述两项试验均无法实现时，由试验双方协商，可考虑对试验结果进行老
化修正。
2018/4/12
2.5 试验热力系统及测点布置2018/4/122.6 测量仪表及方法
• 电功率测量：应采用瓦特表或功率表测量，精度不低于0.1%。 • 压力测量：应采用精度不低于0.1%的绝对压力及相对压力变送器测量，
2018/4/12
2018/4/12
主要内容
1、汽轮机热力性能试验简介 2、汽轮机性能试验方法（ASME PTC6） 3、汽轮机性能试验测点安装 4、流量测量 5、小结
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2 ASME PTC6
美国机械工程师协会认为：采用ASME PTC性能试验规程会 得出与最先进的工程技术相一致的，精度等级最高的结果。
为精密级导线，冷端应作补偿，测量值经热电偶校验值修正。
2018/4/12
2.7 仪表的校验
所有试验仪表在试验前均须经法定计量部门或法 定计量传递部门校验，并具有有效的合格证书。
试验前应校验的仪表如下： • 功率变送器 • 压力、差压变送器 • 热电偶/铂电阻 • 主凝结水流量喷嘴
2018/4/12
2018/4/12
2.16.2 焓降法
• 初次启动后尽快进行焓降效率试验。 • 试验时需将阀门全开，若汽轮机在首次启动后不能立即带满负荷，则通
过把主汽压力降低到调节阀全开而又不超过出力限制来进行内效率试验。 • 利用小偏差法计算出缸效率变化对机组热耗率影响。
如某型300MW机组 • ηHP↓1％ HR↑ 0.2065％ • ηIP↓ 1％ HR ↑0.2995％ • ηLP↓ 1％ HR ↑0.4510％
2018/4/12
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2.16.4 国际电工委员会IEC标准
• 2-12个月 • 12-24个月
0.1 150 P
2018/4/12
2.16.5 西安热工研究院对老化试验研究的结果
时间 月 7 10 14 26
实测热耗上升 %
0.604 0.705 0.810 0.894
除氧器排氧门、凝结水补水门等）。
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2.8 试验时设备条件
• 汽轮机、锅炉及辅助设备运行正常、稳定、无异常泄漏 • 轴封系统运行良好 • 真空系统严密性符合要求 • 高压主汽调节阀能够调整在试验规定负荷的阀位上
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2.9 试验时系统条件
• 试验热力系统应严格按照设计热平衡图所规定的热力循环运行并 保持稳定。
2.7 系统的隔离（1）
• 以下是典型的试验时必须隔离的系统和流量： – 主蒸汽、再热汽、抽汽系统各管道、阀门疏水 – 主、再热蒸汽的高、低压大旁路及旁路减温水 – 加热器疏水旁路、疏水直排凝汽器及危急疏水 – 各加热器壳侧放水、放汽，水侧放水放气 – 汽轮机辅助抽汽(厂用汽) – 水和蒸汽取样 – 除氧器放水、溢流、排氧 – 补水，化学加药 – 锅炉连排、定排、吹灰、放汽、疏水
焓降试验虽是个好办法，但往往在机组初次并网时，没有条件进行试验。
2018/4/12
2.16.3 ASME标准中推荐的老化修正方法
按照ASME PTC6R-1985中的老化修正曲线及公式进行 运行N个月后，热耗率恶化百分数的估计值 热耗率老化百分数的估计值=
其中：MW － 汽轮机功率；
P0 － 初压力； f － 对石化燃料机组取1.0，对核电机组取0.7； BF － 基本系数，按照机组投入运行的月数来查取
热耗率 发电机输出功率 蒸汽流量 汽耗率 给水流量
2018/4/12
2.2 两种试验方法
• 全面试验
对热力系统全面测试和计算，以提供汽轮机高、中、低压 缸全面情况，并能够得出具有最小不确定度的结果。
• 简化试验
用少量的测量值而大量使用循环修正和加热器性能的修正 曲线进行修正，节省试验费用，但不确定度略有增大。
2018/4/12
2.7 系统的隔离（2）
在机组正常投运后，应当进行一次详细的机组运行 状况调研和系统流量平衡试验，检查和分析机组主、辅设 备，运行参数和热力系统等是否满足试验要求，特别是热 力系统阀门泄漏和不明漏泄量的情况，必要时应停机消缺。
2018/4/12
2.7 系统的隔离（3）
制定《隔离清单》 运行人员必须熟悉《系统隔离清单》中需隔离的阀门名称、编号和所在位
2018/4/12
2.2 两种试验方法 • 全面性试验
对热力系统全面测试和计算，以提供汽轮机高、 中、低压缸全面情况，并能够得出具有最小不确定度的 结果。
• 简化试验
用少量的测量值而大量使用循环修正和加热器性 能的修正曲线进行修正，节省试验费用，但不确定度略 有增大。
2018年4月12日
2.3 试验的不确定度 • 全面试验
则应保持减温水在试验持续时间内恒定。 • 发电机氢冷系统的氢压及氢纯度调整在额定值。 • 在试验进行中，除影响机组安全的因素外不得对机组设备及热力系
统作任何操作。
2018/4/12
2.11 观测频率和试验持续时间
• 观测频率 对于汽耗率或热耗率试验，从指示仪表观测读数取的功率值和主
流量的差压值，其读数间隔不得大于1分钟。其它重要读数间隔不得大 于5分钟。累计式表计和水位的读数间隔不大于10分钟。 • 试验持续时间
• 改造试验——汽轮机部件的改造前或后进行的试验，包括汽轮机通流部分改造、 汽封改造、热力系统局部改造前、后进行的有针对性的试验等。
• 诊断试验——针对机组运行过程中发现的问题进行有针对性的查找。 • 运行优化试验——寻求不同运行工况下的经济运行方式的试验，包括调门优化、
定、滑压运行优化、冷端优化等。
在每一负荷点至少应做持续2小时的稳定工况试验。尽管采用高 速采集系统后，较短的稳定时间也可满足试验要求，但为了验证系统隔 离情况，规程推荐试验至少2小时。 • 有效的读数次数
读数平均分散度对试验结果的不确定度影响不大于0.05％时所要 求的读数次数。
2018/4/12
2.12 热耗率的计算
循环净吸热量：蒸汽在锅炉的总吸热量 出力：发电机的输出功率，减去静态励磁的耗功
测量值经仪表零位、仪表校验值，大气压力及仪表位差修正(相对压力)。 • 主流量差压测量：应采用精度为0.05%差压变送器测量，测量值经仪表
零位及仪表校验值修正。 • 辅助流量差压测量：应采用精度不低于0.1%差压变送器测量，测量值经
仪表零位及仪表校验值修正。 • 温度测量：应采用精度不低于0.4%的热电偶或铂电阻测量，补偿导线
通常汽轮机的所有运行参数不会都与规定值（设计值）相同，这 些偏差会对试验结果产生影响，因此必须予以修正，以保证在相同的 热力循环条件下的试验结果与规定值进行比较。 • 第一类修正（系统修正）