1.8叠合梁计算书

梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.9×2.5 ]×1＝58.725kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝0.9×1.4×0.9×2.5×1＝2.835kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×55.89×0.22+0.121×2.835×0.22＝0.253kN·mσ＝M max/W＝0.253×106/37500＝6.745N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×46×2004/(100×10000×281250)＝0.165mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×55.89×0.2+0.446×2.835×0.2＝4.646kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×55.89×0.2+1.223×2.835×0.2＝13.47kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×55.89×0.2+1.142×2.835×0.2＝11.021kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×46×0.2＝3.616kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×46×0.2＝10.516kNR3'=0.928q2L=0.928×46×0.2＝8.538kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.646/1＝4.646kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[13.47,11.021,13.47]/1=13.47kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=4.646/1＝4.646kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×2.8/14 =0.049kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×1.8=1.094kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×1.8=1.094kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=4.646+0.049+1.094=5.788kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=13.47+0.049=13.518kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=4.646+0.049+1.094=5.788kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.788,13.518,5.788]=13.518kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.616/1＝3.616kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[10.516,8.538,10.516]/1=10.516kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=3.616/1＝3.616kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×2.8/14 =0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1.8=0.9kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×1.8=0.9kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.616+0.04+0.9=4.556kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=10.516+0.04=10.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.616+0.04+0.9=4.556kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.556,10.556,4.556]=10.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×13.518×0.62，0.5×13.518×0.252]＝0.608kN·mσ=M max/W=0.608×106/166667=3.65N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×13.518×0.6，13.518×0.25]＝4.055kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.055×1000/(2×100×100)＝0.608N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×10.556×6004/(384×9350×833.333×104)＝0.229mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝10.556×2504/(8×9350×833.333×104)＝0.066mm≤[ν]＝2l2/400＝2×250/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[13.518×0.6,0.5×13.518×0.6+13.518×0.25]=8.111kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.473kN,R2=8.111kN,R3=6.641kN,R4=6.641kN,R5=6.641kN,R6=6.641kN,R7=6.641k N,R8=6.641kN,R9=6.641kN,R10=6.641kN,R11=6.641kN,R12=6.641kN,R13=6.641kN,R14= 8.111kN,R15=3.473kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[10.556×0.6,0.5×10.556×0.6+10.556×0.25]=6.334kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.734kN,R2'=6.334kN,R3'=5.147kN,R4'=5.147kN,R5'=5.147kN,R6'=5.147kN,R7'=5.1 47kN,R8'=5.147kN,R9'=5.147kN,R10'=5.147kN,R11'=5.147kN,R12'=5.147kN,R13'=5.147k N,R14'=6.334kN,R15'=2.734kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.227×106/309000=0.734N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.955kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.955×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)＝4.46N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.29kN，R2=9.137kN，R3=8.726kN，R4=8.188kN，R5=8.315kN，R6=8.28kN，R7=8.345kN，R8=8.28kN，R9=8.315kN，R10=8.188kN，R11=8.726kN，R12=9.138kN，R13=1.29kN七、可调托座验算1234567891011 R12，R13]＝9.138kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1200+2×350)=2090mmλ=l0/i=2090/15.9=131.447≤[λ]=230长细比满足要求！立杆稳定性计算长细比计算如下：假设a=650mm时：l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1200+2×650)=3176.25mmλ=l0/i=3176.250/15.9=199.764查表得，φa=0.182假设a=200mm时：φb=1.2φa=1.2×0.182=0.218则实际a=350mm时，按插值法：φ1=0.182+(0.218-0.182)×(650-350)/(650-200)=0.2062、稳定性计算R1＝1.29kN，R2＝9.137kN，R3＝8.726kN，R4＝8.188kN，R5＝8.315kN，R6＝8.28kN，R7＝8.345kN，R8＝8.28kN，R9＝8.315kN，R10＝8.188kN，R11＝8.726kN，R12＝9.138kN，R13＝1.29kN支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.6×0.184=0.11kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.6×1.5×0.2=0.18kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×62×0.11+6×0.18=3.067kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×5×3.067/[(5+1) ×(5+2) ×3.6]=0.609kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13]+0.9×1.35×0.15×(6-1.8)＝max[1.29，9.137，8.726，8.188，8.315，8.28，8.345，8.28，8.315，8.188，8.726，9.138，1.29]+0.765＝9.903kN≤30kN满足要求！考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 0.9×1.4×0.9×N wtk=9.903+0.9×1.4×0.9×0.609=10.593kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。

叠合板计算书DBS1-67-4120-221＞叠合板示意图:标志跨度叠合板示意图2、叠合板各项参数:（1）基本信息(2)钢筋参数(3)吊点信息3、考虑桁架钢筋的等效组合梁截面参数及有效宽度:(1)组合梁有效宽度B组合梁有效宽度按下式进行计算：B=Zba+b O且BWab”由下式确定：当a0<Io时，b a=(0.5-0.3a o∕1o)a o当a0>=Io时,b a=0.210其中aθ为相邻桁架筋下弦筋形心间距；1。

为平行于桁架筋方向的叠合板边长。

该板块的1o=3895因为相邻桁架下弦筋形心间距a0=600-80-8=512<10=3895所以b=(0.5-0.3*512/3895)*512=235.81mm即B=2*235.81+80=551.62mm≤a二600,则B=55162mm(2)截面参数计算相关信息D组合梁内钢筋面积桁架上弦筋截面面积Ac=3.14*102*0.25=78.50mm2桁架下弦筋截面面积As=2*3.14*82*0.25=100.48mm2桁架腹杆钢筋截面面积Af=3.14*62*0.25=28.26mm2板宽范围B内与桁架筋平行的板内分布钢筋配筋面积A I=4*3.14*82*0.25=200.9βmm22)截面参数计算用高度截面参数计算用高度包括：预制板断面板底到上弦筋形心距离h；板内分布筋形心到上弦筋形心距离h1;下弦筋和上弦筋的形心距离h sθ下弦筋位于下方下弦筋位于上方下弦筋位于下方按下式计算h=t0+di+H-d s-d c∕2h1=h-t0-d1∕2h s=H-(d c+d s)∕2下弦筋位于上方按下式计算h=t0+d+H-d c∕2hi=h-to-d-dι∕2h s=H-(d c+d s)∕2该叠合板块桁架下弦筋位于下方，可得：h=15+8+80-8-10/2=90hι=90-15-8/2=71mmh=80-(10+8)/2=7Imm3)叠合板钢筋与混凝土弹性模量之比αE=E8∕E c=200000∕29791=6.7133（3）中性轴（含桁架筋合成截面）yov-hBJPCF,（"-，FCF/2）+（4%+4优）（。

计算书工程名称：计算内容：目录1.工程概况 (1)2.结构描述 (1)3.计算分析依据及技术标准 (1)3.1计算分析依据 (1)3.2技术标准 (1)4.计算方法和内容 (1)4.1计算方法 (1)4.2计算分析内容 (1)5.计算模型及参数 (2)5.1计算模型 (2)5.2计算参数 (2)6.计算工况及荷载 (3)6.1恒载 (3)6.2活载及其它荷载 (3)7.作用组合 (3)8.施工阶段描述 (4)9.主要计算结果 (4)10.剪力钉验算 (7)11.高强螺栓数量计算 (8)12.钢梁腹板抗剪验算 (9)13.挠度验算 (9)1. 工程概况2. 结构描述3. 计算分析依据及技术标准3.1 计算分析依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）；3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63－2007）；4）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；5）《钢-混凝土组合桥梁设计规范》（GB 50917-2013）；6）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）。

3.2 技术标准1）设计荷载：公路-Ⅰ级；2）桥梁设计安全等级：一级；结构重要性系数：1.1。

4. 计算方法和内容4.1 计算方法4.2 计算分析内容计算支反力；验算结构正应力（拉应力、压应力）；验算结构变形；验算剪力钉的抗剪强度；验算钢梁拼接缝；验算钢梁腹板抗剪强度。

5. 计算模型及参数5.1 计算模型5.2 计算参数(1)混凝土混凝土材料性能表(2)钢材(3)预应力钢束采用φs15.2。

6. 计算工况及荷载6.1 恒载1）一期恒载:(1)混凝土容重：26kN/m³；钢材容重：78.5kN/m³(2)横隔板及加劲肋：钢梁横隔板、腹板竖向加劲肋及剪力钉等的重量以1.3倍主梁重量计。

2）二期恒载:(1)混凝土桥面铺装(2)防撞护栏：每侧取10kN/m；6.2 活载及其它荷载1）汽车及人群的横向分布系数：2）温度梯度15规范：箱梁日照温差依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2015）取值。

附件：1.8m 梁高处支架计算一、底板部分荷载计算 （一）、底板厚度22cm 部分： 1、箱梁钢筋砼重量8.98762m ×263/KN m = 233.6776/KN m 2、侧模板（钢模）重量1.26m ×1.52/KN m ＝1.89/KN m 3、芯模重量18.96m ×0.52/KN m ＝9.4815/KN m 4、底模重量10＃工字钢 2×0.1/KN m ＝0.2/KN m10×10纵向方木0.1×0.1×37×73/KN m ＝2.59/KN m 竹胶板11.05m ×0.015m ×63/KN m ＝0.9945/KN m 5、门式支架重量15行×0.6/KN 行/2m ＝4.5/KN m 6、人群及机具设备重量11.05m ×12/KN m ＝11.05/KN m 7、混凝土振捣产生的荷载 11.05m ×22/KN m ＝22.1/KN m 8、混凝土倾倒产生的荷载 11.05m ×22/KN m ＝22.1/KN m 总荷载为=(1+2+3+4+5)×1.2+（6+7+8）×1.4＝381.3503/KN m梁长2m 范围内支架允许承载力： 76.18×15＝1142.7KN 梁长2m 范围内总荷载：381.3503/KN m ×2m ＝762.7006KN<1142.7KN故此处支架布置满足要求。

（二）、底板厚度为40cm ： 1、箱梁钢筋砼重量11.63422m ×263/KN m = 302.4892/KN m 2、侧模板（钢模）重量1.26m ×1.52/KN m ＝1.89/KN m 3、芯模重量17.06m ×0.52/KN m ＝8.53/KN m 4、底模重量10＃工字钢 2×0.1/KN m ＝0.2/KN m10×10纵向方木0.1×0.1×37×73/KN m ＝2.59/KN m 竹胶板11.05m ×0.015m ×63/KN m ＝0.9945/KN m 5、门式支架重量15行×0.6/KN 行/1.5m ＝6/KN m 6、人群及机具设备重量11.05m ×12/KN m ＝11.05/KN m 7、混凝土振捣产生的荷载 11.05m ×22/KN m ＝22.1/KN m 8、混凝土倾倒产生的荷载 11.05m ×22/KN m ＝22.1/KN m 总荷载为=(1+2+3+4+5)×1.2+（6+7+8）×1.4＝464.5824/KN m梁长1.5m 范围内支架允许承载力： 76.18×15＝1142.7KN 梁长1.5m 范围内总荷载：464.5824/KN m ×1.5m ＝696.8737KN<1142.7KN故此处支架布置满足要求。

叠合梁验算
本计算理论依据GB20010-2002《混凝土结构设计规范》叠合式受弯构件的基本规定而计算。

依据各梁截面高度及相互关系，确定各个梁的第一次第二次浇注高度。

因采用叠合浇注改变一次浇注成型的受力状况，故，根据混凝土结构设计规范需对构件进行复核。

复核依据为设计提供的设计计算书（弯矩、剪力包络图）、施工图纸， 主要复核第一次浇注高度梁能否承受第二次浇注砼自重及施工荷载所产生的弯矩及剪力，复核叠合梁叠合面受剪承载力，梁纵向受力钢筋应力。

为确保转换梁安全，除计算需配置构造插筋外，其余梁均设置2 12@1000构造插筋，构造插筋做法如下图 。

因梁在第一次施工顶面只有梁两侧抗扭或构造纵向腰筋，故在梁两端部1/3跨度内均匀设置4根纵向水平钢筋（第一次浇捣梁面筋），直径同梁两侧抗扭或构造纵向腰筋，平面位置为梁第一次浇注高度顶面下25mm 平面，纵向钢筋锚如支座内不小于la 且伸至柱外侧钢筋内侧。

KZL30(5)在26~34轴间两跨梁底筋增加4 25钢筋。

计算书附后
5d
构造插筋做法示意图
构造插筋做法示意图
构造插筋
叠合梁基本计算概况。

抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。

2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。

模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。

M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。

根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。

一、工程参数二、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1.8m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 1800×12×12/6=43200mm3；截面惯性矩I= 1800×12×12×12/12=259200mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。

2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×4]×1.8=20.487kN/mq1=[1.35×(24×0.18+1.1×0.18+0.3)+1.4×0.7×4]×1.8= 18.764kN/m 根据以上两者比较应取q1= 20.487kN/m作为设计依据。

集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2×1.8×0.3=0.648 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1× 20.487×0.22=0.082kN·m施工荷载为集中荷载：M 2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.648×0.22 +0.213× 3.500×0.2=0.151kN·m取Mmax=0.151KN·m验算强度。

面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；σ= Mmax=0.151×106=3.50N/mm2 < f=15N/mm2 W 43200面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。

叠合板底（轮扣式）支撑计算书计算依据：1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-20142、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003平面图纵向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁 ，取1.2m 单位宽度计算。

计算简图如下 ：W=bt 2/6＝1200×602/6＝720000mm 4I=bt 3/12＝1200×603/12＝21600000mm 3 承载能力极限状态q 1=γG b (G 2k +G 3k ) (h 现浇+ h 预制)+γQ bQ 1k =1.2×1.2× (24+1.1) × (0.06+0.07）+1.4×1.2×3=9.739kN/mq 1静=γG b (G 2k +G 3k ) (h 现浇+ h 预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）=4.7kN/m正常使用极限状态q=γG b (G 2k +G 3k ) (h 现浇+ h 预制)+γQ bQ 1k =1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算M max =0.125q 1l 2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·mσ=M max /W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm 2≤[f]=14.3N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝5ql 4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm νmax =0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm 满足要求！五、主梁验算q 1=γG l(G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ lQ 1k =1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ lQ 1k =1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝6.937kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax =2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态 R1=6.797kNR2=13.173kNR3=11.071kNR4=13.173kNR5=6.797kN正常使用极限状态R 1ˊ=5.252kN R 2ˊ=10.179kN R 3ˊ=8.555kN R 4ˊ=10.179kN R 5ˊ=5.252kN六、立柱验算l 01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l 02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l 0=1860mmλ=l 0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载顶部立杆段： λ1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75N 1=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kNf=N 1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！非顶部立杆段： λ2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47N 2=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kNf=N 2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！ 考虑风荷载M w =ψc ×γQ ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段：N 1w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kNf=N 1w /(φ1A)+M w /W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：N 2w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kNf=N 2w /(φ2A)+M w /W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！七、可调托座验算N =11.85kN≤[N]=40kN满足要求！八、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (ωk L a Hh 2+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.mM R =γG G 1k L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m M T =32.418kN.m ＜M R =90.98kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (Q 2k L a H+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.mM R =γG [G 1k +(G 2k +G 3k )h 0]L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882k N.mM T =11.29kN.m≤M R =166.882kN.m 满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面 地基承载力特征值f g (kPa) 1.2×103地基承载力调整系数k c0.4垫板底面积A(m 2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa ，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa 方能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜f ak =1200kPa 满足要求！。