常用弹塑性材料模型
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岩土类材料弹塑性力学模型及本构方程TYYGROUP system office room 【TYYUA16H-TYY-TYYYUA8Q8-岩土类材料的弹塑性力学模型及本构方程摘要:本文主要结合岩土类材料的特性,开展研究其在受力变形过程中的弹性及塑性变形的特点,描述简化的力学模型特征及对应的适用条件,同时在分析研究其弹塑性力学模型的基础上,探究了关于岩土类介质材料的各种本构模型,如M-C、D-P、Cam、D-C、L-D及节理材料模型等,分析对应使用条件,特点及公式,从而推广到不同的材料本构模型的研究,为弹塑性理论更好的延伸发展做一定的参考性。
关键词:岩土类材料,弹塑性力学模型,本构方程不同的固体材料,力学性质各不相同。
即便是同一种固体材料,在不同的物理环境和受力状态中,所测得的反映其力学性质的应力应变曲线也各不相同。
尽管材料力学性质复杂多变,但仍是有规律可循的,也就是说可将各种反映材料力学性质的应力应变曲线,进行分析归类并加以总结,从而提出相应的变形体力学模型。
第一章岩土类材料地质工程或采掘工程中的岩土、煤炭、土壤,结构工程中的混凝土、石料,以及工业陶瓷等,将这些材料统称为岩土材料。
岩土塑性力学与传统塑性力学的区别在于岩土类材料和金属材料具有不同的力学特性。
岩土类材料是颗粒组成的多相体,而金属材料是人工形成的晶体材料。
正是由于不同的材料特性决定了岩土类材料和金属材料的不同性质。
归纳起来,岩土材料有3点基本特性:1.摩擦特性。
2.多相特性。
3.双强度特性。
另外岩土还有其特殊的力学性质:1.岩土的压硬性,2.岩土材料的等压屈服特性与剪胀性,3.岩土材料的硬化与软化特性。
4.土体的塑性变形依赖于应力路径。
对于岩土类等固体材料往往在受力变形的过程中,产生的弹性及塑性变形具备相应的特点,物体本身的结构以及所加外力的荷载、环境和温度等因素作用,常使得固体物体在变形过程中具备如下的特点。
固体材料弹性变形具有以下特点:(1)弹性变形是可逆的。
第五章 弹塑性模型理论5.1 概述弹塑性理论可以分为两种,塑性增量理论和塑性全量理论。
塑性增量理论又称塑性流动理论,塑性全量理论又称塑性形变理论。
在塑性增量理论中,将物体在弹塑性变形阶段的应变ij ε分为两部分:弹性应变e ij ε和塑性应变p ij ε。
塑性应变增量ij d ε的表达式为e p ij ij ij d d d εεε=+ (5.1.1)式中,弹性应变增量d e ij ε可以用广义虎克定律计算,塑性应变增量d p ij ε可以根据塑性增量理论计算。
塑性增量理论主要包括三部分:(1) 屈服面理论;(2) 流动规则理论;(3) 加工硬化(或软化)理论。
在塑性形变理论中是按全量来分析问题的。
它在盈利状态和相应的应变状态之间建立一一对应的关系。
塑性形变理论实质上是把弹塑性变形过程看成是非线性弹性变形过程。
严格说,在弹塑性变形理论的应用是有条件的。
严格讲,只有在等比例加载条件下,应用塑性变形理论可以得到精确解。
所谓等比例加载是指在加载过程中,各应力分量是按同一比例增加的。
严格的等比例加载是很难满足的,在土工问题中可以说是不可能的。
在简单加载条件下应用塑性形变理论分析有时也可以取得较好效果。
近些年来建立的土体弹塑性模型大部分是根据塑性增量理论建立的。
本章主要介绍塑性增量理论,在最后一节简要介绍塑性形变理论。
5.2 屈服面得概念首先讨论理想弹塑性材料。
理想弹塑性材料受力到什么程度才开始发生塑性变形呢?在简单拉伸时,问题是很明显的。
当应力等于屈服应力σs 时,塑性变形开始产生。
σs 值是可以在拉伸试验应力-应变曲线上找到的。
然而在复杂应力状态时,问题就不是这样简单了。
一点的应力状态由六个应力分量确定。
在复杂应力状态下,显然不能任意选取某一个应力分量的数值作为判断材料是否进入塑性状态的标准。
因此需要在应力空间或应变空间来考虑这一问题。
在土塑性力学中,常用的应力空间有三维主应力空间、p 、q (或σm ,σ1-σ3)应力平面、以及132σσ+,132σσ-应力平面等。
土的弹塑性模型近年来,根据弹塑性理论建立的土的弹塑性模型发展很快,各国学者提出的弹塑性本构模型很多。
下面几节分别介绍剑桥模型,修正剑桥模型,Lade-Duncan 模型,以及清华模型的基本概念。
一.剑桥模型英国剑桥大学Roscoc 和他的同事(1958~1963)在正常固结粘土和超固结粘土试样的排水和不排水三轴试验的基础上,发展了Rendulic (1937)提出的饱和粘土有效应力和孔隙比成唯一关系的概念,提出完全状态边界面的思想。
他们假定土体是加工硬化材料,服从相关联流动规则,根据能量方程,建立剑桥模型。
剑桥模型从理论上阐明了土体弹塑性的变形特性,标志着土的本构理论发展新阶段的开始。
1.临界状态线和Roscoe 面各向等压固结过程中,孔隙比e 或比容()1e υυ=+与有效应力的关系可用下式表示:ln N p υλ'=-(1)式中N ——当 1.0p '=时的比容。
因此exp N p υλ-⎛⎫'= ⎪⎝⎭(2)(a),p q ''平面(b),ln p υ'平面图1临界状态线正常固结粘土排水和不排水三轴试验表明:它们有条共同的破坏轨迹,与排水条件无关。
破坏轨迹在,p q ''平面上是一条过原点的直线,在,ln p υ'平面上也是直线,目与正常固结线平行,分别如图(a)和(b〕所示。
破坏轨迹线可用下式表示:cs csq Mp '=(3)ln cs cs p υλ'=Γ-(4)式中CS ——表示临界状态;M——,p q''平面上临界状态线斜率;p'=时土体的比容;Γ—— 1.0csυ'平面上临界状态线斜率。
λ——,ln p一旦土体的应力路径到达这条线,土体就会发生塑性流动。
这时土体被认为处于临界状态,破坏轨迹被称为临界状态线。
临界状态线在,,''空间为一条空间曲线,如下图2所示。
8材料模型手册笔记1 、概述1.1 不同模型的选用Mohr-Coulomb 模型(MC),弹塑性Mohr-Coulomb 模型包括五个输入参数,即:表示土体弹性的E 和ν,表示土体塑性的ϕ和c,以及剪胀角ψ。
通过选择适当的K0值,可以生成初始水平土应力。
节理岩石模型(JR),节理模型是一种各向异性的弹塑性模型,特别适用于模拟包括层理尤其是断层方向在内的岩层行为等。
Hardening-Soil 模型(HS),是一种改进了的模拟岩土行为的模型,适用于所有的土,但是它不能用来解释粘性效应,即蠕变和应力松弛。
对比Mohr-Coulomb 模型,Hardening-Soil 模型还可以用来解决模量依赖于应力的情况。
这意味着所有的刚度随着压力的增加而增加。
因此,输入的三个刚度值(三轴加载刚度E50、三轴卸载刚度Eur 和固结仪加载刚度E oed)与一个参考应力有关,这个参考应力值通常取为100kPa (1 bar)。
软土蠕变模型(SSC),是一个新近开发的应用于地基和路基等的沉陷问题的模型。
软土模型(SS),适用于接近正常固结的粘性土的主压缩。
改进的Cam-Clay 模型(MCC),主要用于模拟接近正常固结的粘性土。
不同模型的分析对考虑的问题进行一个简单迅速的初步分析使用Mohr-Coulomb 模型。
软土蠕变模型可以用于分析蠕变(即:极软土的次压缩)。
1.2 局限性HS 模型:不能用来说明由于岩土剪胀和崩解效应带来的软化性质,不能用来模拟滞后或者反复循环加载情形,常需要较长的计算时间。
SSC 模型,通常会过高地预计弹性岩土的行为范围。
特别是在包括隧道修建在内的开挖问题上。
SS 模型,同样的局限性(包括HS 模型和SSC 模型的)存在于SS 模型中。
在开挖问题上不推荐使用这种模型。
界面:界面单元通常用双线性的Mohr-Coulomb 模型模拟。
2 材料模拟初步2.1 应力的一般定义由于水不能承受任何剪应力,故有效剪应力与总剪应力相等。
第六章 土的弹塑性模型6 . 1 引言根据弹塑性理论,总应变可分成弹性应变和塑性应变两部分,其增量形式为:ep ijij ij d d d εεε=+ (6.1.1)弹性应变可以应用广义虎克定律计算,塑性应变可以应用塑性增量理论计算。
应用塑性增量理论计算塑性应变需要已知材料的屈服函数,流动规则和硬化规律,对服从不相关联流动规则的材料,还需要已知材料的塑性势函数。
弹塑性本构方程可以采用下述形式表示:ep ij ijkl kl d D d σε= (6.1.2)式中 epijkl D ——弹塑性模量张量。
在上一章已得到弹塑性模量张量的一般表达式为:ijklrsklpq rsepijklijkl mnuvmn uvg D D D D g A D σσσσ∂∂Φ∂∂=-∂Φ∂+∂∂ (6.1.3)式中g —— 塑性势函数;Φ——屈服函数;A ——硬化参数;ijkl D ——弹性模量张量。
近年来,根据弹塑性理论建立上的弹塑性模型发展很快,各国学者提出的弹塑性本构模型很多,在这一章只能通过几个典型例子的分析,介绍根据弹塑性理论建立土的本构模型的基本思路。
下面几节分别介绍理想弹塑性模型,剑桥模型,修正剑桥模型,Lade-Duncan (1975)模型,以及多重屈服面模型和边界面模型的基本概念。
6 . 2 理想弹塑性模型在这一节,首先介绍理想弹塑性本构方程的普遍表达式,然后介绍几个典型的理想弹塑性模型。
6.2.1本构方程的普遍表达式对理想弹塑性材料,塑性势函数与屈服函数相同,下面用F 表示,硬化参数A 恒等于零,于是式6.1.3可改写为:ijpqrsklpq rsepijklijkl mnuvmn uvF FD D D D F g D σσσσ∂∂∂∂=-∂∂∂∂(6.2.1)理想弹塑性材料本构方程也可用其它形式表达,下面介绍另一种表达形式。
弹性应变增量eij d ε可表示为:1192eij ij ij dI d dS K Gεδ=+ (6.2.2) 式中 1I ——应力张量第一不变量;ij S —— 应力偏张量;,K G ——分别为体积弹性模量和剪切弹性模量。
岩土类材料的弹塑性力学模型及本构方程摘要:本文主要结合岩土类材料的特性,开展研究其在受力变形过程中的弹性及塑性变形的特点,描述简化的力学模型特征及对应的适用条件,同时在分析研究其弹塑性力学模型的基础上,探究了关于岩土类介质材料的各种本构模型,如M-C、D-P、Cam、D-C、L-D及节理材料模型等,分析对应使用条件,特点及公式,从而推广到不同的材料本构模型的研究,为弹塑性理论更好的延伸发展做一定的参考性。
关键词:岩土类材料,弹塑性力学模型,本构方程不同的固体材料,力学性质各不相同。
即便是同一种固体材料,在不同的物理环境和受力状态中,所测得的反映其力学性质的应力应变曲线也各不相同。
尽管材料力学性质复杂多变,但仍是有规律可循的,也就是说可将各种反映材料力学性质的应力应变曲线,进行分析归类并加以总结,从而提出相应的变形体力学模型。
第一章岩土类材料地质工程或采掘工程中的岩土、煤炭、土壤,结构工程中的混凝土、石料,以及工业陶瓷等,将这些材料统称为岩土材料。
岩土塑性力学与传统塑性力学的区别在于岩土类材料和金属材料具有不同的力学特性。
岩土类材料是颗粒组成的多相体,而金属材料是人工形成的晶体材料。
正是由于不同的材料特性决定了岩土类材料和金属材料的不同性质。
归纳起来,岩土材料有3点基本特性:1.摩擦特性。
2.多相特性。
3.双强度特性。
另外岩土还有其特殊的力学性质:1.岩土的压硬性,2.岩土材料的等压屈服特性与剪胀性,3.岩土材料的硬化与软化特性。
4.土体的塑性变形依赖于应力路径。
对于岩土类等固体材料往往在受力变形的过程中,产生的弹性及塑性变形具备相应的特点,物体本身的结构以及所加外力的荷载、环境和温度等因素作用,常使得固体物体在变形过程中具备如下的特点。
固体材料弹性变形具有以下特点:(1)弹性变形是可逆的。
物体在变形过程中,外力所做的功以能量(应变能)的形式贮存在物体内,当卸载时,弹性应变能将全部释放出来,物体的变形得以完全恢复; (2)无论材料是处于单向应力状态,还是复杂应力状态,在线弹性变形阶段,应力和应变成线性比例关系;(3)对材料加载或卸载,其应力应变曲线路径相同。
常用弹塑性材料模型7.2.1.1各向同性弹性模型各向同性弹性模型。
使用MP命令输入所需参数:MP,DENS—密度MP,EX—弹性模量MP,NUXY—泊松比此部分例题参看B.2.1,Isotropic Elastic Example:High Carbon Steel。
B.2.1. Isotropic Elastic Example: High Carbon SteelMP,ex,1,210e9 ! PaMP,nuxy,1,.29 ! No unitsMP,dens,1,7850 ! kg/m37.2.3.1 双线性各向同性模型使用两种斜率(弹性和塑性)来表示材料应力应变行为的经典双线性各向同性硬化模型(与应变率无关)。
仅可在一个温度条件下定义应力应变特性。
(也有温度相关的本构模型;参看Temperature Dependent Bilinear Isotropic Model)。
用MP命令输入弹性模量(Exx),泊松比(NUXY)和密度(DENS),程序用EX和NUXY值计算体积模量(K)。
用TB和TBDATA 命令的1和2项输入屈服强度和切线模量:TB,BISOTBDATA,1,(屈服应力)TBDATA,2,(切线模量)例题参看B.2.7,Bilinear Isotropic Plasticity Example:Nickel Alloy。
B.2.7. Bilinear Isotropic Plasticity Example: Nickel AlloyMP,ex,1,180e9 ! PaMP,nuxy,1,.31 ! No unitsMP,dens,1,8490 ! kg/m3TB,BISO,1TBDA TA,1,900e6 ! Yield stress (Pa)TBDA TA,2,445e6 ! Tangent modulus (Pa)7.2.3.5双线性随动模型(与应变率无关)经典的双线性随动硬化模型,用两个斜率(弹性和塑性)来表示材料的应力应变特性。
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关键词:岩土类材料,弹塑性力学模型,本构方程不同的固体材料,力学性质各不相同。
即便是同一种固体材料,在不同的物理环境和受力状态中,所测得的反映其力学性质的应力应变曲线也各不相同。
尽管材料力学性质复杂多变,但仍是有规律可循的,也就是说可将各种反映材料力学性质的应力应变曲线,进行分析归类并加以总结,从而提出相应的变形体力学模型。
第一章岩土类材料地质工程或采掘工程中的岩土、煤炭、土壤,结构工程中的混凝土、石料,以及工业陶瓷等,将这些材料统称为岩土材料。
岩土塑性力学与传统塑性力学的区别在于岩土类材料和金属材料具有不同的力学特性。
岩土类材料是颗粒组成的多相体,而金属材料是人工形成的晶体材料。
正是由于不同的材料特性决定了岩土类材料和金属材料的不同性质。
归纳起来,岩土材料有3点基本特性:1.摩擦特性。
2.多相特性。
3.双强度特性。
另外岩土还有其特殊的力学性质:1.岩土的压硬性,2.岩土材料的等压屈服特性与剪胀性,3.岩土材料的硬化与软化特性。
4.土体的塑性变形依赖于应力路径。
对于岩土类等固体材料往往在受力变形的过程中,产生的弹性及塑性变形具备相应的特点,物体本身的结构以及所加外力的荷载、环境和温度等因素作用,常使得固体物体在变形过程中具备如下的特点。
固体材料弹性变形具有以下特点:(1)弹性变形是可逆的。
物体在变形过程中,外力所做的功以能量(应变能)的形式贮存在物体内,当卸载时,弹性应变能将全部释放出来,物体的变形得以完全恢复; (2)无论材料是处于单向应力状态,还是复杂应力状态,在线弹性变形阶段,应力和应变成线性比例关系;(3)对材料加载或卸载,其应力应变曲线路径相同。
常用弹塑性材料模型7.2.1.1各向同性弹性模型各向同性弹性模型。
使用MP命令输入所需参数:MP,DENS—密度MP,EX—弹性模量MP,NUXY—泊松比此部分例题参看B.2.1,Isotropic Elastic Example:High Carbon Steel。
B.2.1. Isotropic Elastic Example: High Carbon SteelMP,ex,1,210e9 ! PaMP,nuxy,1,.29 ! No unitsMP,dens,1,7850 ! kg/m37.2.3.1 双线性各向同性模型使用两种斜率(弹性和塑性)来表示材料应力应变行为的经典双线性各向同性硬化模型(与应变率无关)。
仅可在一个温度条件下定义应力应变特性。
(也有温度相关的本构模型;参看Temperature Dependent Bilinear Isotropic Model)。
用MP命令输入弹性模量(Exx),泊松比(NUXY)和密度(DENS),程序用EX和NUXY值计算体积模量(K)。
用TB和TBDATA 命令的1和2项输入屈服强度和切线模量:TB,BISOTBDATA,1,(屈服应力)TBDATA,2,(切线模量)例题参看B.2.7,Bilinear Isotropic Plasticity Example:Nickel Alloy。
B.2.7. Bilinear Isotropic Plasticity Example: Nickel AlloyMP,ex,1,180e9 ! PaMP,nuxy,1,.31 ! No unitsMP,dens,1,8490 ! kg/m3TB,BISO,1TBDA TA,1,900e6 ! Yield stress (Pa)TBDA TA,2,445e6 ! Tangent modulus (Pa)7.2.3.5双线性随动模型(与应变率无关)经典的双线性随动硬化模型,用两个斜率(弹性和塑性)来表示材料的应力应变特性。
用MP命令输入弹性模量(Exx),密度(DENS)和泊松比(NUXY)。
可以用TB,BKIN和TBDATA命令中的1-2项输入屈服强度和切线模量:TB,BKINTBDATA,1,(屈服应力)TBDATA,2,(切线模量)例题参看B.2.10,Bilinear Kinematic Plasticity Example :Titanium Alloy。
B.2.10. Bilinear Kinematic Plasticity Example: Titanium AlloyMP,ex,1,100e9 ! PaMP,nuxy,1,.36 ! No unitsMP,dens,1,4650 ! kg/m3TB,BKIN,1TBDA TA,1,70e6 ! Yield stress (Pa)TBDA TA,2,112e6 ! Tangent modulus (Pa)7.2.3.6塑性随动模型各向同性、随动硬化或各向同性和随动硬化的混合模型,与应变率相关,可考虑失效。
通过在0(仅随动硬化)和1(仅各向同性硬化)间调整硬化参数β来选择各向同性或随动硬化。
应变率用Cowper-Symonds模型来考虑,用与应变率有关的因数表示屈服应力,如下所示:这里—初始屈服应力,—应变率,C和P-Cowper Symonds为应变率参数。
—有效塑性应变,—塑性硬化模量,由下式给出:应力应变特性只能在一个温度条件下给定。
用MP命令输入弹性模量(Exx),密度(DENS)和泊松比(NUXY)。
用TB,PLAW,,,,1和TBDATA命令中的1-6项输入屈服应力,切线斜率,硬化参数,应变率参数C和P以及失效应变:如下所示,可以用TB,PLAW,,,,10和TBDATA命令中的1-5项定义其它参数。
TB,PLAW,,,,1TBDATA,1,(屈服应力)TBDATA,2,(切线模量)TBDATA,3,β(硬化参数)TBDATA,4,C(应变率参数)TBDATA,5,P(应变率参数)TBDATA,6,(失效应变)例题参看B.2.11,Plastic Kinematic Example:1018 Steel。
B.2.11. Plastic Kinematic Example: 1018 SteelMP,ex,1,200e9 ! PaMP,nuxy,1,.27 ! No unitsMP,dens,1,7865 ! kg/m3TB,PLAW,,,,1TBDA TA,1,310e6 ! Yield stress (Pa)TBDA TA,2,763e6 ! Tangent modulus (Pa)TBDA TA,4,40.0 ! C (s-1)TBDA TA,5,5.0 ! PTBDA TA,6,.75 ! Failure strain7.2.3.13分段线性塑性模型多线性弹塑性材料模型,可输入与应变率相关的应力应变曲线。
它是一个很常用的塑性准则,特别用于钢。
采用这个材料模型,也可根据塑性应变定义失效。
采用Cowper-Symbols模型考虑应变率的影响,它与屈服应力的关系为:这里——有效应变率,C和P——应变率参数,——常应变率处的屈服应力,而是基于有效塑性应变的硬化函数。
用MP命令输入弹性模量(Exx),密度(DENS)和泊松比(NUXY)。
用TB,PLAW,,,,8和TBDATA命令的1-7项输入屈服应力、切线模量、失效的有效真实塑性应变、应变率参数C、应变率参数P、定义有效全应力相对于有效塑性真应变的载荷曲线ID 以及定义应变率缩放的载荷曲线ID。
TB,PLAW,,,, 8TBDATA,1,(屈服应力)TBDATA,2,(切线模量)TBDATA,3, (失效时的有效塑性真应变)TBDATA,4,C(应变率参数)TBDATA,5,P(应变率参数)TBDATA,6,LCID1(定义全真应力相对于塑性真实应变的载荷曲线)TBDATA,7,LCID2(关于应变率缩放的载荷曲线)注--如果采用载荷曲线LCID1,则用TBDATA命令输入的屈服应力和切线模量将被忽略。
另外,如果C和P设为0,则略去应变率影响。
如果使用LCID2,用TBDATA命令输入的应变率参数C和P将被覆盖。
只考虑真实应力和真实应变数据。
在数据曲线一节中讲述了此种类型的例题。
注--例题参看B.2.16,Piecewise Linear Plasticity Example:High Carbon Steel。
B.2.16. Piecewise Linear Plasticity Example: High Carbon SteelMP,ex,1,207e9 ! PaMP,nuxy,1,.30 ! No unitsMP,dens,1,7830 ! kg/m3TB,PLAW,,,,8TBDA TA,1,207e6 ! Yield stress (Pa)TBDA TA,3,.75 ! Failure strainTBDA TA,4,40.0 ! C (strain rate parameter)TBDA TA,5,5.0 ! P (strain rate parameter)TBDA TA,6,1! LCID for true stress vs. true strain (see EDCURVE below)*DIM,TruStran,,5*DIM,TruStres,,5TruStran(1)=0,.08,.16,.4,.75TruStres(1)=207e6,250e6,275e6,290e6,3000e6EDCURVE,ADD,1,TruStran (1),TruStres(1)7.2.8.1刚性体模型用EDMP命令定义刚性体,例如,定义材料2为刚性体,执行:EDMP,RIGIS,2。
用指定材料号定义的所有单元都认为是刚性体的一部分。
材料号以及单元的单元类型和实常数类型号用来定义刚体的PART ID。
这些PART ID用于定义刚性体的载荷和约束(如第4章所述,Loading)。
刚体内的单元不必用连接性网格连接。
因此,为了在模型中表示多个独立的刚性体。
必须定义多个刚体类型。
但是,两个独立刚体不能共同使用一个节点。
使用EDMP命令的同时,必须用MP命令定义刚体材料类型的杨氏模量(Ex),泊松比(NUXY)和密度(DENS)。
必须指定实际的材料特性值,从而使程序能计算接触表面的刚度。
基于此原因,在显动态分析中,刚性体不要用不切实际的杨氏模量或密度,刚体不能再变硬因为它已是完全刚硬的。
因为刚性体的质量中心的运动传递到节点上,所以不能用D命令在刚体上施加约束。
刚体的一个节点上的约束和初始速度将转换到物体的质心。
但是,如果约束了多个节点,就很难确定使用哪种约束。
要正确在刚体上施加约束,使用EDMP命令的平移(V AL1)和转动(VAL2)约束参数域,表示如下:V AL1-平移约束参数(相对于整体笛卡尔坐标系)0 没有约束(缺省)1 约束X方向的位移2 约束Y方向的位移3 约束Z方向的位移4 约束X和Y方向的位移5 约束Y和Z方向的位移6 约束Z和X方向的位移7 约束X,Y,Z方向的位移V AL2-转动约束参数(相对于整体笛卡尔坐标系)0 没有约束(缺省)1 约束X方向的旋转2 约束Y方向的旋转3 约束Z方向的旋转4 约束X,Y方向的旋转5 约束Y和Z方向的旋转6 约束Z和X方向的旋转7 约束X,Y和Z方向的旋转例如,命令EDMP,IGID,2,7,7将约束材料的刚体单元的所有自由度。
在定义刚体之后,可以用EDIPART命令指定惯性特性、质量和初始速度矢量。
如果没有定义刚性体的惯性特性,程序将会依据有限元模型计算它们。
例题参看B.2.25,Rigid Material Example:Steel。
B.2.25. Rigid Material Example: SteelMP,ex,1,207e9 ! PaMP,nuxy,1,.3 ! No unitsMP,dens,1,7580 ! kg/m3EDMP,rigid,1,7,7。