锅炉疏水及排污系统

汽水系统1、汽水系统图：汽炉汽水系统、水炉水系统、主蒸汽母管系统、疏水系统、定排放水系统2、汽水系统包括省煤器、汽包、下降管、水冷壁等组成的蒸发设备，以及过热器、给水、蒸汽管路等组成的汽水系统。

汽水系统的任务是使水吸收热量蒸发，最后变成具有一定参数的过热蒸汽。

3、省煤器（非沸腾式）省煤器由蛇形管组成布置在锅炉尾部的垂直烟道中，省煤器管内走的是给水，管外走的是烟气，给水沿蛇形管自下而上由低温至高温与烟气逆向流动。

给水在省煤器内吸收烟气余热部分产生蒸汽，汽水混合物进入汽包。

省煤器的作用：是利用烟气余热加热锅炉给水，提高给水温度，同时降低排烟温度，减少排烟热损失，从而提高锅炉效率，节省燃料。

给水经省煤器加热后再送入汽包，可以减少汽包壁与给水之间的温差，减少汽包壁因温差而产生的热应力，改善汽包的工作条件。

锅炉再循环门的作用：在锅炉生火或停炉时，为防止给水暂时中断使省煤器管得不到冷却而烧坏，在汽包与省煤器进口联箱之间装设再循环管，其上装有再循环门，当停止进水时打开再循环门，由于再循环管装在烟道外不受热，而省煤器管中的水受烟气加热，水温与再循环管中的水温形成温差，因而在汽包、再循环管、省煤器、汽包之间形成水的自然循环流动，使省煤器管得到冷却，保护省煤器。

当锅炉进水时关闭再循环门，给水就经过省煤器加热后进入汽包，避免低温给水直接由再循环管进入汽包，降低汽包热应力的产生汽包的作用：汽包是锅炉蒸发设备中的主要部件，是加热、蒸发、过热三个过程的分界点，它汇集炉水和饱和蒸汽，通过汽水分离装置减少蒸汽的带水量，通过排污管和加药管，减少蒸汽中的含盐量，保证蒸汽品质。

汽包上还装有各种表计如压力表、水位计等，用以控制汽包压力，监视汽包水位。

汽包具有一定的水容积，它与水冷壁、下降管相连，组成自然水循环系统。

汽包设有汽水分离器（旋风分离器）、连续排污管、加药管、下降管、安全门、压力表、温度计、水位计、事故放水管、再循环管、进水管（与水冷壁、省煤器相连）、蒸汽引出管（与吊挂管过热器进口联箱相连）。

干熄焦锅炉及附属设备工艺流程、原理与作用1、干熄焦锅炉的工作原理：是利用吸收了红焦热量的高温循环气体与除盐除氧纯水进行热交换，产生额定参数（温度和压力）和品质的蒸汽，并输送给热用户的一种受压、受热的设备。

干熄焦锅炉是余热锅炉。

2、干熄焦锅炉的工艺流程：⑴、干熄焦锅炉是干熄焦系统的重要组成部分。

惰性循环气体在干熄炉中冷却红焦后，吸收了红焦热量的高温循环气体经一次除尘器除去粗颗粒焦粉后进入锅炉，锅炉吸热产生蒸汽，被冷却的惰性循环气体经二次除尘器除去细颗粒的焦粉，再由循环风机鼓入干熄炉继续循环冷却红焦。

⑵、锅炉本体烟气系统流程：吸收了红焦热量的循环烟气从干熄焦冷却室出来，经一次除尘器去除粗颗粒焦粉后从锅炉入口进入，垂直往下先后经过二次过热器、一次过热器、光管蒸发器、鳍片管蒸发器、省煤器，然后从干熄炉底部引出。

⑶、锅炉本体汽水系统流程：锅炉给水由多级离心泵升压后向锅炉供水，除盐除氧纯水经省煤器预热后进入锅炉汽包。

⑷、干熄焦锅炉的工艺流程：锅炉汽包炉水可分为强制循环部分和自然循环部分。

⑸、自然循环部分：汽包炉水经汽包下降管进入膜式水冷壁，炉水吸热汽化成汽水混合物经膜式水冷壁上升管返回汽包。

⑹、干熄焦锅炉的烟气流程图：⑺、干熄焦锅炉的汽水流程图：⑻、强制循环部分：汽包炉水由汽包下降管径强制循环泵送入鳍片管蒸发器与光管蒸发器，炉水吸热汽化成汽水混合物经蒸发器上升管返回汽包。

这两部分产生的汽水混合物在汽包中进行汽水分离，饱和蒸汽由汽包上部导出，经一次过热器升温后，进入减温器喷水减温，然后进入二次过热器继续升温，从二次过热器引出的蒸汽即为外供主蒸汽。

3、锅炉减温水系统：锅炉主给水一部分送入干熄焦锅炉喷淋减温器，根据二次过热器出口主蒸汽温度，通过自动调节阀调节进减温器的减温水量，从而保证干熄焦锅炉供出的过热蒸汽的温度达设定要求。

4、锅炉排污及紧急放水系统：⑴、锅炉运行时，通过锅炉给水进入锅炉内的杂质，有很少部分会被饱和蒸汽带走，大部分留在锅炉水中。

锅炉疏水系统介绍一，系统概述机组疏排水利于保持合格的蒸汽及炉水品质，通过管道间的阀门疏水加强了蒸汽流动的稳定性。

汽轮机疏水系统有两方面作用：1首先是为了排出冷凝的水，并防止汽轮机进水。

2其次是为了防止在各种状态下的蒸汽管道中发生水冲击。

疏水方法分为两种：启动疏水和连续疏水。

二，设备规范本体疏水阀门编号及阀体名称：（由MKVI控制）注：疏水阀远方控制由汽轮机MKVI 提供,每个阀门在就地均装有按钮以便就地手动控制。

管道疏水阀一览表（由DCS 控制部分）三，疏水系统的投运在机组停机过程中，MKVI 将判断发电机主断路器的位置以便决定各蒸汽截止/控制阀座前/后的疏水阀何时打开。

该功能将自动进行无需运行人员的干预。

机组跳闸后，疏水系统将再决定自己的阀位以便为未定的启动作准备。

⑴当高压蒸汽主控制阀开度低于20%时，再热系统管道疏水阀将打开①高压缸排汽管道疏水阀（LBC20 AA222）②再热蒸汽管道疏水阀（LBB21 AA412）⑵当高压蒸汽主控制阀开度低于10%时，由MKVII 控制的本体疏水阀将自动打开：①高压蒸汽主截止/控制阀阀座前疏水阀 MOV-SSV-1A②高压蒸汽主截止/控制阀阀座后疏水阀 MOV-SSV-2A③右侧再热截止/控制阀阀座前疏水阀 MOV-SSV-3A④右侧再热截止/控制阀阀座后疏水阀 MOV-SSV-4A⑤左侧再热截止/控制阀阀座前疏水阀 MOV-SSV-3B⑥左侧再热截止/控制阀阀座后疏水阀 MOV-SSV-4B⑶当汽轮机低压控制阀达到一个最小的开度时，汽轮机低压控制阀进口疏水阀将打开。

①低压进汽控制阀阀座前疏水阀 MOV-SAD-1②低压进汽控制阀阀座后疏水阀 MOV-SAD-2相关的主要热工参数及整定值四，疏水系统的停运⑴当高压蒸汽主控制阀（CV）开度大于10%时，本体疏水阀由MKVI 控制，将从全开位置（100%）转到全关（0%）位置：①高压蒸汽主截止/控制阀阀座前疏水阀 MOV-SSV-1A②高压蒸汽主截止/控制阀阀座后疏水阀 MOV-SSV-2A③右侧再热截止/控制阀阀座前疏水阀 MOV-SSV-3A④右侧再热截止/控制阀阀座后疏水阀 MOV-SSV-4A⑤左侧再热截止/控制阀阀座前疏水阀 MOV-SSV-3B⑥左侧再热截止/控制阀阀座后疏水阀 MOV-SSV-4B⑵当高压蒸汽主控制阀开度大于20%时，管道疏水阀由DCS 控制按程序依次间隔30 秒关闭。

简析电厂疏水系统管道优化方案文章介绍了火力发电厂疏水系统的设计原则，分析了火力发电厂有关设备的乏汽和工质回收以及疏水系统设置的情况，并提出一些建议，以达到节能减排的目的，降低企业生产成本，增加企业利润。

标签：疏水；回收；疏水系统优化引言火力发电厂热力系统、设备在机组启动、停机检修及正常运行时需要有预暖、放空及疏水放气等要求，该部分操作伴随有一定的工质和能量的损失，回收、利用好这部分的工质和能量不仅节约资源，减少环境污染，同时也可以提高电厂的经济效益。

火力发电厂热力系统及设备的放水、放气系统主要包括：（1）蒸汽、水管道启动的放水、放气。

（2）蒸汽管道的经常疏水。

（3）管道蒸汽伴热工质损失。

（4）热力系统设备的检修放水。

（5）设备的排汽、排污，除氧器溢放水、除氧器连续排汽、扩容器排汽放水等。

1 疏水系统的设计原则火力发电厂疏水系统的设计是热力系统设计非常重要的部分，设计要遵循以下基本原则：（1）热力设备和管道应设置完善的疏水、放水和排污水回收利用系统。

（2）设备、管道的经常性疏水和疏水扩容器、连续排污扩容器所产生的蒸汽，应回收至热力系统直接利用。

（3）设备、管道的启动疏水、事故及检修放水、锅炉排污水等水质稍差，可直接用作热网水的补充水或降温后作为锅炉补给水处理的原水、汽轮机凝汽器循环冷却水或除灰系统的补充水。

2 疏水系统的设置2.1 热力系统工质回收热力系统的工质回收主要针对主厂房内无压放水母管、有压放水母管、辅汽疏水母管。

在设计中要根据系统功能及管道布置，合理地进行蒸汽、水管道的放水、放气点装置的设计，能满足机组各种工况运行要求。

同时还要合理地进行辅汽疏水扩容器容积的选择，保证疏水尽量回收和疏水通畅。

疏水系统设计一般包括无压放水系统、有压放水系统和辅汽疏水系统。

无压放水系统是满足机组停运、检修或水压试验等要求，将中低压汽水管道及设备中的存水，经过排水漏斗至无压放水母管排至汽机房集水坑或主厂房外。

有压放水系统是放水直接接入有压放水母管并排至锅炉疏水（排污）扩容器或其他扩容器。

【基础知识】火力发电厂各种水质的作用及差别水在火力发电厂水汽循环系统中所经历的过程不同，水质常有较大的差别。

因此根据实用的需要，人们常给予这些水以不同的名称。

热力系统中水的品质，是影响发电厂热力设备（锅炉、汽轮机等）安-全、经济运行的重要因素之一。

没有经过净化处理的天-然水中含有许多杂质，如果直接进入水汽循环系统，将会对热力设备造成各种危害。

为了保证热力系统中有良好的水质，必-须采用化水处理工艺对水进行适当的净化处理，并严格监督汽水质量。

一、电厂用水的类别水在火力发电厂水汽循环系统中所经历的过程不同，水质常有较大的差别。

因此根据实用的需要，人们常给予这些水以不同的名称。

它们是原水、锅炉补给水、给水、锅炉水、锅炉排污水、凝结水、冷却水和疏水等。

现简述如下：（1）原水：也称为生水，是未经任何处理的天-然水（如江河水、湖水、地下水等），它是电厂各种用水的水源。

（2）锅炉补给水：原水经过各种水处理工艺净化处理后，用来补充发电厂汽水损失的水称为锅炉补给水。

按其净化处理方法的不同，又可分为软化水和除盐水等。

（3）给水：送进锅炉的水称为给水。

给水主要是由凝结水和锅炉补给水组成。

（4）锅炉水：在锅炉本体的蒸发系统中流动着的水称为锅炉水，习惯上简称炉水。

（5）锅炉排污水：为了防止锅炉结垢和改善蒸汽品质，用排污的方法，排出一部分炉水，这部分排出的炉水称为锅炉排污水。

（6）凝结水：蒸汽在汽轮机中作功后，经冷却水冷却凝结成的水称为凝结水，它是锅炉给水的主要组成部分。

（7）冷却水：用作冷却介质的水为冷却水。

这里主要指用作冷却作功后的蒸汽的冷却水，如果该水循环使用，则称循环冷却水。

（8）疏水：进入加热器的蒸汽将给水加热后，这部分蒸汽冷却下来的水，以及机组停行时，蒸汽系统中的蒸汽冷凝下来的水，都称为疏水。

在水处理工艺过程中，还有所谓清水、软化水、除盐水及自用水等。

二、水质指标所谓水质是指水和其中杂质共同表现出的综合特性，而表示水中杂质个体成分或整体性质的项目，称为水质指标。

锅炉炉疏水、排污、放空气及底部加热系统14．1 锅炉疏水、放空气系统14．1．1 锅炉启动前疏水、放空气系统14．1．1．1锅炉水压试验上水时，空气门应专人监视，待各空气门见水时顺序关闭。

14．1．1．2水压试验结束后，可利用过热器疏水门或取样门泄压，当压力降至0时，开启各空气门和疏水门进入放水。

14．1．1．3 若水压试验后，锅炉准备投入运行，且水质合格可放水至汽包可监视水位，过热器和再热器部分的疏水应放尽；若锅炉在短期不投入运行，当降压至0.5MPa时，关闭各空气门和疏水门停止泄压，采取相应的保养措施。

14．1．2 停炉后疏水、放空气系统。

14．1．2．1 锅炉熄火停炉后，可根据情况用过热器疏水门控制降压速度，半小时后，开启再热器向空排汽及冷段疏水门，再热器实行干保护。

14．1．2．2 锅炉停炉后，如需采取冷却措施，可利用过热器的疏水门控制降压速度，当过热器出口汽压降至0,汽包壁温100℃以下时，打开汽包空气门，过热器向空排汽门水冷壁各排污门和省煤器各放水门，锅炉全面放水。

14．1．2．3 冬季停炉放水时，可采用带压放水，全开炉本体管道联箱的所有放水门、疏水、放空气门。

14．1．2．4 如锅炉需处于热保护或机组处于热备用状态时，应投入底部加热，压力表起压0.15～0．2MPa，可关闭炉顶各空气门，开启过热器疏水门（汽机冲转后关闭疏水门）。

14．2 定期排污14．2．1 定期排污应在负荷稳定时进行，加强对水位的调整和监视，防止造成缺水事故，大直径下降管未经许可不得进行排污。

14．2．2 定期排污的操作方法：14．2．2．1 全开A（B）侧定排联箱电动一、二次门及定排总门，定排母管疏水一、二次门进行疏水。

14．2．2．2手动缓慢微开一路排污管排污电动门暖管，暖管后关闭定排母管疏水一、二次门。

14．2．2．3 开启该路排污管电动门，排污时间根据化学要求确定，但每路排污时间不超过30s，然后关闭排污电动门。

锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化?10?热机技术第3期2006年8月锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化江苏省电力设计院李威[内容提要]本文针对锅炉排污系统经常出现定期排污扩容器超压及排汽带水现象,通过采用两种不同的设计标准结合实例进行扩容器设计计算,并根据对电厂调研情况的分析,找出问题根本所在,最后对排污系统设计提出优化建议,希望能为今后锅炉排污系统设计和运行提供借鉴.[关键词]锅炉排污系统扩容器1锅炉排污系统简述从锅炉蒸发段排出含盐分及杂质较多的炉水,经扩容器和热交换器(或只经过扩容器)回收部分工质和热量,最后排人下水道或其它出处的管道系统称为锅炉排污系统.排污可分为连续排污和定期排污两种.主要用于自然循环和辅助循环的锅筒锅炉上.在蒸发段出口设分离器的早期直流锅炉上也曾进行排污,从分离器下部引出排污水.随着给水品质提高,现代直流锅炉在正常运行时已不再进行排污.去图1锅筒锅炉排污系统图2排污系统存在的主要问题设置排污系统的主要目的是满足锅炉排污的需要,确保汽水品质,但排污就意味着工质和热量的损失,因此尽可能的回收工质和热量也是排污系统主要的任务.为了降低排污水压力以便更好的回收工质和热量,除在系统管路中设置截流孔板和减压阀以外还需在排污系统中设置排污扩容器.因此作为排污系统中的一个重要组成部分一排污扩容器,其选择设计就尤为重要.曾有设计院对国内几家有代表性的300MW和600MW机组燃煤电厂的锅炉排污系统进行过调研,发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰垫片经常"吹开",引起泄漏,定期排污扩容器排汽带水等现象.由于排汽携带大量的湿蒸汽和汽雾状的水滴被锅炉的一次风机和送风机吸风口吸人,对锅炉制粉系统的设备和管路等造成不良影响.有的电厂采用在排汽管上加装汽水分离器的措施来解决,结果使得排汽不畅,定排超压,严重时造成了汽水分离器"爆炸".造成以上问题的发生,除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因(如经常开启水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门来保证锅炉炉水品质,造成大量汽水进人定期排污扩容器)以外,究其根本还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的.第3期2006年8月热机技术3排污扩容器容量计算对于国产引进型锅炉,由于采用引进技术制造,排污系统设计均采用同一规范(美国依巴斯公司标准MNE--83,MNE--85),即连续排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量(BMCR)的2,内部断面蒸汽流速按不大于1.22m/s设计;定期排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量()的3,内部断面蒸汽流速按不大于2.44m/s设计.但实际按此标准计算选择的定期排污扩容器却普遍存在超压或排汽带水现象,这是为什么呢? 我们不妨以我院设计的扬州电厂四期工程(2×300MW机组)为例,按此标准对锅炉定期排污扩容器进行选择计算.3.1典型的通到定期排污扩容器的疏水有以下几种:a.在投入商业性运行以前的煮炉和烘炉过程中,从锅炉放水联箱来的周期性放水.b.正常运行时,从连续排污扩容器来的排污水.c从连续排污扩容器的旁路管道来的临时排污.d.汽包锅炉的汽包紧急放水管道.e.其它设备的疏放水,视系统的设计而定.注:在正常运行时,不应开启锅炉放水联箱的放水门,因为这样可能会影响炉水的循环,并伴随着损坏炉管的危险.由于在定期排污扩容器中的扩容蒸汽是通往大气的,所以只能允许释放到周围环境中去的流体才可以引入扩容器.3.2一般设计导则a.定期排污扩容器中释放的扩容蒸汽量释放的扩容蒸汽量可按下式求得:mf=m而hL--hf式中Inf——排往大气的扩容蒸汽,t/h;mIJ——从热水源来的排污水量,t/h;h——对应于水源压力饱和水的焓值,/kg; ht——在定期排污扩容器中对应于在扩容蒸汽压力下的饱和水的焓值,KJ/kg;Hf——对应于扩容蒸汽压力下饱和蒸汽的焓值,KJ/kg;b.扩容蒸汽的上升速度V在定期排污扩容器中,扩容蒸汽离开容器中分离面(即容器中的汽水接触面)的最大允许上升速度为8英尺/秒(2.44m/s).巳分离表面在定期连续排污扩容器中,分离表面的最小面积可按下式确定:A一其中A——最小分离面积,m2;m2——排往大气的扩容蒸汽,t/h;扩容蒸汽的比容,m3/kg;V——扩容蒸汽的最大容许上升速度,取2.44m/s;d.扩容器的结构参数定排扩容器水平布置时,分离面积为:A—D×L式中A——扩容器分离面的面积,m2;一扩容器的直径,m;I一扩容器长度,m;定排扩容器立式布置时,扩容器的内径按下式计算:D一√其中一扩容器的内径,m;A——扩容器的分离面积,m2;e.扩容器的工作压力应等于大气压力,排出管道中的流体静压头,排汽管道中的阻力损失与出口动压头损失之和. 排汽管道的尺寸选则应使压力损失尽可能地小.在设计工况下,通过排汽管道的总压力损失按接1.5磅/英寸(O.O11MPa)考虑是适当的.f.扩容器的工作温度取锅炉汽包压力下的饱和温度.?12?热机技术第3期2006年8月3.3扬州电厂四期工程扩容器设计原始数据该工程配备东方锅炉厂生产的1036t/h亚临界参数自然循环汽包炉过热器出口蒸汽流量:Q1—1036t/h汽包运行压力:Pa一18.7Mpa.a汽包运行压力下饱平时始:h=1764.789/kg定排运行压力:P3一O.11Mpa.a运行压力下饱和水焓:h3=428.84K]/kg定排运行压力下饱和汽焓:5"3=2679.61KJ/kg 定排扩容蒸汽比容:Vd一1.549244522m3/kg 定排蒸汽蒸发速度Vd:按依巴斯标准取为8 英尺/秒,即2.44m/s排污量Q5:考虑连排旁路进定排,连续排污2加定期排污3,定排接收的锅炉最大排污量为5,Q5—51.8t/h3.4定排扩容器最小分离面积定排排污扩容器放出的扩容蒸汽量Q6Q6一Q5一51.8×(1764.789—428.84)/(2679.61--428.84)一30.75t/h分离面积:一一(30.75×1.549244522)/(3.6×2.44)一5.42mz3.5扬州电厂四期工程定排实际选用尺寸扬州定排扩容器水平布置,简体内壁直径2m,直段长度4.084m,总长5.235m,工作容积12m3,全容积15ms,分离面积为:A—DXL一2×4—8mz(按直段长度较保守计算)式中A——扩容器分离面的面积,m2;扩容器的直径,m;L——扩容器长度,m;可见扬州工程实际选用定排扩容器分离面积A已明显大于计算最小分离面积,满足依巴斯公司标准关于扩容蒸汽离开容器中分离面的最大允许上升速度2.44m/s的要求.但实际扬州工程在工程调试和启动过程中,同样出现一定程度的定排排汽带水现象,定排排汽区域如降小雨,所幸投运期不是在冬季,否则还将引起地面较大范围结冰,影响运行维护安全.由此看来按依巴斯公司标准选择的定排扩容器偏小了一点.在此我们不妨换种计算标准来验算一下按依巴斯公司标准选定的扩容器是否偏小,我们按照原苏联推荐的按扩容器容积蒸发强度要求(即单位汽室体积允许发生的蒸汽量为:定排2000~ 3000m3/(h?m3);连排800~1000m3/(h?m3))计算所需定排容积,计算容积为(考虑3O水容积):Vd一(1+o.3)一[-(3O.75X1.549244522)/2]×1.3:=31m3可见扬州工程选用的实际定排全容积15m3明显小于计算容积Va,并不能满足原苏联推荐的定排扩容器容积蒸发强度的要求.根据国内某设计院对东北地区几家电厂调研的情况看,同样是300MW机组的双辽发电厂,铁岭发电厂共八台锅炉均配置15m3的卧式园筒型定期排污扩容器,同样发生较严重的定排排汽带水现象.而哈尔滨第三发电厂3,4号机组及元宝山发电厂三期的锅炉,按依巴斯公司标准所推荐的蒸汽离开液面速度2.44m/s选用DP一11.3型定排扩容器(容积为11.3m3)即可满足要求,但实际也发生定排超压及排汽带水,后通过把定排扩容器容积扩大到19.54m3或再增加一台DP一11.3型定排扩容器的方法才得到改善.第3期2006年8月热机技术?13?表1各电厂定期排污扩容器规范机组容量每台机内径直段长度容积电厂名称机组台数定排型式MW定排数量mmmmm3扬州发电厂四期30021卧式园筒2000400015双辽发电厂30041卧式园筒1800550015铁岭发电厂30041卧式园筒1800550015哈尔滨第三发电厂#3机组60011卧式园筒150058501l-3哈尔滨第三发电厂#4机组6001●1卧式园筒1800800019.54 元宝山发电厂三期60022卧式园筒}}1l-34结论我们至此可以推断,产生定期排污扩容器超压及排汽带水现象的主要原因是定排容积选择偏小.美国依巴斯公司标准考虑扩容器设计的关健参数是扩容蒸汽离开分离面的最大允许速度,该速度能保持或低于1.22m/s,则蒸汽中携带的水滴杂质等是最小的,对连排设计就选用了该推荐值,但对定排设计考虑这种场合下蒸汽污染不是关键,所以取用了该推荐值的两倍2.442m/s,可见推荐的定排内部断面蒸汽流速应该是上限.而按原苏联标准推荐扩容器容积蒸发强度2000m3/ (h?m3)选择定排容积,一般不会造成超压和排汽带水,但原苏联标准偏于保守,选择的扩容器容积偏大,不经济.通过以上两种计算方法的对比和对几家电厂的实际选用定排容量及运行情况的分析,建议在进行定排选择设计时,可先按依巴斯公司标准MNE一83确定扩容器尺寸,再按原苏联标准(容积蒸发强度可取3000m3/(h?m3)校核扩容器有效汽容积,最终确定扩容器容积.5排污系统设计及运行的优化建议按照美国CE公司的经验及当时自动化的水平,原引进技术中并没有锅炉汽包紧急放水管道.但锅炉制造厂在国产化的系统图中,按照以往的习惯和《蒸汽锅炉安全技术监察规程》规定增加了紧急放水,而紧急放水的量是多少又提不出具体数据,但其管道公称直径却定为DN100.按此DN100的通流面积计算,在临界流动下的放水量是相当大的,如果以此计算定期排污扩容器的容积也是相当大的,是不经济的.设计时,只能在定期排污扩容器人口处装设节流孔板限制流量,以正常运行工况扩容器接受的排水量先选定的定期排污扩容的容积,反算节流孔板的通径,以免排水量过大,危机定期排污扩容器的安全,并且计算后的限制流量应得道锅炉厂的认可.再考虑锅炉紧急放水的限流措施,并按以上推荐的方法计算选型并适当放大留有一定余量的情况下,还可以在系统设计时采取以下优化措施:提高定排进水口接口处法兰的压力等级,按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》(DL/T5054—1996)中规定"锅炉排污管道排污阀门后管道设计压力,在锅炉压力大于10.301MPa时取6.2MPa";为便于监视定排内部压力,设计时可加装就地压力表;加大排汽管道管径,在考虑加大定排容量的同时可将原DN500排汽管道改为DN600,以防止定排超压;排污扩容器尽量布置在两炉外侧靠炉后,同时排汽管尽量引向高处并指向空旷处,减少排汽对周围建筑物和设备的影响;为近一步减少排汽带水及排汽噪音对周围的影响,还可考虑在排汽管上加装汽水分离器及消声装置.?14?热机技术第3期2006年8月当然在正确选择设计锅炉排污系统的同时,电厂后期实际运行操作也还有许多需注意的地方.如锅炉水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门仅为锅炉停炉放水用,在锅炉正常运行时不应开启,否则排水量相当大,势必造成大量汽水进入定排引起超压和排汽带水.另外应规定不能在锅炉满负荷和最大压力下进行定期排污,以保证锅炉水循环安全.因为此时进行排污,排污量极大,并且有很高的势能极有可能引起锅炉运行异常及定排超压和排汽带水.上班族应该多做的六个动作亚博经济2OO6—7—12现代化的办公室中,我们需要进行体力锻炼的机会越来越少,下班后也没有太多时间去参加各种各样的健身班.据《洛杉矶时报》报道,来自美国的健康专家给你提供在办公室工作时可以抓住的6种锻炼机会.伏案工作时我们多数时间是坐在椅子上工作,因此让自己保持一个正确的坐姿是非常重要的.选择一把有靠背和扶手的椅子,工作的时候,一定要让自己的两前臂保持平行,膝盖与脚成9O度.另外,你可以给背的下部垫上一个柔软的靠垫.复印文件时复印文件的时候,你可在等候的过程中放松自己的脖子和肩膀肌肉,有节奏地转动自己的头部等,伸展自己的四肢.这些运动都可以帮助你缓解伏案工作时给身体带来的压迫.尽量少乘电梯中强度的身体锻炼可以帮助人加强心脏功能.因此要尽量少搭乘电梯,改为走楼梯.如果你的办公室在第5层,那么每天上下班步行上楼是最好不过的锻炼方式.午餐休息时间吃完午餐不要急于马上回到办公室工作.饭后一段短距离的散步不仅助消化,而且可以帮助自己放松身体各个部位以及心情.做下蹲运动双脚分离,距离为与两肩宽度相等,然后双手扶着椅子慢慢下蹲,起身站立.如此反复做1O次,休息片刻后继续做1O次.该运动可以帮助你增强大腿和背部肌肉强度.喝茶或咖啡时工作一段时间后就起身去给自己冲杯茶或者咖啡.冲茶或者冲咖啡的时候你可以单腿轮流站立,最大限度抬高一腿;或者双腿并拢站立,弯腰,让自己的双手掌触摸地面.。

锅炉乏汽及疏水系统综合利用摘要：目前国内大部分电厂都安装有锅炉定排扩容器，定排乏汽直接排入大气，造成大量热能及工质损失。

怎样有效利用定排扩容器排出的大量蒸汽,减少锅炉损失。

为此我厂在定排扩容器上加装一套乏汽回收利用装置,有效利用#1、2炉定排扩容器乏汽及暖风器疏水箱疏水在水质合格的工况下回收利用，有效减少大量的电厂耗水及热能损失，具有很好的节能效果并取得了一定得经济效益。

关键词：回收原理设计方案投运方式1引言节约能源是我国经济发展的一项长期战略方针，节约能源不仅能缓解能源需求的矛盾更有利于促进国民经济健康持续发展和保护生态环境的需求。

电力生产中存在大量的乏汽，而有些乏汽在设计初期未考虑回收。

如定排扩容器在运行中产生大量的闪蒸汽（乏汽）直接向空排放，从而造成能源的损失及浪费。

实施乏汽回收后既利用了热能又节约了水资源从而降低生产运行成本，为企业带来明显的经济效益。

此外乏汽回收还可以消除环境热污染并改善企业的生产环境更为企业的节能减排提供了有力保障。

我厂运行机组为2x150MW超高压机组，疏水排放量较大，三抽抽汽量最大约为30T/h，疏水主要有连排、吹灰疏水、暖风器疏水、暖气疏水、生水加热器疏水等各路疏水。

定排排空乏汽由锅炉定期排污水闪蒸产生，排污主要包含锅炉定期排污水、事故疏水、过热器疏水、冬季暖气疏水，这些疏水压力及温度等级高，水质好具有很高的回收效益及环保效益。

#1、2机组定排扩容器乏汽在机组正常运行工况下全部得到回收，暖风器疏水在水质合格的工况下经高温疏水泵打入机组凝结水系统得到回收。

整个回收系统运行稳定、安全、回收效果明显，对机组运行无影响。

2回收原理，工艺流程在#1、2 机组定排扩容器顶部排空管各加装一套水封，在靠近#1机定排扩容器 0 米位置加装一台表面式换热器及一台高温疏水箱。

表面式换热器在高温疏水箱上方顶部，在高温疏水箱下方位置设置 2 台高温疏水泵（一用一备）。

整个回收系统分两套回收管路，分别为#1、2 机组定排扩容器乏汽回收管路，#1、2 机组疏水综合回收管路。