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接点尺寸计算

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节点板尺寸怎么决定

节点板尺寸怎么决定

节点板尺寸怎么决定钢结构节点板设计应根据结构的重要性、受力特点、荷载情况和工作环境等因素选用节点形式、材料与加工工艺。

节点板设计应满足承载力极限状态要求，传力可靠，减少应力集中。

节点板构造应符合结构计算假定，当构件在节点偏心相交时，尚应考虑局部弯矩的影响。

构造复杂的重要节点应通过有限元分析确定其承载力，并宜进行试验验证。

节点板构造应便于制作、运输、安装、维护，防止积水、积尘，并应采取防腐与防火措施。

拼接节点应保证被连接构件的连续性。

连接节点处板件在拉、剪作用下的强度应按下列公式计算：式中：N——作用于板件的拉力(N)；Ai——第i段破坏面的截面积，当为螺栓连接时，应取净截面面积(mm²)；t——板件厚度(mm)；li——第i破坏段的长度，应取板件中最危险的破坏线长度(mm)；ηi——第i段的拉剪折算系数；αi——第i段破坏线与拉力轴线的夹角。

板件的拉、剪撕裂桁架节点板(杆件轧制T形和双板焊接T形截面者除外)的强度除可按本标准第12．2．1条相关公式计算外，也可用有效宽度法按下式计算：式中：be——板件的有效宽度(图12．2．2) (mm)；当用螺栓(或铆钉)连接时，应减去孔径，孔径应取比螺栓(或铆钉)标称尺寸大4mm；桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定性可用下列方法进行计算：1、对有竖腹杆相连的节点板，当c／t≤15εk时，可不计算稳定，否则应按本标准附录G进行稳定计算，在任何情况下，c／t不得大于22εk，c为受压腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的净距离；板件的有效宽度2、对无竖腹杆相连的节点板，当c／t≤10εk时，节点板的稳定承载力可取为0．8betf；当c／t＞10εk时，应按本标准附录G 进行稳定计算，但在任何情况下，c／t不得大于17．5εk。

当采用本标准计算桁架节点板时，尚应符合下列规定：1、节点板边缘与腹杆轴线之间的夹角不应小于15°；2、斜腹杆与弦杆的夹角应为30°～60°；3、节点板的自由边长度lf与厚度t之比不得大于60εk。

焊接卡盘接头尺寸

焊接卡盘接头尺寸

焊接卡盘接头尺寸全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：焊接是一种常用的连接方法，其中焊接卡盘接头是一种重要的焊接接头之一。

焊接卡盘接头尺寸的选择对焊接质量和连接稳定性具有重要影响。

本文将介绍焊接卡盘接头尺寸的相关知识，希望能够帮助读者更好地了解焊接卡盘接头的尺寸选择。

一、焊接卡盘接头的尺寸分类焊接卡盘接头的尺寸主要包括接杆直径、接杆长度、接头厚度等多个参数。

根据焊接卡盘接头在实际应用中的不同特点，可以将其尺寸分为以下几种类型：1. 接杆直径：焊接卡盘接头的接杆直径通常是指焊接杆的最大横截面直径。

接杆直径的选择应根据焊接件的厚度和承载力来确定，过大或者过小的接杆直径都会影响焊接接头的质量。

2. 接杆长度：焊接卡盘接头的接杆长度是指接头相对于焊接面的长度。

接杆长度的选择应考虑到焊接件的形状和尺寸，以保证焊接强度和稳定性。

1. 结构安全性：焊接卡盘接头的尺寸选择应考虑到焊接部件的使用环境和承载力要求，确保焊接接头的结构安全性。

2. 焊接质量：焊接卡盘接头的尺寸选择应能够保证焊接接头的焊接质量，避免焊接裂纹和焊接变形等质量问题。

3. 焊接效率：焊接卡盘接头的尺寸选择应考虑到焊接效率，确保能够在较短的时间内完成焊接作业。

4. 经济性：焊接卡盘接头的尺寸选择应考虑到成本因素，选择尺寸合适的接头可以减少焊接材料的浪费，提高经济效益。

焊接卡盘接头尺寸的计算方法需根据具体的焊接要求和焊接材料来确定，以下是通用的计算方法：1. 接杆直径的计算方法：接杆直径的计算公式为D=2√(F/πσ) ，其中D为接杆直径，F为焊接接头的承载力，σ为焊接接头的材料抗拉强度。

在实际焊接生产中，焊接卡盘接头尺寸的选择通常需要结合具体的焊接要求来确定。

一般来说，焊接接头的尺寸越大，其承载能力越高，但也会增加焊接成本和焊接时间。

在选择焊接卡盘接头尺寸时，应综合考虑结构安全性、焊接质量、焊接效率和经济性等因素，以选取最合适的尺寸。

第二篇示例：焊接卡盘接头尺寸指的是在焊接过程中所需使用的卡盘接头的尺寸规格。

钢框架齐平端板式梁柱节点的实用算法

钢框架齐平端板式梁柱节点的实用算法

钢框架齐平端板式梁柱节点的实用算法
钢框架齐平端板式梁柱节点是一种常用的结构连接方式，本文将
介绍其实用算法。

步骤如下：
1. 确定节点类型和荷载：通常将节点分为内部节点和边角节点。

根据设计荷载计算节点受力情况。

2. 确定节点板厚度和节点板大小：节点板的厚度取决于节点荷
载大小和节点板材质。

节点板大小取决于节点长宽尺寸。

3. 确定节点钢板尺寸和数量：根据节点板大小，计算节点钢板
的尺寸，包括宽度和长度。

根据节点荷载大小和钢板强度，确定节点
钢板的数量。

4. 设计节点连接方式：节点连接方式需要考虑节点板和钢板的
接缝方式，以及连接件的尺寸和数量。

通常使用螺栓连接或焊接连接。

5. 设计节点剪力承载力和弯矩承载力：计算节点荷载产生的横
向和纵向剪力，以及弯矩大小。

根据节点板和钢板的受力情况，确定
节点的剪力和弯矩承载力。

6. 验算节点：根据节点剪力和弯矩承载力，对节点进行验算，
确保节点的安全性和可靠性。

以上是钢框架齐平端板式梁柱节点的实用算法，需要在实际设计
中根据具体情况进行调整和优化。

13种铝合金门窗下料尺寸计算公式(建议收藏)

13种铝合金门窗下料尺寸计算公式(建议收藏)

13种铝合金门窗下料尺寸计算公式（建议收藏）1.宽度计算公式：建议门窗宽度=开洞宽度-门窗框架宽度例如：建议门宽=开洞宽度-2×框架宽度2.高度计算公式：建议门窗高度=开洞高度-门窗框架高度例如：建议门高=开洞高度-2×框架高度3.转角连接点尺寸计算公式：转角门窗框架长度=开洞长度-门窗框架长度×2例如：转角门框长度=开洞长度-2×框架长度4.开向尺寸计算公式：开向距离=开洞宽度-门框宽度-起锤距离-上铰链距离例如：门的开向距离 = 开洞宽度 - 门框宽度 - 50mm - 50mm 5.开启尺寸计算公式：开启高度=开洞高度-地拖高度-门框高度例如：门的开启高度 = 开洞高度 - 50mm - 120mm6.横杆长度计算公式：横杆长度=开洞宽度-门框宽度-两端连接配件长度×2例如：横杆长度 = 开洞宽度 - 门框宽度 - 50mm × 27.竖杆长度计算公式：竖杆长度=开洞高度-门框高度-两端连接配件长度×2例如：竖杆长度 = 开洞高度 - 门框高度 - 50mm × 2 8.嵌板长度计算公式：嵌板长度=开洞宽度-门框宽度-两侧嵌板留置宽度×2例如：嵌板长度 = 开洞宽度 - 门框宽度 - 50mm × 2 9.嵌板高度计算公式：嵌板高度=开洞高度-门框高度-两边嵌板留置长度×2例如：嵌板高度 = 开洞高度 - 门框高度 - 50mm × 210.塞板长度计算公式：塞板长度=开洞宽度-门框宽度-两端塞板留置宽度×2例如：塞板长度 = 开洞宽度 - 门框宽度 - 50mm × 211.塞板高度计算公式：塞板高度=开洞高度-门框高度-两边塞板留置长度×2例如：塞板高度 = 开洞高度 - 门框高度 - 50mm × 212.垫板长度计算公式：垫板长度=开洞宽度-门框宽度-两端垫板留置宽度×2例如：垫板长度 = 开洞宽度 - 门框宽度 - 50mm × 213.垫板高度计算公式：垫板高度=开洞高度-门框高度-两边垫板留置长度×2例如：垫板高度 = 开洞高度 - 门框高度 - 50mm × 2以上是13种常见铝合金门窗下料尺寸计算公式，应根据具体项目中的实际需要进行具体计算。

接头波纹管长度计算

接头波纹管长度计算

接头波纹管长度计算摘要：1.接头波纹管的定义和作用2.接头波纹管长度计算的方法3.计算实例及结果分析正文：接头波纹管，作为一种常见的管道连接件，广泛应用于各种流体输送系统中。

它具有良好的柔韧性和抗腐蚀性能，能够适应管道的伸缩变形，并起到延长管道使用寿命的作用。

为了确保接头波纹管在工程中的正常使用，我们需要对其长度进行精确计算。

接头波纹管长度计算的方法主要有以下两种：1.经验公式法：根据已有的工程实践经验和理论研究，总结出一些计算接头波纹管长度的经验公式。

这些公式通常需要考虑的因素有：波纹管的材质、壁厚、波纹间距、工作压力、温度等。

使用经验公式法计算长度时，只需将相关参数代入公式进行计算即可。

但需要注意的是，这种方法适用于参数相近的波纹管，对于特殊情况的波纹管，计算结果可能存在较大误差。

2.数值模拟法：利用计算机辅助设计软件（如AutoCAD、SolidWorks 等）或专门的波纹管计算软件，通过建立波纹管的数学模型，模拟其在各种工况下的应力、应变等物理现象，从而得出波纹管的长度。

数值模拟法可以较为精确地计算波纹管长度，适用于各种类型的波纹管，但需要具备一定的计算机编程和数学建模能力。

下面，我们通过一个具体的计算实例来分析接头波纹管长度的计算过程：假设某工程中需要选用一种壁厚为2mm、波纹间距为20mm的接头波纹管，工作压力为0.6MPa，温度为40℃。

我们可以先尝试使用经验公式法进行计算。

根据已有的经验公式，代入相关参数，计算得出波纹管长度约为200mm。

然后，我们可以使用数值模拟法对计算结果进行验证。

首先建立波纹管的数学模型，然后设定边界条件和工作条件，进行有限元分析。

经过计算，得出波纹管长度约为205mm。

可见，数值模拟法的计算结果与经验公式法相比，更接近实际需要。

综上所述，接头波纹管长度的计算方法有经验公式法和数值模拟法。

防雷接地计算规则要点

防雷接地计算规则要点

防雷及接地装置工程量计算1〕接闪器安装工程量计算避雷针安装按在平屋顶上、在墙上、在构筑物上、在烟囱上及在金属容器上等划分定额。

〔1〕定额单位①平屋顶上、墙上、烟囱上避雷针安装以“根〞或“组〞计量。

②独立避雷针安装以“基〞计量，长度、高度、数量均按设计规定。

(2)避雷针加工制作，以“根〞为计量单位。

(3)避雷针拉线安装，以三根为一组，以“组〞计量。

2〕避雷网安装〔1〕避雷网敷设按沿折板支架敷设和沿混凝土块敷设，工程量以“m〞计量。

工程量计算式如下：避雷网长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％) 式中 3.9％——为避雷网转弯、避绕障碍物、搭接头等所占长度附加值。

〔2〕混凝土块制作，以“块〞计量，按支持卡子的数量考虑，一般每米1个，拐弯处每半米1个〔3〕均压环安装，以“m〞计量①单独用扁钢、圆钢作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁的中心线长度按“延长米〞计算，执行“均压环敷设〞工程。

②利用建筑物圈梁内主筋作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁中心线长度，按“延长米〞计算，定额按两根主筋考虑，超过两根主筋时，可按比例调整。

〔4〕柱子主筋与圈梁焊接，以“处〞计量柱子主筋与圈梁连接的“处〞数按设计规定计算。

每处按两根主筋与两根圈梁钢筋分别焊接连接考虑。

如果焊接主筋和圈梁钢筋超过两根时，可按比例调整。

2、引下线安装工程量计算避雷引下线是从接闪器到断接卡子的局部，其定额划分有：沿建筑物、沿构筑物引下；利用建〔构〕筑物结构主筋引下；利用金属构件引下等。

1〕引下线安装，按施工图建筑物高度计算，以“延长米〞计量，定额包括支持卡子的制作与埋设。

其引下线工程量按下式计算：引下线长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％)2〕利用建(构)筑物结构主筋作引下线安装：按以下方法计算工程量。

用柱内主筋作“引下线〞时，定额按焊两根主筋考虑，以“m〞计量，超过两根主筋时可按比例调整。

3〕断接卡子制作、安装，按“套〞计量。

山东项目节点连接计算

山东项目节点计算一、泳池1、节点12-主次梁连接固接第二种: 连接板连接主梁编号 = 1采用钢截面: H750X300X13X24次梁编号 = 3采用钢截面: H750X300X13X24次梁钢号:Q345梁翼缘塑性截面模量/全截面塑性截面模量: 0.765 > 0.7算法: 翼缘承担全部弯矩，腹板只承担剪力翼缘验算对应的内力组合: 2翼缘设计弯矩 M: 30.00 kN*m(次梁端剪力取梁腹板净截面抗剪承载力设计值的1/2) 次梁翼缘采用对接焊缝连接腹板螺栓连接验算结果：螺栓验算采用的组合号: 1采用常用设计法设计，腹板承担剪力 V = 613.61 kN(剪力V 取梁腹板净截面抗剪承载力设计值的1/2) 采用10.9级摩擦型高强螺栓连接螺栓直径 D=20 mm高强度螺栓连接处构件接触面处理方式: 喷砂接触面抗滑移系数 u = 0.50高强螺栓预拉力 P = 155.00 kN螺栓双面抗剪承载力设计值 Nvb = 139.50 kN螺栓承受的最大剪力 Ns = 76.70 kN < Nvb ,设计满足主梁腹板侧螺栓验算:腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为“行”) :行数: 8 , 螺栓的行间距: 66 mm , 螺栓的行边距: 50 mm列数: 1 , 螺栓列列边距: 40 mm加劲肋与主梁的连接焊缝:加劲肋与主梁腹板的连接焊缝 Hf = 6mm加劲肋与主梁翼缘的连接焊缝 Hf = 8mm焊缝强度设计值 Fcw = 200.00 N/mm2加劲肋与主梁围焊缝最大应力 43.85N/mm2 <= Fcw，设计满足连接件验算:连接板尺寸: B x H x T = 320 x 632 x15构件抗拉强度设计值：f=310.00 N/mm2 抗剪强度设计值：fv=180.00 N/mm2连接角焊缝强度 Ffw=200.00 N/mm2连接件净截面最大正应力: 0.00 N/mm2 < f= 310.00 N/mm2，设计满足连接件净截面最大剪应力: 48.54 N/mm2 < fv= 180.00 N/mm2，设计满足次梁端部连接验算:连接件净截面正应力计算采用的组合号: 1采用常用设计法设计，腹板承担剪力 V = 613.61 kN (剪力V 取梁腹板净截面抗剪承载力设计值的1/2) 构件抗拉强度设计值：f=310.00 N/mm2 抗剪强度设计值：fv=180.00 N/mm2次梁腹板净截面最大正应力: 0.00N/mm2 <= f，设计满足连接件净截面正应力计算采用的组合号: 1采用常用设计法设计，腹板承担剪力 V = 613.61 kN (剪力V 取梁腹板净截面抗剪承载力设计值的1/2) 次梁腹板净截面最大剪应力: 112.03N/mm2 <= fv，设计满足次梁到主梁腹板的距离 e = 150 mm2、。

钢结构连接计算


例题2：如图所示为承受轴力的角钢构件的节点角焊缝连接。 构件重心至角钢背的距离e1=38.2mm。钢材为Q235-B， 手工焊，E43型焊条。构件承受由静力荷载产生的轴心拉 力设计值N=1000kN。三面围焊。试设计此焊缝连接。
【解】：
一.角焊缝的焊脚尺寸hf 最大hf ≤t-(1~2)mm=10-2=8mm(角钢趾部与端部) 最小hf ≥1.5 tmax=1.5 16 =6mm 采用hf=8mm,满足上述要求。 二.构件端部正面角焊缝所能承受的力
对1点求矩，有 M1 0 ，得
N2

N
e1 bΒιβλιοθήκη N3 2 1100 38.2 140

306 2
147.3kN
（或N2 N N1 N3 147.3kN）
所需角钢趾部侧面角焊缝的计算长度
lw2
N2 0.7hf
f
w f

147.3103 2 0.7 8160
三、受力最大处的应力
竖向力V1作用下，假设焊缝均匀受力:

V f

V1 Af
275103
41.4he 102
66.43 N/mm2 he
扭矩T1作用下，以点1和点4处焊缝受力最大，其应力分量为

T f

T1x1 Jf

18.48106 49.2 4913he 104

18.51 N/mm2 he
为R=550kN，连接角钢为2∟ 75×t1，长a=30cm。钢材为 Q235-B钢。手工焊，E43型焊条。求焊缝的焊脚尺寸hf和 连接角钢厚度t1。
【解】一只连接角钢受力为R1 =R/2=275kN。为便于安装， 梁端缩进连接角钢背面10mm如图a所示。连接角焊缝同时 受剪和受扭。

钢结构节点计算

钢结构节点计算
钢结构节点计算是工程设计中的关键步骤，它涉及到对连接处的构件进行强度、稳定性和刚度等方面的计算。

以下是一般性的步骤和考虑因素：
1. 收集设计数据：
收集节点处构件的几何尺寸、材料性质和受力情况等设计参数。

2. 力学分析：
进行力学分析，确定节点处的受力情况，包括受力方向、大小和点位载荷等。

考虑静力平衡和结构整体的稳定性。

3. 节点强度计算：
根据受力情况，计算节点中连接构件的强度。

采用适当的理论模型，如弹性理论、极限承载力理论等。

4. 节点稳定性计算：
进行节点的稳定性计算，考虑局部稳定性和整体稳定性。

考虑各种可能的稳定性失效模式，如屈曲、扭曲等。

5. 节点刚度计算：
计算节点的刚度，考虑节点处的变形和转动。

确保节点连接后整体结构的刚度满足设计要求。

6. 考虑节点的细部构造：
考虑节点的细部构造，包括焊接、螺栓连接等。

根据设计规范和标准，确定焊接和螺栓连接的强度和刚度。

7. 使用适当的计算工具：
使用专业的结构分析和设计软件进行节点计算，确保计算的准确性和高效性。

根据所采用的设计规范和标准，进行相应的验算。

8. 设计审查和优化：
进行节点设计的审查，确保其符合适用的建筑法规和标准。

针对设计中可能出现的问题，进行节点设计的优化。

在进行节点计算时，需要根据具体的项目和设计规范采用适当的计算方法和理论模型。

在这个过程中，与相关领域的专业人员、结构工程师和材料工程师的合作是非常重要的。

尺寸链计算及例题解释


x
61.875
0.235 0.015
61.89
0.22 0
2021/3/28
x H
R2 R1
x
H
D1
D2
a）
b）
图4-31 键槽加工尺寸链
26
❖ 讨论:在前例中,认为镗孔与磨孔同轴,实际上存在偏心。
若 两 孔 同 轴 度 允 差 为 φ0.05 , 即 两 孔 轴 心 偏 心 为 e = ±0.025。将偏心 e 作为组成环加入尺寸链（图4-32b）
m n1
E(S A 0) E(S A i) E(A II)
i1
im 1
封闭环的下偏差EI(A0)等于增环下偏差之和减去减环
的上偏差之和,即
m
n 1
E (A 0 I ) i 1E (A iI ) i m 1 E (A S i)
（4）各环公差之间的关系
封闭环的公差T(A0)等于各组成环的公差T(Ai)之和,即
1）定位基准与设计基准不重合的尺寸换算
0.05 A
C
B
0.1 C
A2 A0 a1 a0
A a)
b)
c)
图4-26 工艺尺寸链示例
【例 4-1】图示工件 A1 6000.1 ，以底面A定位，加工台阶面B， 保证尺寸 A0 2500.25，试确定工序尺寸A2及平行度公差Ta2。
【解】尺寸链b）中，A0为封闭环，A1和A2是组成环；角度尺 寸链（图4-26c）中，a0为封闭环，a1 和a2是组成环。
(2)反计算——已知封闭环,求各组成环。反计算主要用于产 品设计、加工和装配工艺计算等方面,在实际工作中经常碰到。 反计算的解不是唯一的。如何将封闭环的公差正确地分配给各 组成环,这里有一个优化的问题。 （3）中间计算——已知封闭环和部分组成环的基本尺寸及公 差,求其余的一个或几个组成环基本尺寸及公差（或偏差）。
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足部尺寸设计 足径尺寸除了应与D/d值尽量接近外， 还应考虑我司镦锻机的加工范围（足 径dФ1.2～3.5mm）

我司控制触头足长的范围见下表：

足短不低于头部厚度的五分之四。 在设计足径应考虑与簧片铆接孔匹配，一般足径比簧 片孔小0.1mm左右。
四 . 触头与簧片铆合加工注意事项 （供参考） 见下图（十～十一）
再看刚才的例子，SP-081790-00产品 原设计头部厚度为0.6mm 银层厚度为0.25mm 头部直径为Ф3.5mm 足径为Ф2.5mm （线材原材料直径是根据足径大小而定） D/d=1.4 用于加工的银线为Ф2.5mm，银层厚度0.25mm， 头部直径约为Ф3.5mm时，银线体积为2.4mm3 Ф2.5mm银线截面积为4.909mm2 。
三.适用于我司冷镦机加工的 触头尺寸设计：

头部直径（D）与足部直径（d）成型的 范围值 见图（五）
D/d=1.7～2.3 D/d的值过小容易使金属银或银合金 与铜的结合强度降低（增面不大） 例：SP-081790-00 见图六

图六.SP-08790-00图
这里D/d （Ф3.5/Ф2.5=1.4）值过 小，不大适合生产，现改为 Ф3.5/Ф2.2=1.59 由于使用的AgSnO2In2O3材料是进口 材料，塑性相对较好，基本上可以加 工，但加工仍然难度相对较大。此型 号设计还涉及银层厚度问题，后面将 进一步作解释。
它们这种机型是银、铜双刀切线， 双冲（一冲预镦、二冲终镦成型）， 工作程序如图四所示：
一．丝材剪断，新生态金属结晶裸露，头尾相接形成一体化
二.两种金属表面光、毛面存在（剪断面、断裂面）形成啮合效应， 增加结合强度
三.在冷镦机冲击力下，两种金属形成径向塑性变形及强烈摩擦，成 为第一次塑性变形





洁净丝材的表面，应无氧化度和油污 及其它附着物。 室内应保持较低温度，不宜超过25℃， 因为室内温度过高不利于保持切割面 新鲜度（原生态初始表面）。 应有适当的车速以保证两种焊接面的 生成速度。 两种金属线材直径基本相同。 两种金属切割刀应当设计合理

线材的结晶组织应保证线材切割后断 裂面与切割面面积（毛面与光面）为 60～70%：40～30%。〔也有称为光亮 面（光面）、撕裂面（毛面）〕。

D/d=1.6 用于加工银线Ф2.2mm 银层厚度0.25mm，头部 直径为Ф3.5mm时，需银线体积为2.4mm3 直 径为Ф2.2mm的银线截面积为3.801 mm2 银线长度为0.63mm 按照上述计算结果，现设计银线线段可以满足 银刀刀刃口厚度的技术要求 一般而言，原材料（银线为主）线材最小切断 长度应满足冷镦机切刀刀刃口厚度要求，否则 无法将线材夹住送入下道工序。




铆钉型电触头主要特点约有下列几点： 加工成形较容易并且加工费用相对较低。 适用电气产品范围广泛，不论手工铆接或 自动铆接都可应用。 贵金属及其合金的丝材，作为铆钉电触头 电接触工作部位材料，由于其制造方法和 工艺特殊，比之同类材料片、板状电接触 触头有更优越的物理、化学和电气性能 （丝材的挤压、加工形成纤维状且密度提 高、孔隙率降低都能显著改善以上几项性 能参数和效能）。

例2 609的产品 见图（八）
图八.609产品图




该产品有两处不设计不合理 D/d〈1.7 头部的铜基体厚度过大，银层厚度与 头部厚度比例为0.15，比例严重失调。 产品在生产加工中出现如下问题： 银与铜结合强度差，引起银层脱落，这是 复合铆钉最致命的问题。 银与铜的结合部位产生双眼。 头部与足部的同轴度差（偏心过大）。
附日本触头尺寸表见图十三
图十三 日本触头尺寸表
七.触头材料、形状尺寸设计

关于这个问题的回答，我们的看法是由于 电器和触头材料不断进步，触头材料、形 状尺寸设计不仅要适应于各类电子元器件 高可靠性、小体积、大容量的要求，还要 做到绿色环保等。一系列新课题、新问题 亟需我们以非常谨慎科学的态度去看待， 去解决，不能生搬硬套一些书本上的经典 数据。

冷镦机切割银线切刀（见图七）的刀刃口 厚度最低允许值为： 硬质合金为0.65mm 高速工具钢为0.55mm



按照上述计算结果，原设计银层厚度银线 线段无法用于银线刀刃口制作加工。 现设计 足径为Ф2.2mm 头部厚度为0.6mm 银层厚度为0.25mm 头部直径为3.5mm

ห้องสมุดไป่ตู้

11.触头开闭方法的图示 12.开闭时动作的类型（捶打、滑动、旋转） 13.触头是否承受激烈的机械动作 14.断开、闭合时的速度 15.触头间隙 16.抖动、振动的程度 17.闭合时触头承受的力 18.断开所需要的力 19.触头的容许尺寸 20.触头组装方法 21.触头表面形状
22.组装触头时的部件材料及大小 23.损害触头的气氛 24.周围的温度 25.容许温升 26.所要求的触头寿命 27.容许的触头价格 28.是否为初次使用 29.使用过何种触头材料及详细的经历 30.其他参考事项

由于新材料不断出现，在不同电流等级下， 尺寸有很大差别，有些经典设计触头截面 公式计算和过去的一些触头尺寸选用数据 已经不大适用于目前触头截面的使用，仅 供参考而已。
我们的意见是对于触头形状、尺寸，触 头材料设计选用应当经过实际的应用和试 验方能确定。



在我们与泰科公司的合作中，我们得到泰 科公司的多方面的技术支持，尤其是对我 司生产复合铆钉触头进行电寿命试验的支 持，使我们在这一领域得到很大启示和借 鉴，特别是对国内各厂家、各类触头材料 选用有了重要的依据。 据我们了解，目前国内触头材料制造商 对于材料电性能试验和触头材料应用方面 远远低于国外水平，基本上处于空白状态。
要定出电器容量与触头尺寸的关系是不大 可能的，从我们廿余年生产经历来看，同 一种电器随着上述因素的出现，所用电器 触头尺寸便会大大缩小。 如：原用DФ3（0.35）AgCdO12复合铆 钉触头只能用于2～3A/220V的洗衣机定时 器上。 现改用DФ2.5（0.25）AgSnO2用于同 样的洗衣机定时器上。
谢谢！

银层厚度与头部厚度的关系： 银层厚度设计在目前银价暴涨因素的触 动下，为降低成本，许多客户都在银层厚 度设计中呈现尽量减薄银层厚度的趋势。 在以往设计过程中，当头部直径DФ2～ 3.5mm时，银层厚度均≥0.3mm，DФ3.5～ 6.0mm时，银层厚度均≥0.5mm。但在近期 内，这样的极限值也被突破，银层厚度都 被设计得更薄，下降幅度达25～30%，给 我司冷镦加工带来很大难度，尤其是在原 足径不变的情况下，难度更为突出。
我司试验室拥有进口的ASTM-30型触头试验 机和与其匹配的L、R组合的负载（见图十四）。 在与泰科公司电寿命试验较长时期的磨合后， 对照我司在自己试验机进行的模拟试验中得出 数据，进行整理验证中得到了相对应的经验数 据，作为我们评价触头材料的依据，使我司对 触头材料的电寿命指标有相对全面的评价，从 而可有针对性的对制造商进行认可和选择，另 一方面也为客户权益的负责提供保障。
头部厚度符上限值〈d×0.8 下限值〉d×0.35 见图（九）

图九.头部厚度与d的比值范围
我司加工复合铆钉触头的 简易公式—镦锻比（H）值：

H=D2×T/d3 H值最佳值为2左右 在这个H值范围内，一般而言，基本能加 工成型，但目前由于各种二次线路执行 元器件都趋向于小体积大容量负载，对 于我们的H值，提出挑战！如上述举例的 两种产品，其H值显然不对头，我们并不 墨守成规，在线材材质选用，银、铜线 材硬度匹配，改进刀具、模具车况，通 过试打，调整参数，力图在这几种难度 较大的产品中有所突破。

图十四. ASTM-30型触头试验机
触头外观看起来极其简单，但触头现象 非常复杂，涉及很多学科。所以我们之间 的相互沟通和交流、协作显得非常重要。 在与泰科公司的多年合作过程中，我们学 到了很多方面的东西，使我们公司的制造 技术和对触头材料认识有了进一步的提高， 我们真诚的希望像这样的技术交流能够经 常开展，在此，我代表宁波合金材料有限 公司祝愿泰科公司的发展蒸蒸日上、蓬勃 发展！也祝愿我们的合作能使我们的事业 更加辉煌！
四.第二次冲击，再一次塑性变形，在二冲模型腔内形成触头终镦形状
早期两种金属复合形成铆钉电触头是 温焊机采用电流型焊接方法先形成贵 金属丝材与铜丝材第一次成型，而后 再终煅成铆钉型触头，国内个别厂还 有这种温焊机存在，但效率很低又耗 能，目前采用复合冷镦机是冷压焊一 种（又称原子焊），这种冷压焊要保 证其可靠的结合强度必需有以下几个 因素：
图十.铆合加工注意事项
图十一.铆合加工注意事项
五.铆合模具基本要求（供参考） 见图 （十二）
T
0.02 0.04
图十二.下铆模及铆接方法 A.深度 触头头部中间高： T
0.02 0.04
B.直径 触头头部直径的上限值： C. 其他为触头尺寸
六.复合铆钉型触头各种银及银合金线材加 工难度： Ag〈 Ag·F（细晶银）〈AgNi(8) 〈AgNi(10)〈AgNi(15)〈AgCdO(8) 〈AgCdO(10)〈AgCdO(12) 〈AgCdO(15)( AgCdO I/O 〈AgCdOP/M) 〈AgSnOIn2O3(I/O) 〈AgZnO<AgSnO2(8)(前I/O) 〈AgSnO2(8)(P/M)〈AgSnO2(10) 〈AgSnO2(12) 附表1～3



电触头与簧片构成组合件容易，并且簧片 不受高温影响，不会产生弹性变化，高温 氧化，材质硬度降低等不利因素。 铆钉型电触头一个最重要的特点是在不影 响质量的前提下，由于贵金属与导电性、 导热性良好的铜基体复合在一起，大大节 约了贵金属原材料的耗用，可降低成本。 生产铆钉型电触头工作母机——生产铆钉 电触头的冷镦机在上世纪九十年代初已经 实施国产化，近几年来它们性价比的提高 使我国铆钉电触头产量实现一个新的飞跃， 也使这种电触头使用面越来越广，尤其是 在长三角和珠三角一带。