小型汽车吊上楼面验算计算书

小型汽车吊上楼面验算计算书专业:结构总设计师(项目负责人)：__ _审核: ____ ____ _校对: ____ __ _ ____设计计算人: ____ _________ _***********所有限公司2018年1月汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。

一、楼面行走工况1、设计荷载根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。

因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。

汽车吊行走区域如下图所示。

图1汽车吊行走区域布置图2、吊车荷载及尺寸3、汽车吊行驶相关参数15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载如下图所示：图2汽车荷载参数4、承载力校核15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图：图3 汽车楼面行走计算简图4.1 基本资料4.1.1 工程名称：局部承压计算4.1.2 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度Lx ＝3250mm，Ly ＝8000mm，板的厚度h ＝120mm4.1.3 局部荷载4.1.3.1 第一局部荷载局部集中荷载N ＝42kN，荷载作用面的宽度btx ＝200mm，荷载作用面的宽度bty ＝600mm；垫层厚度s ＝0mm荷载作用面中心至板左边的距离x ＝1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝1525mm，最右端至板右边的距离x2 ＝1525mm荷载作用面中心至板下边的距离y ＝3100mm，最下端至板下边的距离y1 ＝2800mm，最上端至板上边的距离y2 ＝4600mm4.1.3.2 第二局部荷载局部集中荷载N ＝42kN，荷载作用面的宽度btx ＝200mm，荷载作用面的宽度bty ＝600mm；垫层厚度s ＝0mm荷载作用面中心至板左边的距离x ＝1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝1525mm，最右端至板右边的距离x2 ＝1525mm荷载作用面中心至板下边的距离y ＝4900mm，最下端至板下边的距离y1 ＝4600mm，最上端至板上边的距离y2 ＝2800mm4.2 第一局部荷载4.2.1 荷载作用面的计算宽度4.2.1.1 bcx ＝btx + 2s + h ＝200+2*0+120 ＝320mm4.2.1.2 bcy ＝bty + 2s + h ＝600+2*0+120 ＝720mm4.2.2 局部荷载的有效分布宽度4.2.2.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcy ≥bcx，bcx ≤0.6Ly 时，取bx ＝bcx + 0.7Ly ＝320+0.7*8000 ＝5920mm当bx ＞Lx 时，取bx ＝Lx ＝3250mm4.2.2.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcx ＜bcy，bcy ≤2.2Lx 时，取by ＝2bcy / 3 + 0.73Lx ＝2*720/3+0.73*3250 ＝2853mm当0.5by ＞0.5ey2 时，取by ＝1426 + 0.5ey2 ＝1426+0.5*1800 ＝2326mm4.2.3 绝对最大弯矩4.2.3.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.1.1 将局部集中荷载转换为Y 向线荷载qy ＝N / bty ＝42/0.6 ＝70kN/m4.2.3.1.2 MmaxY＝qy·bty·(Ly - y)·[y1 + bty·(Ly - y) / 2Ly] / Ly＝70*0.6*(8-3.1)*[2.8+0.6*(8-3.1)/(2*8)]/8 ＝76.76kN·m4.2.3.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.2.1 将局部集中荷载转换为X 向线荷载qx ＝N / btx ＝42/0.2 ＝210kN/m4.2.3.2.2 MmaxX＝qx·btx·(Lx - x)·[x1 + btx·(Lx - x) / 2Lx] / Lx=210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25＝33.08kN·m4.2.4 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.2.4.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载qey ＝8MmaxY / (bx·Ly2) ＝8*76.76/(3.25*82) ＝2.95kN/m24.2.4.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载qex ＝8MmaxX / (by·Lx2) ＝8*33.08/(2.326*3.252) ＝10.77kN/m24.2.5 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qe' ＝N / (Lx·Ly) ＝42/(3.25*8) ＝1.62kN/m24.3 第二局部荷载4.3.1荷载作用面的计算宽度4.3.1.1b cx＝b tx + 2s + h ＝200+2*0+120 ＝320mm4.3.1.2b cy＝b ty + 2s + h ＝600+2*0+120 ＝720mm4.3.2局部荷载的有效分布宽度4.3.2.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b cy≥b cx，b cx≤0.6L y时，取b x＝b cx + 0.7L y＝320+0.7*8000 ＝5920mm当b x＞L x时，取b x＝L x＝3250mm4.3.2.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b cx＜b cy，b cy≤2.2L x时，取b y＝2b cy / 3 + 0.73L x＝2*720/3+0.73*3250 ＝2853mm当0.5b y＞0.5e y1时，取b y＝0.5e y1 + 1426 ＝0.5*1800+1426 ＝2326mm4.3.3绝对最大弯矩4.3.3.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.1.1将局部集中荷载转换为Y 向线荷载q y＝N / b ty＝42/0.6 ＝70kN/m4.3.3.1.2M maxY＝q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝70*0.6*(8-4.9)*[4.6+0.6*(8-4.9)/(2*8)]/8＝76.76kN·m4.3.3.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.2.1将局部集中荷载转换为X 向线荷载q x＝N / b tx＝42/0.2 ＝210kN/m4.3.3.2.2M maxX＝q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25＝33.08kN·m4.3.4由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.3.4.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝8M maxY / (b x·L y2) ＝8*76.76/(3.25*82) ＝2.95kN/m24.3.4.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝8M maxX / (b y·L x2) ＝8*33.08/(2.326*3.252) ＝10.77kN/m2 4.3.5由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝N / (L x·L y) ＝42/(3.25*8) ＝1.62kN/m24.4 结果汇总4.4.1 等效均布荷载qe ＝10.77kN/m2＜14kN/m2二、汽车吊装工况1、吊车支腿压力计算根据施工方案，15t汽车吊钢架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径12m，吊重1.2t，即起重力矩为14.4t▪m，汽车吊自重为15吨。

汽车吊上楼板作业计算首先，进行汽车吊选择的计算。

选择合适的汽车吊是十分重要的，需要根据楼板的重量和高度来确定吊具的额定起重量。

计算方式为：吊具的额定起重量=楼板的单位重量×楼板的总面积。

而楼板的单位重量的计算公式为：楼板的单位重量=楼板的总重量÷楼板的总面积。

这样就可以根据楼板的重量和面积来选择合适的汽车吊。

其次，进行汽车吊的配重计算。

为了平衡楼板的重量，需要在汽车吊的另一侧增加足够的配重。

配重的计算可以采用以下公式：配重=楼板的重量+汽车吊本身的重量-汽车吊的额定起重量。

这样就可以确定所需的配重量，以便在安装过程中平衡汽车吊的行驶。

接下来，进行汽车吊的起吊力计算。

起吊力是指汽车吊在吊起楼板时所需的最大力量。

计算起吊力的方法是根据楼板的净重和安全系数来确定。

净重是指楼板本身的重量，不包括汽车吊和配重的重量。

安全系数一般取1.2-1.5，以确保起吊力的安全性。

起吊力的计算公式为：起吊力=楼板的净重×安全系数。

然后，进行吊具的选取和计算。

吊具是连接汽车吊和楼板的关键部分，需要选取合适的吊具材料和型号。

吊具的计算主要包括两个方面：吊具的选型和吊具的数量。

吊具的选型要根据楼板的大小和重量来确定，需要满足承载能力和安全性的要求。

吊具的数量则是根据楼板的特点来确定，可以采用多点吊装或单点吊装，具体数量需经过详细计算。

最后，在进行汽车吊上楼板作业时还需要制定相应的安全措施。

这包括安全检查和防护设施的设置等。

在作业开始前，需要对汽车吊的各项部件进行仔细检查，确保各项功能正常。

同时，还需要在作业现场设置防护设施，如警示牌、栏杆等，以确保作业人员的安全。

综上所述，汽车吊上楼板作业计算是一项复杂的工作，需要进行多个方面的计算和安全措施的制定。

这些计算和措施的制定可以有效地确保作业的顺利进行和工人的安全。

同时，为了保证施工质量，还需要加强监督和管理，对作业过程进行严格的控制和检查。

只有这样，汽车吊上楼板作业才能达到预期效果。

汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。

预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置。

运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m(北0#台)~24.427m(中1#墩)~24.644m(南2#台)，桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁面标高为24.007m(北0#台)~24.227m(中1#墩)~24.444m(南2#台)。

1.汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁7~主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。

具体汽车吊站位详见附图。

（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。

最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。

（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1 主臂起重性能表（kg, m）2）130汽车吊起重重量计算G总= Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1 =51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t，考虑动载系数 1.2，安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）=26.63×1.2=31.95t。

汽车吊上楼板作业计算在汽车吊上楼板作业中，需要进行一系列的计算，以确保作业的安全可靠。

下面将详细介绍相关的计算过程。

其次，需要计算汽车吊机的平衡张拉力。

平衡张拉力是指吊车抵抗楼板重力所需的张拉力。

平衡张拉力的计算依赖于楼板的几何形状和吊装方式。

一般来说，可以使用力矩平衡的原理进行计算。

即以吊装点为支点，将楼板的重力和平衡张拉力绘制为一个力矩平衡的图形，根据力矩平衡的原理，计算出平衡张拉力的大小。

然后，需要计算起吊索具的数量和规格。

起吊索具是指用于连接汽车吊机和楼板的吊装工具，通常为钢丝绳或钢链。

根据起重能力和平衡张拉力的计算结果，确定所需的起吊索具的数量和规格。

索具的选择应符合相关的标准和规范，以确保作业的安全和稳定。

此外，还需要对楼板的吊装点进行计算和设计。

吊装点是指楼板上用于连接起吊索具的点位。

吊装点的计算和设计需要考虑楼板的强度和刚度，以及起吊索具的布置和连接方式。

一般来说，吊装点的位置和数量应根据楼板的几何形状和力学性能进行合理分布，使吊装力均匀分布，避免楼板出现过度应力和变形。

最后，还需要考虑作业现场的安全措施和施工方案。

汽车吊上楼板作业通常需要在高空进行，因此需要制定详细的安全措施和施工方案。

包括作业人员的安全防护、作业区域的封闭和标示、作业设备的安装和检查等。

同时，必须要对作业人员进行相关的培训和演练，确保他们具备相关的技能和经验。

总之，汽车吊上楼板作业计算是确保作业安全和成功的重要环节。

通过对起重能力、平衡张拉力、起吊索具、吊装点等进行精确计算和设计，可以保证作业的顺利进行，并最大程度地提高施工效率。

同时，我们也要充分重视作业现场的安全措施和施工方案，确保所有操作人员的安全和身体健康。

汽车吊上楼板作业计算⽆锡惠⼭万达⼴场⼤商业采光顶⼯程35t 汽车吊上结构楼板计算书1、概况圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层⽹壳结构，⽹壳顶标⾼25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙⾻，其余为连系件（如下图所⽰）。

GC-1GC-3GC-4GC-2圆形采光顶钢结构平⾯图15.900(4F)25.600圆形采光顶钢结构剖⾯图2、吊车荷载及尺⼨根据施⼯⽅案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利⼯况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重⼒矩为10t·m。

3、吊车⽀腿压⼒计算（1）计算简图计算简图（2）计算⼯况⼯况⼀、起重臂沿车⾝⽅向（α=0°）⼯况⼆、起重臂垂直车⾝⽅向（α=90°）⼯况三、起重臂沿⽀腿对⾓线⽅向（α=48°）（3）⽀腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车⾃重及吊重；M——起重⼒矩；α——起重臂与车⾝夹⾓；a——⽀腿纵向距离；b——⽀腿横向距离。

（4）计算结果A、⼯况⼀、起重臂沿车⾝⽅向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（1/）=N3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（1/）=B、⼯况⼀、起重臂垂直车⾝⽅向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（1/12）=N2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（1/12）=C、⼯况⼀、起重臂沿⽀腿对⾓线⽅向（α=52°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（Cos52°/+Sin52°/12）=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（Cos52°/+Sin52°/12）=N2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（Cos52°/°/12）=N3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（-Cos52°/+Sin52°/12）=35t汽车吊开⾏于地下室顶板上，每个⽀腿下设置0.2m*0.2m*2m道⽊三根垫实，道⽊扩散⾯积为。

地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号杨君杰先生：您好！工程联系函SM-GIA-MCS-NC-181、SM-GIA-MCS-SQ-698、SM-GIA-MCS-SQ-685、SM-GIA-MCS-SQ-625、SM-GIA-MCS-SQ-613已收悉。

我司在首层顶板上主要作业机械，可按最大70T汽车吊考虑。

一、根据设计图纸地下室顶板设计有消防车道，设计图纸总说明考虑首层楼面均布活荷载标准值30KN/m2。

1、行驶状态：70吨汽车吊自重为41t，按最大后轴整机重量26T，最大轮压26/2=13T2、汽车吊工作状态已知：70吨汽车吊自重为41t，汽车吊支腿展开尺寸为5.75×6.9m，钢构件最大重量为8t，汽车吊重心距塔身中心距离为15m。

根据现场已知条件绘制70t汽车吊工作受力简图如下：地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号汽车吊工作时受力简图1）计算汽车吊作业最不利情况下单根支腿荷载根据受力分析计算简图求出汽车吊支腿最大力F2的支座反力：ΣM（A）＝08×（15＋3.885）－F2×6.9＋41×3.885＝0F2＝45吨由于F2代表汽车吊2根支腿的受力，所以单根支腿的最大受力为22.5吨。

2）受力计算及楼板承载力复核计算地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号已知：根据结构设计图纸总说明：消防车道楼板活荷载30KN/m 2。

汽车吊作业时每个支腿下垫0.2×0.2m×2m 长枕木3根双层，所以单根支腿受力面积0.2×3×2＝1.2m 2。

汽车吊在楼板上最不利工作受力状况如下图：汽车吊在楼板上工作时最不利荷载分布简图楼板在5m 跨最大弯矩M max ＝（1.3×225）×5/4＝365.6KN.m，1.3为活荷载动力系数。

汽车吊吊装计算书附件：附件1:汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m ⅛预制箱梁单片边梁梁长20m,高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51. 2OtO预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5In的位置。

运输便道及吊装平台地面标髙为20. 3m,设计桥面标高为24.207m（北Ott台）~24.427m（中1#墩）^24. 644m（南2#台），桥面结构层厚度为O. 2m,则设计小箱梁面标髙为24. 007m（北0#台）~24.227m（中1#墩）^24. 444m（南2#台）。

1・汽车吊的选型及验算（1）Ott-W跨吊装：计划采用一台130T, —台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁厂主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。

具体汽车吊站位详见附图。

（2）W-2#跨吊装:同0#-1#跨吊装。

最不利工况：30Ot吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7）, 边梁设计混凝土20. 5方，重51.25吨。

（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1主臂起重性能表（kg, m）2)130汽车吊起重重量计算G 总二Ql+Q2=51.25÷2=53. 25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取QI二51. 25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2二2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26. 63t,考虑动载系数1.2,安全吊装预制小箱梁的全重(单机承担的) =26. 63×1. 2=31. 95t o3)130t汽车吊工作半径R计算R=SQRT((Ll+L1∕2)* (L1+L1∕2)+ (L2+ L3+L0/2)* (L2+ L3+L0/2))=SQRT ((2. 95*2+2. 95/2) * (2. 95*2+2. 95/2) + (2+1. 5+7. 6/2) * (2+1. 5+7. 6/2))=10. 03m式中:Ll-相邻两片小箱梁轴心间距,Ll二2. 93m；L2—最不利工况(汽车吊停机点在围堰地面)吊装时，吊臂与小箱梁端头间的水平方向的安全距离，L2取2m；吊臂与回转机构间的间距不另计。

汽车吊上楼面施工验算(有限元分析)汽车吊上楼面施工验算100t汽车吊吊装性能表16T汽车吊自重23.3T,根据汽车吊工况及现场环境。

拟采用100t汽车吊将16t汽车吊吊至三层楼面。

小汽车吊上屋面时，土建主体结构已完成施工。

A1厂房南北两侧有通长屋面砼梁，东西山墙处也有连续分布的屋面砼梁，吊装起升高度需高于屋面砼梁。

考虑屋面砼梁较低位置更有利于吊装，故100t汽车吊选择在K轴/12-13轴附近支腿占位。

A1厂房100T汽车吊起吊地点布置16t汽车吊自重23.3t，使用100T汽车吊将小汽车吊吊装至三层楼板，100t汽车吊+40.2t活动配重，起重半径14m，主臂长40.6m时，起升高度为37.3m，起重量为28t>23.3t，满足起吊要求。

吊装工况如下：A1库100T大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面吊装工况2.A2-A7厂房16t汽车吊上楼面方案依照现场工况，A2-A7厂房斟酌利用大汽车吊（80t）将小汽车吊吊装至二层楼面。

大汽车吊机能表以下：80t汽车吊吊装性能表大汽车吊上楼面时占位地点应根据起重半径、场地条件、周围已完成的施工建筑等综合考虑。

A2-A7厂房汽车吊上楼面位置设置在厂房G-H轴/1轴附近。

吊装时土建主结构施工已经施工完成，大汽车吊作业时应避开二层混凝土柱及屋面砼梁，从二层楼板和屋面砼梁之间穿过。

A2-A7厂房80T汽车吊起吊地点安置16t汽车吊自重23.3t，使用80T汽车吊将小汽车吊吊装至二层楼板，XXX活动配重，起重半径10m，主臂长21.2m时，起重高度为18.6m，起重量为33.5t>23.3t，满足起吊要求。

吊装工况如下：A2大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面吊装工况施工实例：大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面实际施工图片汽车吊上楼板的验算及措施A1丙类厂房二层楼面活荷载尺度值为25KN/m2。

A2-A7丙类厂房二层楼面活荷载标准值为35KN/m2。

一.16t汽车吊参数行驶状况首要手艺参数16t汽车吊自重性能表二.16T汽车吊上楼板阐发与验算1.概述基于现场环境，现打算采用16吨汽车吊上A1三层楼板，A2二层楼板进行盲区钢梁的安装工作，针对此，进行汽车吊上楼板的midas验算。

200t汽车吊计算地下室顶板200t汽车吊施工计算书一、吊车施工概况为了满足现场施工需要，考虑使用200t汽车吊进行吊装作业，因此需要进行结构验算。

二、依据规范本次验算依据以下规范：建筑结构荷载规范》GB-2001混凝土结构设计规范》GB-2002三、汽车吊施工荷载XXX200吨汽车吊总重60t，配置69t，吊装作业半径38m，额定吊重量8t。

汽车吊施工荷载分为行走荷载和吊装荷载：行走载荷：汽车吊总质量约60t，共10个行走轮，每个轮子6t。

吊装载荷：吊装作业时单支腿垂直载荷为：N=(60+69+8)÷4+38×8×sin43.2º÷2÷8.8/2+38×8×sin43.2º÷2÷8.3/2=84.6t四、混凝土梁验算根据结构的受力特点，吊装时停机位置应尽量支腿靠近立柱或混凝土梁。

立柱间的混凝土梁最长的为8.7m。

按照汽车吊布置图，支腿离开立柱最远为0.4m。

汽车吊停机位置混凝土梁的配筋为21根直径为25的钢筋，梁的尺寸为600x1000，混凝土梁弯矩设计值为：M=（1000-100）×21×360×3.14×12.5×12.5=334.8t.m该值大于吊装荷载产生的弯矩M=84.6t×0.4m=33.84t.m，因此混凝土梁验算通过。

五、首层楼板验算汽车吊行走在楼桥板上，则车轮压力做为集中力作用。

楼板配筋为双层双向直径为12的钢筋，间距为100mm布置，楼板厚度为250mm，取1m宽度楼板进行验算，配筋量为1130.4mm2.设计承载弯矩值为：Mu=fyAs(h-x/2)=250x2010x200=10.1t.m。

无锡惠山万达广场大商业采光顶工程35t 汽车吊上结构楼板计算书1、概况圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构，网壳顶标高25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。

GC-1GC-3GC-4GC-2圆形采光顶钢结构平面图15.900(4F)25.600圆形采光顶钢结构剖面图2、吊车荷载及尺寸根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t·m。

3、吊车支腿压力计算（1）计算简图计算简图（2）计算工况工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°）（3）支腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车自重及吊重；M——起重力矩；α——起重臂与车身夹角；a——支腿纵向距离；b——支腿横向距离。

（4）计算结果A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/10.7）=9.26tN3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/10.7）=7.39tB、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/12）=9.16tN2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/12）=7.49tC、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57tN4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09tN2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41ttN3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。

1.项目情况说明本工程位于浙江省嘉兴市桐乡经济开发区高新一路以南，高新二路以北，桐九线以东，桂花港以西。

本次施工项目包括生产厂房1、生产厂房2、。

本方案针对于1#厂房，2#厂房。

1#厂房建筑面积7461平方，双层库，一层为混凝土现浇结构，二层为全钢结构，由预埋螺栓，钢柱，钢梁，檩条，屋面板，墙板板等组成，。

2#厂房建筑面积8048平方，双层库，一层为混凝土现浇结构，二层为全钢结构，由预埋螺栓，钢柱，钢梁，檩条，屋面板，墙板板等组成，16吨吊车楼面吊。

2.汽车吊在楼面行走工况验算此工况荷载仅包含汽车吊自身重量，考虑1.4 动力系数，整理参数如下。

2.车辆自重荷载分布车辆总重：22.87t=228.7kN，取 230kN；总荷载分担到每个轴上荷载如下：第1 轴总重：62kN；第2、3 轴总重：168kN；考虑1.4 动力系数后每个轮子分担点荷载：第1 轴车轮：1.4*62/2=43.4kN；第2、3 轴车轮：1.4*168/4=58.8kN3.车辆轮压计算简图根据附件1 提供汽车吊尺寸及前文计算得到的汽车轮压值，得到如图所示轮压计算简图：4.汽车吊静止吊装工况验算⑴此工况荷载包含静止状态汽车吊自身重量和起吊构件重量最大构件为钢梁GL-9钢梁型号为HI600-6-12*250根据材料表可知钢梁重量为1.072T⑵根据设计图纸所示吊装高度为10.5米，吊带长度为6米，总高度为16.5米。

⑶根据中联牌ZLJ5231JQZ16V 汽车起重机技术规格书所示，吊臂重量为3.3吨所受重力为33KN 。

通过公式计算支腿最大压力：其中为吊车自重及吊重；M 为起重力距；为起重臂与汽车夹角；a 为支腿纵向距离；b 为支腿横向距离；=230KN+10.72KN=240.72KN ；a=4.95m ； b=5.6m ；M=10.72×16.5+33×16.5÷2=449.13KNm ；⑷工况分析①工况一、起重力臂沿车身方向（α=0°）②工况二、起重力臂垂直车身方向（α=90°）③工况三、起重力臂沿支臂对角线方向（α=46°）()[]b a M N 2/sin 2/cos 4/p αα+±=∑∑p α∑p ()[]()[]KN b a M N N 55.1059.9/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 21=+=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 81.149.9/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 43=-=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 28.1002.11/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 21=+=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 08.202.11/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 43=-=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N 81.1202.11/719.09.9/695.013.44918.602/sin 2/cos 4/p 1=++=++=∑αα根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装为最不利工况时，单个支腿最大压力为120.81KN 。

一、汽车吊吊装工况 (2)1、吊车荷载及尺寸 (2)2、吊车支腿压力计算 (2)3、楼面等效荷载计算 (5)4、加强措施 (6)5、混凝土梁荷载验算 (6)二、汽车吊行走工况 (6)1、设计荷载： (7)2、小型汽车吊行驶相关参数 (7)3、汽车吊楼面行驶 (7)4、25T汽车吊楼重要性能参数 (8)1汽车吊上楼面验算汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一：为汽车吊吊装作业时的工况。

工况二：为汽车吊在楼面上行走的工况。

本工程标高-0.400米地下室顶板设计荷载值为30Kn/㎡(实际复核后荷载大于设计值，约为35Kn/㎡),混凝土板厚250mm,保护层20mm，板及梁混凝土强度C30，吊装起重最大杆件约为4.5吨。

一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸根据施工方案，25t汽车吊吊装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重4t，即起重力矩为45t m，汽车吊自重为28.658吨。

2、吊车支腿压力计算2.1计算简图23汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。

如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下： 2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（o =0α） 工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α） 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α） 工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）2.3支腿荷载计算公式[]/4(cos /2a+sin /2b)N P M αα=±∑42.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）[]1=2/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=（28.658+5.4）/4+45（1/10.06）=13吨[]3=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=（28.658+5.4）/4-45(1/10.06)=3.98吨B 工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α）[]1=3/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑ =（28.658+5.4）/4+45（1/12）=12.26吨[]2=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=（28.658+5.4）/4-45（1/12）=4.76吨C 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α）[]1/4+(cos /2a+sin /2b)9N P M αα=∑=（28.658+5.4）/4+45*(cos52°/10.06+sin52°/12)=14.22吨[]2/4-(cos /2a-sin /2b)N P M αα=∑=（28.658+5.4）/4-45*(cos52°/10.06+sin52°/12)=2.8吨 D 工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）[]1/4+(cos /2a+sin /2b)N P M αα=∑=（28.658+5.4）/4+45*(cos45°/10.06+sin45°/12)=14.32吨[]2/4-(cos /2a-sin /2b)N P M αα=∑=（28.658+5.4）/4-45*(cos45°/10.06+sin45°/12)=2.7吨5根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为14.32吨3、楼面等效荷载计算计算公式： q e ＝ 8M max / (bL 2)式中，l 为板的跨度，即L=2.8mb 为板的荷载有效分布跨，b=0.6b cy +0.94L （考虑汽车吊支腿下方铺设 10根200mmX3000mm 枕木），b cy 为荷载计算宽度。

无锡惠山万达广场大商业采光顶工程35t 汽车吊上结构楼板计算书1、概况圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构，网壳顶标高25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。

GC-1GC-3GC-4GC-2圆形采光顶钢结构平面图15.900(4F)25.600圆形采光顶钢结构剖面图2、吊车荷载及尺寸根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t·m。

3、吊车支腿压力计算（1）计算简图计算简图（2）计算工况工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°）（3）支腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车自重及吊重；M——起重力矩；α——起重臂与车身夹角；a——支腿纵向距离；b——支腿横向距离。

（4）计算结果A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/10.7）=9.26tN3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/10.7）=7.39tB、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/12）=9.16tN2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/12）=7.49tC、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57tN4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09tN2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41ttN3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。

80t 汽车上栈桥计算书1.XCT80汽车吊装能参数80t汽车吊参数尺寸参数(mm)整机尺寸(长×宽×高)14770×2800×3890轴距1470+4000+1350轮距（前/后）2380/2075重量参数(kg)整车质量50000前轴质量24000后轴质量26000支腿(mm)纵向8075横向7900图1XCT80型汽车起重机前轴行驶状态承担240kN，则每个轮子分担240/4=60kN，三四轴轮子行驶状态承担260kN，则每个轮子分担260/4=65kN。

所采用的吊机基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载如图所示：图2轮压图2、荷载取值（1）汽车吊行走时轮压活荷载：80t 汽车吊的自重为50t，前轴每个轮子承载60KN，后轴每个轮子承载65KN，并考虑1.1的动力系数。

前轴汽车轮胎与楼面的接触面积取0.2*0.3=0.06m 2，后轴汽车轮胎与楼面的接触面积取0.2*0.6=0.12m 2。

前轴荷载：2m /11003.02.01.160KN =⨯⨯；后轴荷载：2m /5966.02.01.156KN =⨯⨯。

（2）汽车吊吊装站位时支腿荷载：图3支腿及吊臂方位图起重机由1、2、3、4四点支承，不动部分(下车)重力为1G ，重心在支承面上的投影与支承平面形心重合于1O ；回转部分（包括货物、臂架在内的上车)总重力为2G ，重心在支承平面上的投影为E ，旋转中心为2O ，重心与旋转中心的距离为e ，车轮中心与支腿中心距e 12，臂架平面与水平方向夹角为a 。

刚性车架各支承点在静止状态的垂直反力分别为：()21222112cos sin 14/2/2/2G e G e G e R G G L L B φφ⎡⎤⎛⎫=+-+- ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦()21222212cos sin 14/2/2/2G e G e G e R G G L L B φφ⎡⎤⎛⎫=+++-- ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦()21222312cos sin 14/2/2/2G e G e G e R G G L L B φφ⎡⎤⎛⎫=+++-+ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦()21222412cos sin 14/2/2/2G e G e G e R G G L L B φφ⎡⎤⎛⎫=+-++ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦汽车吊吊装站位时，活荷载由汽车吊自重50t、吊重10t 三部分组成。