现浇箱梁桥面板计算

箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。

现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。

F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。

q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。

面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。

按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。

由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。

由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。

由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。

按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。

由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。

由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。

由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。

由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。

1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。

水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。

按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。

连续梁桥跨径布置为70+100+70 (m),主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm , 双车道设计，人行道宽1.5m。

桥面铺装层容重23 kN /m3，人行道构件容重24kN/m3，主梁容重25kN /m3。

求：1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力；2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。

解：一、悬臂板内力计算0.2+ 0.4g人二0.2 1 24 = 4.8kN / m g板 1 25 = 7.5kN/mg 铺=0.1 1 23 = 2.3kN / m q「=2.75 1 =2.75kN /m1、悬臂根部最小负弯矩计算 结构自重产生的悬臂根部弯矩:1 5M 支g - -[4.8 1.5 (3-0.75) 2.3 1.5 7.52.5人群荷载产生的悬臂根部弯矩：M 支-2.75 1.5 (3 -0.75) = -9.3kN m汽车荷载产生的悬臂根部弯矩：6 = a 2 2H =0.2 2 0.1 = 0.4m b 1 = b2 ■ 2H = 0.6 ■ 2 0.1 = 0.8m单个车轮作用下板的有效工作宽度：a =印 2b = 0.4 2 (1.5 - 0.1) = 3.2m 1.4m有重叠。

故：a = 3.2 1.4 二 4.6mp 」址=38kN/m ab 1 4.6 0.8M支p内力组合：二―1.3 38 0.8 1 =—39.5kN m基本组合：M ud =1.2 (-42.2) 1.4 (-39.5) 0.8 1.4 (-9.3) = -116.4kN m短期效应组合： M S d=-42.2 0.7 (-39.5)亠1.3 1.0 (-9.3) = -72.8kN m2、悬臂根部最大剪力计算结构自重产生的悬臂根部剪力：Q 支 g =4.8 1.5 2.3 1.5 7.5 2.5 =29.4kN人群荷载产生的悬臂根部剪力：Q 支 r =2.75 1.5 =4.1kN汽车荷载产生的悬臂根部剪力：Q 支p =1.3 38 0.8 =39.5kN内力组合：基本组合：Q ud =1.2 29.4 1.4 39.5 0.8 1.4 4.1 =95.2kN 短期效应组合：Q sd =29.40.7 39.5“1.3 1.04.1=54.8kN、中间桥面板内力计算竺]= -42.2kN m20.5m100l a50m l b =4m2= 50• 2 故按单向板计算内力lb 4把承托面积平摊到桥面板上：0.6 0.2t』0.2 0.23m4g铺=2.3kN /m1、跨中弯矩计算：g板=0.23 1 25 = 5.8kN / m g = 2.3 5.8 二8.1kN /m l = I0 t = 4 0.2 = 4.2m ：：：10 b =4.35m单个车轮作用下板的有效工作宽度:故:la =印32l」a d34.2 2=0.4 1.8m l = 2.8m3 3= 2.8m 1.4 4.2ma 二a1 t = 0.4 0.2 二0.6m 无重叠P1140P2P3P42a b1 2 0.6 0.8P 140ab1 2 0.8P 1404 0.8=145.8kN / m二87.5kN / m= 43.8kN /mP 140ab1 4.2 0.8=41.7kN / mP5 亠上・=58.3kN/m ab13 0.8P6 二旦=^^"2.5kN/m2ab1 2 1.4 0.8M og 」8.1 4.22=17.9kN m81.4m 有重叠1.3 ./.8■1l = 4.2m145.858.3J2.5hr-87.5 43・8 . 7583ffin 羽4!一■!| I'|:0.4■< •0.7 1 0.80.95M op =1.3 [1 (145.8 -87.5) 0.7 0.11758.3 0.8 0.4] =64.1kN m t 201 1- —, , — , —h 一310 一 15.5 4M 中二 0.5 111.2 =55.6kN m M 支二-0.7 111.2 =-77.8kN m2、支点剪力计算：a a 1 -0.41 2 3 4=1.7^：-l = 2.7m 1.4m 33 32l故：ad =4.1m3a 二 0.6m1Q 支 g 8.1 4=16.2kN111 (54.7 -42.7) 0.45 0.638 42.7 0.8 0.575(109.4 - 72.9) 0.8 0.0922272.9 0.8 0.125] =145.6kN内力组合：基本组合：Q ud =1.2 16.2 1.4 145.6 =223.3kN 短期效应组合：Q sd -16.2 0.7 145.6 “1.3 =94.6kN88 0.7 0.175 41.7 0.4 0.95 21(62.5—58.3) 0.8 0.333M 0=1.2 17.9 1.4 64.1 =111.2kN mQ支p=1.3 [ (145.8 -79.5) 0.8 0.933 79.5 0.8 0.9昇「3/JS^ ---------- 1--------I 二 4m145.8___________________ 0“°.8H 5尸5》1”.8加0.350.19.5 54.7 42.7 72.9109.42.9<TI t m 0.50.9。

滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。

桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。

桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。

端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。

25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。

边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。

4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。

箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。

3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。

一、中板计算箱梁顶板跨中厚度为，两腹板间板净距为5m，腹板宽度为，箱梁腹板处承托尺寸为×。

1．恒载内力取1m板宽计算将承托面积摊于桥面板上，则计算板厚t’=30+60×20/500=；桥面板每延米自重为：g1=×1×26=m；每延米桥面铺装荷载为：g2=×1×23= N/m；所以：Σg= g1 +g2=+= N/m；(1) 计算恒载弯矩弯矩计算跨径L=min{L0+t, L0+t,}=min{5+,5+}=；故M sg=1/8gL2=1/8××=。

(2) 计算恒载剪力剪力计算跨径L= L0=；故Q sg=1/2gL=1/2××=。

2. 活载内力取1m板宽计算采用城A级车辆荷载，车轮着地宽度为b0×a0=×；平行于板方向的分布宽度：b=b0+2h=+2×=。

当单个车轮作用在跨中桥面板时，垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a= a0+2h+L/3=+2×+3=<2L/3=；取a=，因为a>，且a<，故2、3轮的荷载分布宽度发生重叠。

则a= a0+2h+L/3+d=+2×+3+=<2L/3+d=；取a=。

对4轮，p=100/×=m2；对2、3轮，p=140/×=m2；可得出2、3况最不利。

支承处垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a'= a0+2h+t=+2×+=(1) 计算活载弯矩按L=简支梁计算，根据右图所示的计算图示，可计算出各参数如下：a1=，a2=，a3=，a4=；y1=，y2=；y3=，y4=，y5=；所以有：p1=P/ a1b=m2；同样算得：p2=m2；P3=m2；P4=m2；活载弯矩计算图示根据试算，按上图所示的荷载布置方式所算得的跨中弯矩与结构力学方法计算的跨中最大弯矩值非常接近，故采用这种方法计算，直观明了。

模板及施工支架设计计算书一、模板分析计算1.1 荷载分析在本工程中，荷载主要分为两类，第一类是竖向荷载，主要由钢筋混凝土自重、模板自重、施工机具和人群荷载、混凝土倾倒时的冲击荷载、混凝土振捣荷载、支架自重等。

第二类是水平荷载，主要是由钢筋混凝土对侧模的水平侧压力、混凝土倾倒时的冲击荷载、混凝土振捣荷载等，不考虑其他荷载。

箱梁11号段模板在混凝土浇筑时，其荷载详细见表：荷载组合如下：1、计算承载能力时，按照设计荷载进行组合：底模：(1)+(2)+(3)+(4)+(5)侧模：(6) +(7)+(8)+(9)2、验算刚度时，按照设计荷载进行组合：底模：(1)+(2)侧模：(6)1.2 模板计算本工程中，模板系统主要有箱梁底模、腹板外侧模及翼板底模、腹板内侧模、顶板底模，箱梁底模、腹板外侧模及翼板底模用钢模板，腹板内侧模、顶板底模使用木模。

1.2.1 箱梁底模1、箱梁底模构造面板直接铺在小横杆上，构件之间不采取连接措施。

2、模板面板计算1）、荷载计算腹板及横隔板处：计算承载能力时：+⨯⨯18.22.+⨯⨯⨯+⨯+=31=.10386KN8.1m1q/8.2115.314.8计算刚度时：⨯31=+2.='8.2⨯⨯KN16q/m1.898.11底板其它位置：计算承载能力时：()m KN q /5.4918.214.815.3218.114.016.02.31=⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯= 计算刚度时：()m KN q /8.34218.114.016.02.31=⨯⨯+⨯+⨯⨯=' 2）、承载力计算 腹板及横隔板处：m KN L q M MAX ⋅=⨯⨯=⋅⋅=415.02.086.10310110122 []MPa MPa W M MAX MAX MAX1817.997.416610415.06=≤=⨯==σσ底板其它位置：m KN L q M MAX ⋅=⨯⨯=⋅⋅=446.03.05.4910110122 []MPa MPa W M MAX MAX MAX1819.1067.416610446.06=≤=⨯==σσ符合要求。

桥面板计算桥面板计算一、中板计算箱梁顶板跨中厚度为0.3m，两腹板间板净距为5m，腹板宽度为0.5m，箱梁腹板处承托尺寸为0.6m×0.2m。

1．恒载内力取1m板宽计算将承托面积摊于桥面板上，则计算板厚t’=30+60×20/500=32.4cm；桥面板每延米自重为：g1=0.324×1×26=8.424kN/m；每延米桥面铺装荷载为：g2=0.1×1×23=2.3k N/m；所以：Σg= g1 +g2=8.424+2.3=10.724 N/m；(1) 计算恒载弯矩弯矩计算跨径L=min{L0+t, L0+t,}=min{5+0.3,5+0.5}=5.3m；故M sg=1/8gL2=1/8×10.724×5.32=37.655kN.m。

(2) 计算恒载剪力剪力计算跨径L= L0=5.0m；故Q sg=1/2gL=1/2×10.724×5.0=26.81kN。

2. 活载内力取1m板宽计算采用城A级车辆荷载，车轮着地宽度为b0×a0=0.6×0.25m；平行于板方向的分布宽度：b=b0+2h=0.6+2×0.1=0.8m。

当单个车轮作用在跨中桥面板时，垂直板跨径方向的荷载分布宽度为：a=a0+2h+L/3=0.25+2×0.1+5.3/3=2.217m<2L/3= 3.533m；取a=3.533m，因为a>1.2，且a<3.6m，故2、3轮的荷载分布宽度发生重叠。

则a= a0+2h+L/3+d=0.25+2×0.1+5.3/3+1.2=3.417m< 2L/3+d=4.733m；取a况下的况：对4轮，p=100/(3.533×0.8)=35.38kN/m2；对2、3轮，p=140/(4.733×0.8)=36.97kN/m2；可得出2、3轮重叠时的车轮作用情况最不利。

5.4 桥面板的计算5.4.1计算模型（1）整体现浇的T 梁：单向板、双向板（2）预制装配式T 形梁桥（长短边比大于等于2）：悬臂板、铰接悬臂板5.4.2车辆荷载在板上的分布荷载在铺装层内的扩散程度，对于混凝土或沥青面层，荷载可以偏安全地假定呈45度角扩散。

这样最后作用在桥面板顶面的矩形荷载压力面的边长为： 沿行车方向：H a a 221+= 沿横向：H b b 221+=H —铺装层的厚度当有一个车轮作用在桥面板上时，作用于桥面板上的局部分布荷载为： 汽车：112/b a P p = P —汽车或挂车的轴重 5.4.3板的有效工作宽度 （1）单向板的有效工作宽度 1）荷载在跨径中间对于单独一个荷载 3/23/21l H a l a a ++=+= 但不小于l 3/2 l —两梁肋之间板的计算跨径 计算弯矩时，tl l +=0，但不大于bl +0；计算剪力时，l l =其中l 为净跨径，t 为板的厚度，b 为梁肋宽度。

对于几个靠近的相同荷载，如按上式计算各相邻荷载的有效分布宽度发生重叠时，应按相邻荷载共同计算其有效分布宽度。

3/23/21l d H a l d a a +++=++= d —最外两个荷载的中心距离2）荷载在板的支承处tH a t a a ++=+=221'但不得小于3/l3）荷载靠近板的支承处a a x 2'+= x —荷载沿支承边缘的距离（2）悬臂板的有效工作宽度根据弹性板理论分析，悬臂板的有效工作宽度接近于2倍悬臂长，因此荷载可近呈45度角向悬臂板支承处分布。

'12ba a += 'b —承重板上荷载压力面外侧边缘至悬臂根部的距离显然最不利情况就是0'l b = 此时12l a a +=注意：有且只有此时，H b b 221+= 5.4.4行车道板的内力计算 （1）多跨连续单向板的内力)2(8)1(1b l aP M op -+=μ281g lMog=opM — 1米宽简支板条的跨中活载弯矩 ogM — 1米宽板条的跨中恒载弯矩ogopMMM+=0计算支点剪力时，此时荷载必须靠近梁肋边缘布置，对于跨径内只有一个车轮荷载的情况。

箱梁桥面板计算范文首先，计算箱梁桥面板的设计荷载是非常重要的。

根据桥梁所在的位置和用途不同，设计荷载可以分为静荷载和动荷载。

静荷载主要包括自重荷载、道路荷载和人行荷载，动荷载主要包括车辆荷载、列车荷载等。

根据规范和实际情况，确定各个荷载的大小和作用位置。

然后，需要计算箱梁桥面板的强度。

首先需要考虑桥面板的自重，根据材料的密度和桥面板的几何尺寸，计算出桥面板的自重。

然后需要考虑其他荷载作用下的弯矩和剪力，根据荷载的作用位置和大小，计算出桥面板的最大弯矩和剪力。

根据材料的强度、截面形状等参数，计算出桥面板的截面尺寸和抗弯、抗剪能力。

在计算桥面板的强度时，还需要考虑梁的变形。

梁的变形对桥面板的水平和竖向平整度有很大影响，所以需要计算桥面板在荷载作用下的变形，并确定变形控制的要求。

根据规范和实际情况，确定桥面板的变形限值，然后根据荷载的作用位置和大小，计算出变形值，与限制值进行对比，确保桥面板变形符合要求。

另外，还需要考虑桥面板的疲劳性能。

桥梁是长期受力的结构，所以需要考虑桥面板在长期荷载作用下的疲劳性能。

根据规范和实际情况，确定设计年限和疲劳系数，然后根据荷载的作用位置和大小，计算出疲劳应力范围，并与疲劳极限比较，判断桥面板的疲劳寿命是否满足要求。

最后，还需要考虑桥面板的施工和维修问题。

桥面板是直接承载道路和行人的部分，所以在施工和维修时需要考虑人员的安全和交通的便利。

在桥面板的设计中需要考虑施工和维修的通道，确保施工和维修工作的顺利进行。

以上是对箱梁桥面板计算的一些基本内容，设计和计算桥面板是一个复杂的工作，需要考虑到很多因素。

只有合理设计和计算，才能确保桥面板的安全性和稳定性。

连续梁桥跨径布置为70+100+70（m ），主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm ，双车道设计，人行道宽1.5m 。

桥面铺装层容重233/m kN ，人行道构件容重243/m kN ，主梁容重253/m kN 。

求：1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力；2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。

解：一、悬臂板内力计算m kN g /8.42412.0=⨯⨯=人 m kN g /5.725124.02.0=⨯⨯+=板 m kN g /3.22311.0=⨯⨯=铺 m kN q r /75.2175.2=⨯=1、悬臂根部最小负弯矩计算 结构自重产生的悬臂根部弯矩：m kN M g ⋅-=⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-=2.42]25.25.25.725.15.13.2)75.03(5.18.4[支 人群荷载产生的悬臂根部弯矩：m kN M r ⋅-=-⨯⨯-=3.9)75.03(5.175.2支汽车荷载产生的悬臂根部弯矩：m H a a 4.01.022.0221=⨯+=+= m H b b 8.01.026.0221=⨯+=+=单个车轮作用下板的有效工作宽度：m m b a a 4.12.3)1.05.1(24.02>=-⨯+='+= 有重叠。

单位（cm ）故：m a 6.44.12.3=+=m kN ab P p /388.06.41401=⨯==m kN M p ⋅-=⨯⨯⨯-=5.3918.0383.1支内力组合：基本组合：m kN M ud ⋅-=-⨯⨯+-⨯+-⨯=4.116)3.9(4.18.0)5.39(4.1)2.42(2.1 短期效应组合：m kN M sd ⋅-=-⨯+÷-⨯+-=8.72)3.9(0.13.1)5.39(7.02.42 2、悬臂根部最大剪力计算结构自重产生的悬臂根部剪力：kN Q g 4.295.25.75.13.25.18.4=⨯+⨯+⨯=支人群荷载产生的悬臂根部剪力：kN Q r 1.45.175.2=⨯=支汽车荷载产生的悬臂根部剪力：kN Q p 5.398.0383.1=⨯⨯=支内力组合：基本组合：kN Q ud 2.951.44.18.05.394.14.292.1=⨯⨯+⨯+⨯= 短期效应组合：kN Q sd 8.541.40.13.15.397.04.29=⨯+÷⨯+= 二、中间桥面板内力计算m l a 502100==m l b 4= 2450>=b a l l 故按单向板计算内力 把承托面积平摊到桥面板上：m t 23.042.06.02.0=⨯+=' m kN g /3.2=铺 m kN g /8.525123.0=⨯⨯=板 m kN g /1.88.53.2=+=1、跨中弯矩计算：m b l m t l l 35.42.42.0400=+<=+=+=单个车轮作用下板的有效工作宽度：m m l m l a a 4.18.2328.132.44.031>=<=+=+= 有重叠 故：m m d la 2.44.18.232=+=+=m t a a 6.02.04.0=+=+=' 无重叠m kN b a P p /8.1458.06.02140211=⨯⨯='=m kN ab P p /5.878.0214012=⨯==m kN ab P p /8.438.0414013=⨯==m kN ab P p /7.418.02.414014=⨯==m kN ab P p /3.588.0314015=⨯==m kN ab P p /5.628.04.12140216=⨯⨯==m kN M og ⋅=⨯⨯=9.172.41.8812mkN M op ⋅=⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯=1.64]4.08.03.58333.08.0)3.585.62(21295.04.07.41175.07.088117.07.0)5.878.145(21[3.1m kN M ⋅=⨯+⨯=2.1111.644.19.172.10415.15131020<==h t m kN M ⋅=⨯=6.552.1115.0中 m kN M ⋅=⨯=8.77-2.1117.0-支2、支点剪力计算：m m l m l a a 4.17.2327.1344.031>=<=+=+= 故：m d la 1.432=+= m a 6.0='kN Q g 2.1641.821=⨯⨯=支1.8 1.80.61.70.71.20.4 24 4.23 1.4 0.60.6kNQ p 6.145]125.08.09.72092.08.0)9.724.109(21575.08.07.42638.045.0)7.427.54(219.08.05.79933.08.0)5.798.145(21[3.1=⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯=支 内力组合：基本组合：kN Q ud 3.2236.1454.12.162.1=⨯+⨯= 短期效应组合：kN Q sd 6.943.16.1457.02.16=÷⨯+=0.8 0.80.8 1.75 0.8 0.50.112.2 4.13.22.40.60.6 0.90.8 0.6380.5 0.450.933 1.750.350.8 10.10.5750.1250.092。

现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。

底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。

支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。

碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。

支架下地基采用60cm灰土处理。

现对以上方案进行计算。

一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。

（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。

2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。

（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。

(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。

横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

某现浇箱梁结构验算核报告一、结构概况某现浇箱梁为跨越S201线的一座桥梁，斜交角度为148度，采用斜桥正做，错孔跨越，桥梁全长97m。

本桥平面位于R=2000m的曲线段段内，上部结构采用25+30+25 m预应力混凝土现浇连续箱梁。

桥墩采用独柱墩，钻孔灌注桩基础，桥台采用重力式U型桥台，扩大基础。

1、上部结构：主梁采用C50混凝土，箱梁采用单箱双室截面；箱梁梁高1.8m，悬臂端部厚度0.18m，根部厚度0.45m；箱梁底板与桥面横坡一致，通过箱梁底面三角垫石来适应桥面的横坡变化；箱梁顶板宽13.0m，底板在非连续端1.5m范围内宽8.4m，经3m变化段变至8.0m，直至中跨跨中，悬臂长度2.0m；箱梁顶板厚度：横梁端部45cm，经300cm倒角变至25cm，直到跨中；箱梁底板厚度：横梁端部42cm，经300cm倒角变至22cm，直到跨中；箱梁腹板厚度：边腹板在端横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；边腹板在中横梁端部65cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；中腹板横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；横梁：端横梁厚度150cm，中横梁厚度200cm；=1860MPa的钢绞线，其性能符合纵向预应力：采用标准强度fpk=1.95 GB/T5224-2003的要求，锚下张拉控制应力为1395MPa，钢束弹性模量为Ep×105MPa，单根直径φs15.2mm，截面面积A=140mm2，纵向束采用OVM15-15型锚固体系。

2、下部结构：桥墩全部采用独柱墩，柱径1.6m，基础均采用钻孔灌注桩基础；桥台采用重力式U型桥台，基础采用扩大基础。

3、施工方法箱梁采用满堂支架整体现浇方案。

4、其他支座设臵：桥墩处采用单支座，桥台处采用双支座，支座间距为740cm；支座类型：采用GPZ盆式橡胶支座。

二、结构分析简化模型为了分析主梁在各种作用下的最不利效应，结构分析采用“Midas 2010空间有限元程序”进行，有限元模型中充分考虑了施工及运营阶段的结构刚度模拟与各种荷载的作用过程。

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

1、侧模板计算（1）、侧压力计算计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V ＝4.5ｍ/ｈ。

则：Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ考虑振动荷载4KPａ，则P＝6.7+4＝10.7KPａ（2）、按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。

Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ需要Wｎ＝2*106/13＝153846ｍｍ3选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ截面抵抗矩W＝7620*152/6＝285750ｍｍ3＞Wｎ可满足要求。

＝1.25ｍｍ符合要求。

（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。

施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ按简支梁考虑，最大弯矩：Mｍａｘ＝ｑL2/8＝50.7*0.52/8＝1.584KN.ｍ水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：W＝ｂ.ｈ3/3＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）ｎ＝Mｍａｘ/（［σ］W）＝1.584/（13*103*1.458*10-5）＝8.36根实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。

水平肋间距取0.50ｍ符合要求。

（3）、面板按刚度要求计算ω＝ｑL4/150EL＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）＝1.103ｍｍ＜［ω］＝500/400＝1.25ｍｍ则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。