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《钢结构设计》参考教材
关于《钢结构设计》的参考教材，以下是一些可供选择的书籍：
《钢结构设计（第二版）》，姚谏主编，中国建筑工业出版社，2021年2月1日。
《钢结构设计手册（第四版）(上、下册）》，王燕、李军、刁延松，中国建筑工业出版社，2019年10月14日。
《钢结构设计─方法与例题（第二版）》，姚谏、夏志斌编著，中国建筑工业出版社，2019年11月29日。
《钢结构设计原理》，胡习兵、张再华，北京大学出版社，2023年1月1日。
《钢结构设计原理(第2版普通高等教育十一五规划教材)》，丁阳著，天津大学出版社，2020年9月1日。
这些书籍可以作为钢结构设计领域的重要参考资料。
具体选择哪一本要根据您的需求和实际情况来决定。
钢结构设计手册钢结构设计手册第一章：引言1.1 目的和范围本钢结构设计手册的目的是提供钢结构设计师所需的详尽信息和指导，旨在确保钢结构的安全性、可行性和可持续性。
本手册适用于各类钢结构项目，包括建造物、桥梁、塔楼等。
1.2 设计过程本章将介绍钢结构设计的基本流程，并解释每一个阶段的和要求。
设计过程包括结构豫备设计、详细设计和施工图设计。
第二章：材料2.1 钢材选用详细介绍了不同种类的钢材，包括常用的低合金结构钢、碳素结构钢以及不锈钢。
说明了各种钢材的特性、机械性能和合用范围，并提供了选材的指导原则。
2.2 钢材标准列出了国内外常用的钢材标准，包括国家标准、行业标准和国际标准。
对每一个标准进行了简要解释和比较，以设计师正确选择符合要求的钢材标准。
2.3 焊接材料介绍了常用的焊接材料，包括焊条、焊丝、焊剂等。
解释了不同焊接材料的特性、合用范围和施工要求，以及质量控制措施。
第三章：承载力和稳定性3.1 承载力计算讲解钢结构的承载力计算方法，包括弯曲承载力、剪切承载力和轴向承载力等。
提供了实例和计算步骤，以设计师正确进行承载力计算。
3.2 稳定性设计详述了钢结构的稳定性设计原理和方法，包括局部稳定性和整体稳定性。
解释了稳定失效模式和稳定性判断准则，并提供了设计指南和建议。
第四章：结构连接4.1 焊接连接介绍了常见的焊接连接方式，包括对接焊缝、角焊缝和搭接焊缝等。
阐述了焊接连接的设计原则和施工要求，以及质量控制措施。
4.2 螺栓连接解释了螺栓连接的原理和设计方法，包括螺栓的选用、预紧力的确定和螺栓的安装要求。
提供了螺栓连接的计算公式和实例。
第五章：防腐措施5.1 防腐方法包括防腐涂层、热镀锌、喷涂和防腐包覆等防腐方法的原理和合用范围。
详细说明了每种方法的工艺流程和施工要求。
5.2 防腐材料列出了常用的防腐涂料、防腐剂和防腐包覆材料。
介绍了每种材料的特性、使用方法和质量标准，以及注意事项和施工指导。
第六章：施工要点6.1 施工工序详细列出了钢结构施工的各个工序，包括验收、上料、焊接、安装和检验等。
钢结构设计计算书模板(完整版).doc 模板一：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 构件荷载2.2 材料性能参数2.3 抗震设计参数2.4 稳定分析要求2.5 设计方法与规范三、结构荷载计算与抗震设防3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、钢结构稳定性计算4.1 弯曲构件稳定性计算4.2 抗扭构件稳定性计算4.3 桁架稳定性计算4.4 纵向受压构件稳定性计算五、钢结构设计计算5.1 钢框架结构设计计算5.2 钢桁架结构设计计算5.3 钢梁设计计算5.4 钢柱设计计算六、连接设计与计算6.1 框架节点设计与计算6.2 梁柱连接设计与计算6.3 钢板连接设计与计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 钢结构设计荷载计算表格2. 结构稳定性计算程序代码3. 抗震设计参数表格法律名词及注释：1. 施工总承包合同：指由建设单位委托给总承包单位进行工程施工，包括承包义务、承包地点、承包价格等细则的协议。
2. 建设工程法：指中华人民共和国法律关于建设工程的规定，其中包括建设工程的设计、施工、验收等方面的规章。
3. 建造设计报告：指用于描述建造设计方案的文档，其中包括建造构造、设备配置等设计要求。
模板二：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 结构强度2.2 振动与舒适性要求2.3 对称性和定位要求2.4 材料要求2.5 工作性能要求三、荷载计算与分析3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、结构设计计算4.1 结构分析4.2 框架结构设计计算4.3 桁架结构设计计算4.4 平面刚性连接设计计算五、钢结构节点设计5.1 立柱与梁的节点设计5.2 钢板连接设计5.3 焊接节点设计5.4 螺栓连接设计六、稳定性计算6.1 弯曲构件稳定性计算6.2 抗扭构件稳定性计算6.3 梁柱系统的整体稳定性计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 结构设计荷载计算表格2. 结构分析与设计计算软件3. 结构稳定性计算程序代码法律名词及注释：1. 建造法：指中华人民共和国法律关于建造方面的规定，其中包括建造设计、施工、防火等方面的规章。
钢结构设计书一、框架选型二、屋架支撑系统布置三、荷载计算、组合及内力计算四、杆件截面设计与计算五、结点板设计六、施工图专业：建筑工程班级：99建筑工程学生：一、框架选型湖南省XX厂单层装配车间，平面尺寸：21mx120m；车间内设有中级工作制桥式吊车，故选用钢筋混凝土排架结构：柱底与基础的连接形式为刚结结点；柱顶与屋架的连接形式为铰结结点。
由于平面纵向长度超过55m，故应在正中设置施工缝，施工缝的处理采用双柱形式，具体平面布置及简图详见图一。
二、屋架支撑系统布置三、荷载计算1、设计资料湖南省XX厂装配车间，平面尺寸：21mx120m，柱距：7.2m。
由于采用大型屋面板和油毡防水屋面，未考虑起拱时的上弦坡度I=1/10。
屋架跨度L=21m,每端支座中线缩进0.15m ，计算跨度L0=L-2x0.15=20.7；端部高度取H0=2.m；腹杆形式为人字形；钢材采用Q235-B钢，钢材强调设计值取f=215N/mm2；焊条为E43系列，手工焊。
2、荷载及杆件内力计算屋面活荷载取雪荷载的0.5kN/m2，由于本设计的坡度为1/10小于0.3，故可不考虑风荷载。
屋架沿水平方向投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（P W=0.117+0.011x跨度）计算，跨度单位为m。
恒荷载：预应力混凝土大型屋面板： 1.5 kN/m2;三毡四油防水层：0.3 kN/m2100mm厚泡沫混凝土保温层：0.8 kN/m2屋架和支撑自重：0.117+0.011x21=0.348 kN/m2合计： 2.948 kN/m2活荷载：活载或雪载：0.5 kN/m2积灰荷载：0.3 kN/m2合计：0.8 kN/m23、荷载组合1)全跨永久荷载+全跨可变荷载按可变荷载效应控制的组合Fd=(1.2x2.948+1.4x0.5+1.4x0.9x0.3)x1.5x7.2=41.56KN按永久荷载效应控制的组合Fd=(1.35x2.948+1.4x0.5x0.7+1.4x0.9x0.3)x1.5x7.2=43.63KN取P= 44KN2) 全跨永久荷载+半跨可变荷载P1=1.2x2.948 x1.5x7.2=31.84KNP2=(1.4x0.5+1.4x0.9x0.3 )x1.5x7.2=9.7KN3) 全跨屋架支撑+半跨屋面板+半跨可变荷载P3=1.35x2.948 x1.5x7.2=35.82KNP4=(1.4x0.5x0.7+1.4x0.9x0.3) x1.5x7.2=7.81KN4、内力计算详见表一。
1总则钢结构的图纸分为钢结构设计图和钢结构施工详图（也称为钢结构加工制作详图）两个部分，土建结构专业施工图设计阶段提供钢结构设计图，本总说明为钢结构设计图的说明。
钢结构施工详图需由具有相应资质级别的钢结构加工制造企业或委托设计单位完成。
本工程土建结构部分主厂房及附属部分等钢结构的设计、制作、运输、堆放与安装，除本工程土建部分施工图总说明以及设计图纸中另有注明的外，均应按本说明书下列各项要求进行(如各施工图卷册中有关钢结构要求与本说明有冲突之处应以本说明为准)。
钢结构建（构）筑物设计使用年限为50年。
2规程、规范及标准本钢结构工程在遵照本说明第1条“总则”的前提下，设计、制作与安装应符合下列规程、规范及标准(最新版)：GB50017-2003 钢结构设计规范GB50205-2001 钢结构工程施工质量验收规范JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程JGJ82-1991 钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程GB/T700－1988 碳素结构钢GB/T1591－1994 低合金高强度结构钢GB/T5313---1985 厚度方向性能钢板GB/T3632---1995 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副GB/T3633---1995 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件GB/T1228---1991 钢结构用高强度大六角头螺栓GB/T1229---1991 钢结构用高强度大六角螺母GB/T1230---1991 钢结构用高强度垫圈GB/T1231---1991 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件GB/T5780－2000 六角头螺栓C级GB/T41---2000 六角螺母C级GB/T95－1985 平垫圈C级GB/T852--1988 工字钢用方斜垫圈GB/T853--1988 槽钢用方斜垫圈GB/T708--1988 冷轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许误差GB/T709--1988 热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许误差GB/T3277-1991 花纹钢板GB/T5117-1995 碳钢焊条GB/T5118-1995 低合金钢焊条GB/T983--95 不锈钢焊条YB3301--92 焊接H型钢YB/T4001-98 压焊钢格栅板GB/T11263-1998 热轧H型钢和部分T型钢GB324-88 焊缝符号表示法GB/T9787－1988 热轧等边角钢GB/T9788－1988 热轧不等边角钢GB/T706-1988 热轧工字钢GB/T707-1988 热轧槽钢尺寸GB10854-89 钢结构焊缝外形尺寸GB8923-88 涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级3钢材钢材采用碳素结构钢Q235B、低合金结构钢Q345B。
一、设计资料1）厂房跨度为24m ，总长90m ，柱距6m ，屋架下弦标高为18m 。
2）屋架铰支于钢筋混凝土柱顶，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C30。
3）屋面采用1.5×6m 的预应力钢筋混凝土大型屋面板。
（屋面板不考虑作为支撑用）。
4）该车间所属地区分别为北京市。
5）屋架采用的钢材为 Q235钢，焊条为E43型；二、屋架形式和几何尺寸1、屋面板为大型预应力钢筋混凝土屋面板，故采用无檩体系平坡梯形屋架。
屋面坡度i=1/10。
2、屋架计算跨度l 0=l-300=23700mm 。
3、屋架端部高度取H 0 =1990 mm 。
4、中部高度H= H 0 +li/2=3190 mm(约l 0 /7.4)5、屋架跨中起拱50mm(≈l/500)[4-2] 屋架几何尺寸见下图：拱5024米跨屋架几何尺寸三、支撑布置由于房屋长度为90m ，故在房屋每隔30m 设置上、下弦横向水平支撑和屋架两端及跨中三处设置垂直支撑。
其他屋架则在垂直支撑处分别于上、下弦设置三道系杆，其中屋脊和两支座处为刚性系杆，其余三道为柔性系杆。
四、荷载和内力计算1、荷载计算屋面活荷载与雪荷载一般不会同时出现，由于北京雪荷载为500N/m 2，活荷载大于雪荷载，所以取屋面活荷载进行计算。
永久荷载标准值：可变荷载标准值：2、荷载组合：设计屋架时，应考虑以下三种荷载组合： （1）全跨永久荷载+全跨可变荷载对跨中部分斜腹杆因半跨荷载可能产生的内力变号，采取将跨度中央每侧各三根斜腹杆（图1中Fg 、gH 、Hi ）均按压杆控制长细比，λ≤［λ］＝150○1由可变荷载效应控制的组合计算：取永久荷载r G =1.2,屋面活荷载r Q1=1.4,屋面积灰荷载r Q2=1.4、2ϕ=0.9，则永久荷载设计值P 1＝1.2×2.584＝3.11KN/m 2；可变荷载设计值P 2＝1.4×0.7＋1.4×0.9×0.8＝1.99 KN/m 2；节点荷载设计值P 3＝（3.11＋1.99）×1.5×6＝45.9KN○2由永久荷载效应控制的组合计算：取永久荷载r G =1.35,屋面活荷载r Q1=1.4、1ϕ=0.7,屋面积灰荷载r Q2=1.4、2ϕ=0.9，则永久荷载设计值P4=1.35×2.584=3.49 KN/m 2；2400015015011515×6000=90000可变荷载设计值P 5＝1.4×0.7×0.7+1.4×0.9×0.8=1.69 KN/m 2 节点荷载设计值为：P 6=(3.49+1.69)×1.5×6=46.6KN 故应取节点荷载设计值P =46.6KN 可变荷载设计值P 2 =1.99 KN/m 2永久荷载设计值P4=3.49 KN/m 2（2）全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载：P 全 =3.49×1.5×6=31.41KN P 半 =1.99×1.5×6=17.9KN（3）全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载 ○1全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载： P 全 =1.35×0.384×1.5×6=4.67KN○2作用于半跨的屋面板及活载产生的节点荷载：取屋面可能出现的活载（即不利活载）P 半 =（1.35×1.4+1.4×0.7×0.7）×1.5×6=23.18KN 以上（1）（2）为使用阶段荷载组合，（3）为施工阶段荷载组合综述：1）满载：屋架上弦节点荷载P =46.6KN2）全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载： P 全=4.67KN P 半 =23.18KN3）全跨永久荷载+半跨可变荷载：P 全=31.41KN P 半 =17.9KN 3、内力计算：经计算屋架各杆件内力综合见附表1上弦平面支撑布置11515×6000=90000屋架和平面支撑布置下弦垂直支撑五、杆件截面选择按腹杆最大内力N aB= -413.34KN，查表7.6选中间节点板厚度为10mm，支座节点板厚度为12mm。
钢 结 构 课 程 设 计 任 务 书班级： 土木工程 学号： 姓名： 一、设计资料某厂房总长度90m ，跨度根据不同的学号从附表中取,屋盖体系可从以下所给的类型中选取。
纵向柱距6m 。
1.结构形式：钢筋混凝土柱，梯形钢屋架.柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=L/10；L 为屋架跨度.地区计算温度高于-200C ，无侵蚀性介质，屋架下弦标高为18m.2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数(节点荷载P=1。
0作用下杆件的内力）如附图所示。
屋架采用的钢材、焊条为：同学用Q235钢，焊条为E43型；或用Q345钢，焊条为E50型。
二、屋架形式、尺寸、材料选择及支撑布置：所选跨度为24m ，积灰荷载1。
2，保温层0.65 KN/m 2钢材采用Q235。
其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型,手工焊接.。
屋架的计算跨度L 。
=24000-2×150=23700，端部高度：h=1990mm(轴线处)，h=2140(计算跨度处）。
屋架形式及几何尺寸见图一所示:135022902590289026082859311933702535285931293396150********Aac egB C D F G H 15008=12000×150815081508150815081508图一三、荷载与内力计算：1、荷载计算：活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。
永久荷载标准值:三毡四油（上铺绿豆砂)防水层 0。
4KN/m2水泥砂浆找平层 0.4KN/m2保温层 0.65 KN/m2一毡二油隔气层 0。
05KN/m2水泥砂浆找平层 0。
3KN/m2预应力混凝土屋面板 1.45KN/m2总计：3。
25 KN/㎡可变荷载标准值：=0.35KN/m2施工活荷载标准值为0.7KN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/㎡积灰荷载1.2KN/㎡（学号700）总计:1。
钢结构设计书一、框架选型二、屋架支撑系统布置三、荷载计算、组合及内力计算四、杆件截面设计与计算五、结点板设计六、施工图专业：建筑工程班级：99建筑工程学生：一、框架选型湖南省XX厂单层装配车间，平面尺寸：21mx120m；车间内设有中级工作制桥式吊车，故选用钢由于平面纵向长度超过55m，故应在正中设置施工缝，施工缝的处理采用双柱形式，具体平面布置及简图详见图一。
二、屋架支撑系统布置三、荷载计算1、设计资料湖南省XX厂装配车间，平面尺寸：21mx120m，柱距：7.2m。
由于采用大型屋面板和油毡防水屋面，未考虑起拱时的上弦坡度I=1/10。
屋架跨度L=21m,每端支座中线缩进0.15m ，计算跨度L0=L-2x0.15=20.7；端部高度取H0=2.m；腹杆形式为人字形；钢材采用Q235-B钢，钢材强调设计值取f=215N/mm2；焊条为E43系列，手工焊。
2、荷载及杆件内力计算屋面活荷载取雪荷载的0.5kN/m2，由于本设计的坡度为1/10小于0.3，故可不考虑风荷载。
屋架沿水平方向投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（P W=0.117+0.011x跨度）计算，跨度单位为m。
恒荷载：预应力混凝土大型屋面板： 1.5 kN/m2;三毡四油防水层：0.3 kN/m2100mm厚泡沫混凝土保温层：0.8 kN/m2屋架和支撑自重：0.117+0.011x21=0.348 kN/m2合计： 2.948 kN/m2活荷载：活载或雪载：0.5 kN/m2积灰荷载：0.3 kN/m2合计：0.8 kN/m23、荷载组合1)全跨永久荷载+全跨可变荷载按可变荷载效应控制的组合Fd=(1.2x2.948+1.4x0.5+1.4x0.9x0.3)x1.5x7.2=41.56KN按永久荷载效应控制的组合Fd=(1.35x2.948+1.4x0.5x0.7+1.4x0.9x0.3)x1.5x7.2=43.63KN取P= 44KN2) 全跨永久荷载+半跨可变荷载P1=1.2x2.948 x1.5x7.2=31.84KNP2=(1.4x0.5+1.4x0.9x0.3 )x1.5x7.2=9.7KN3) 全跨屋架支撑+半跨屋面板+半跨可变荷载P3=1.35x2.948 x1.5x7.2=35.82KNP4=(1.4x0.5x0.7+1.4x0.9x0.3) x1.5x7.2=7.81KN4、内力计算详见表一。
四、杆件截面设计与计算1、杆件几何尺寸、内力图及节点示意图2、杆件截面选择(1)上弦杆EF Nmax=-529.892KN 计算长度l ox=150.8cm l oy=2×150.8=301.6cm需要:截面选取2∟100×80×10(短肢相并) A=2×17.2=34.4cm2 i x=2.35cm i y=4.85cm验算：查表：(2)下弦杆de Nmax=534.16KN 计算长度l ox=300cm l oy=2×300=600cm需要:截面选取2∟100×80×8(短肢相并) A=2×13.9=27.8cm2 i x=2.37cm i y=4.81cm验算：(3)竖杆①支座竖杆Aa N=-308KN 计算长度l ox=l oy=200cm假设λ=80，查表截面选取2∟80×8 A=2×12.3=24.6cm2 i x=2.44cm i y=3.77cm验算：查表：②Bb N=-44KN 计算长度l ox=0.8×213.5=170.8cm l oy=213.5cm截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2 i x=2.15cm i y=3.33cm验算：查表③Dc N=-44KN 计算长度l ox=0.8×243.5=194.8cm l oy=243.5cm截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2 i x=2.15cm i y=3.33cm验算：查表④Fd N=-44KN 计算长度l ox=0.8×273.5=218.8cm l oy=273.5cm截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2 i x=2.15cm i y=3.33cm验算：查表⑤中竖杆He N=59.708KN 计算长度l ox=0.9×303.5=273.2cm l oy=303.5cm 截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2 i x=2.15cm i y=3.33cm验算：（4）斜腹杆①Ab N=323.224KN 计算长度l ox=0.8×241.3=193cm l oy=241.3cm截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2 i x=2.15cm i y=3.33cm验算：②Cb N=-267.872KN 计算长度l ox=0.8×273.3=218.64cm l oy=273.3cm 截面选取2∟80×8 A=2×12.3=24.6cm2 i x=2.44cm i y=3.77cm验算：查表③Cc N=185.46KN 计算长度l ox=0.8×273.3=218.64cm l oy=273.3cm截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2 i x=2.15cm i y=3.33cm验算：④Ec N=-128.392KN 计算长度l ox=0.8×298.9=239.1cm l oy=298.9cm 截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2 i x=2.15cm i y=3.33cm验算：查表⑤Ed N=66.22KN 计算长度l ox=0.8×298.9=239.1cm l oy=298.9cm截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2 i x=2.15cm i y=3.33cm验算：⑥Gd N=-24.6384KN 计算长度l ox=0.8×325.2=260.2cm l oy=325.2cm 截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2i x=2.15cm i y=3.33cm验算：查表⑦Ge N=-44.2329KN 计算长度l ox=0.8×325.2=260.2cm l oy=325.2cm截面选取2∟70×6 A=2×8.16=16.32cm2i x=2.15cm i y=3.33cm验算：查表五、结点板设计用E43焊条角焊缝的抗拉、抗剪、抗压强度设计值=wf160N/mm2。
f(2)上弦节点C ΔN=-431.772-(-181.764)=-250KN，偏心距e=100-22=78mm(3)屋脊节点H拼接计算：拼接角钢采用与上弦杆相同截面2∟100×80×10，需将拼接角钢削棱和去掉肢的一部分，竖肢需切去Δ=t++5mm=10+6+5=21mm，取Δ=30mm，并按上弦坡度热弯。
拼接角钢与上弦连接焊缝在接头一侧的总长度（=10mm）465.38mm共四条焊缝，认为平均受力，每条焊缝实际长度：拼接角钢尺寸取2×200mm。
(4)下弦拼接点e拼接计算：拼接角钢采用与上弦杆相同截面2∟100×80×8，需将拼接角钢削棱和去掉肢的一部分，竖肢需切去Δ=t++5mm=10+6+5=21mm，取Δ=30mm。
拼接角钢与上弦连接焊缝在接头一侧的总长度（=10mm）467.1mm共四条焊缝，认为平均受力，每条焊缝实际长度：拼接角钢尺寸取2×200mm。
(5)支座结点aA.支座底板的计算支座反力R=308kN，混凝土强度C25，=12所需底板净面积：锚栓直径取d=25mm，锚栓孔直径为50mm。
则所需底板毛面积：按构造要求采用底板面积为a×b=28×36=1008；垫板采用━100×100×20，孔径26mm。
实际底板净面积为：底板实际应力：，查表得β=0.056则：M==0.056×=8912N·mm所需底板厚度：，用t=20mm。
底板尺寸为━280×360×20B.加劲肋与结点板的连接焊缝计算：加劲肋高度、厚度节点板相同（━360×180×12），故焊脚尺寸取8mm，加劲肋下端切角宽度和切角高度均取为15mm。
一个加劲肋的连接焊缝所承受的内力取V=R/4=308/4＝77KN，M=Ve=77000×180/2=6930×N·mm设焊缝h f=8mm，焊缝长度L W=a-c-2360-15-16=329mm，则焊缝应力为C.节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算采用=8mm，实际焊缝总长度：=2a+2(b-t-2c)-12=2×280+2×(360-12-30)-12×8=1292mm 焊缝应力计算：(6)上弦节点A ΔN=-181.764KN，偏心距e=100-22=78mm(7)上弦节点B 、D、F。
ΔN=0，按构造取焊缝长度，采用=6mm，由腹杆的计算焊缝长度得尺寸结点板，节点板长250mm，上弦杆与节点板连接均采用满焊。
(8)上弦节点G ΔN=-529.892-(-521.224)=8.668KN，偏心距e=100-22=78mm(9)上弦节点E ΔN=-529.892-(-431.772)=-98.12KN，偏心距e=100-22=78mm(10)下弦节点c ΔN=494.032-327.844=-166.188KN(11)下弦节点d ΔN=534.16-494.032=40.128KN七、施工图见图一第 10 页。
