课设文本
- 格式:docx
- 大小:281.56 KB
- 文档页数:49
太原理工大学化学化工学院《化工设计》课程设计说明书年产十一点五吨合成氨变换工段工艺设计学生学号:2011002243学生姓名:刘慧专业班级:化学工程与工艺Z1104指导教师:赵彦生起止日期:2014.06.3~2014.07.5太原理工大学化学化工学院《化工设计》课程设计任务书第1页第2页第3页摘要中、英文摘要及关键词(中文在前,英文在后):摘要以浓缩的形式概括设计的内容,中文摘要在300汉字左右。
“摘要”字样用黑体小四号,位置居中;摘要内容用宋体小四号,英文摘要应与中文摘要相对应。
关键词封面、设计任务书、中英文摘要、中英文关键词、目录、正文、结论、致谢、参考文献和附录等部分。
关键词一般为3~5个。
第一章变换工段物料及热量衡算第一节中温变换物料衡算及热量衡算已知条件:计算基准:1吨氨计算生产1吨氨需要的变换气量:(1000/17)×22.4/(2×21.6)=3050.11M3(标)因为在生产过程中物料可能会有损失,因此变换气量取3050.11×1.1=3355.12M3(标)年产11.5万吨合成氨生产能力(一年连续生产300天):日生产量:115000/300=383.33T/d=15.97T/h要求出中变炉的变换气干组分中CO%小于2%。
进中变炉的变换气干组分:假设进中变炉的变换气温度为330℃,取变化气出炉与入炉的温差为35℃,出炉的变换气温度为365℃。
进中变炉干气压力中P =1.75Mpa .1.水气比的确定:考虑到是天然气蒸汽转化来的原料气,所以取H 2O/CO=3.5故V (水)=3.5⨯V 水=3.5⨯1013.24=3546.34m 3(标) ,n (水)=3546.34/22.4=158.31kmol 因此进中变炉的变换气湿组分2.中变炉CO 的实际变换率的求取:假定湿转化气为100mol ,其中CO 湿基含量为14.68%,要求变换气中CO 含量为5%,故根据变换反应:CO+H 2O =H 2+CO 2,则CO 的实际变换率公式为:U p %=()a a a a Y Y Y Y '+'-1×100 (2-1) 式中a Y 、'a Y 分别为原料及变换气中CO 的摩尔分率(湿基) 所以:X p =()()16.8210010004.616.8⨯+⨯-=74%则反应掉的CO 的量为:8.16×74%=6.04则反应后的各组分的量分别为:H 2O %=28.56%-6.04%+0.48%=23% CO %=8.16%-6.04%=2.12%H2%=39.8%+6.04%-0.48%=45.36%CO2%=6.86%+6.04%=12.9%中变炉出口的平衡常数:Kp=(H2%×CO2%)/(H2O%×CO%)=12查《小合成氨厂工艺技术与设计手册》可知Kp=12时温度为397℃。
中变的平均温距为397℃-365℃=32℃根据《合成氨工艺与节能》可知中温变换的平均温距为:30℃到50℃,中变的平均温距合理,故取的H2O/CO可用。
5.中变炉一段催化床层的物料衡算已知条件:进中变炉一段催化床层的变换气的温度为330℃进中变炉一段催化床层的变换气湿组分:5.1 中变炉一段催化床层的物料衡算假设CO在一段催化床层的实际变换率为60%假使O2与H2完全反应,O2 完全反应掉故在一段催化床层反应掉的CO的量为:60%×338.318=202.9908 M3(标)=9.062kmol出一段催化床层的CO的量为:338.318-202.9908=135.3272 M3(标)=6.0414kmol故在一段催化床层反应后剩余的H2的量为:1650.409+202.9908-2×9.776=1833.8478 M 3(标)=81.868kmol故在一段催化床层反应后剩余的CO 2的量为:284.4+202.9908=487.3908 M 3(标)=21.758kmol故出中变炉一段催化床层的变换气干组分的体积:V 总(干)=135.3272+487.3908+1833.8478+668.34+11.258 =3136.1638 M 3(标)故出中变炉一段催化床层的变换气干组分中CO 的含量:CO %=1638.31363272.135=4.31%同理得:CO 2%=1638.31363908.487=15.54%H 2%=1638.31368478.1833=58.47%CO 2%=1638.31363908.487=15.54%N 2%=1638.313634.668=21.13%CH 4%=1638.3136258.11=0.35%所以出中变炉一段催化床层的变换气干组分:剩余的H 2O 的量为:1184.113-202.9908+2×9.776=1000.6742 M 3(标)=44.6729kmol故出中变炉一段催化床层的变换气湿组分的体积:V 总(湿)=135.3272+487.3908+1833.8478+668.34+11.258+1000.6742=4136.838 M 3(标)=184.68kmol故出中变炉一段催化床层的变换气湿组分中H 2O 的含量H 2O %=838.41366742.1000 =24.19%故出中变炉一段催化床层的变换气湿组分中CO 2的含量 CO 2%=1554.01%54.15+=11.78%同理可得:CO %=0413.010413.0+=3.27%H 2%=5847.015847.0+=44.33%N 2%=2131.012113.0+=16.16%CH 4%=0003510035.0+=0.27%所以出中变炉一段催化床层的变换气湿组分的含量(%):5.2对出中变炉一段催化床层的变换气的温度进行估算:已知出中变炉一段催化床层的变换气湿组分的含量(%)根据:Kp=(H 2%×CO 2%)/(H 2O %×CO %)计算得K=6.6 查《小合成氨厂工艺技术与设计手册》知当Kp=6.6时t=445℃ 设平均温距为35℃,则出中变炉一段催化床层的变换气温度为: 445℃-35℃=415℃5.3.中变炉一段催化床层的热量衡算以知条件:进中变炉一段催化床层的变换气温度:330℃出中变炉一段催化床层的变换气温度为:415℃可知反应放热Q:在变化气中含有CO,H2O,O2,H2这4种物质会发生以下2种反应:CO +H2O=CO2+H2(1)O2 + 2H2= 2 H2O(2)这2个反应都是放热反应。
根据《小合成氨厂工艺技术与设计手册》可知为简化计算,拟采用统一基准焓(或称生成焓)计算。
以P=1atm,t=25℃为基准的气体的统一基准焓计算式为:H T =△H0298=Cpdt式中:H T——气体在 T298在TK的统一基准焓,kcal/kmol(4.1868kJ/kmol);△H0298 ——该气体在25℃下的标准生成热,kcal/kmol(4.1868kJ/kmol);T——绝对温度,K;Cp ——气体的等压比热容,kcal/(kmol.℃)[4.1868kJ/(kmol.℃)]气体等压比热容与温度的关系有以下经验式:Cp=A0+A1×T+A2×T2+A3×T3+……式中A0、A1、A2、A3……气体的特性常数将式代入式积分可得统一基准焓的计算通式:Ht=a0+a1×T+a2×T2+a3×T3+a4×T4(5-1)式中常数a0、a1、a2、a3、a4与气体特性常数及标准生成热的关系为:a1=A0, a2=A1/2, a3=A3/4, a4=A3/4a0=△H0298-298.16a1-298.162×a2-298.163×a3-298.164×a4采用气体的统一基准焓进行热量平衡计算,不必考虑系统中反应如何进行,步骤有多少,只要计算出过程始态和末态焓差,即得出该过程的总热效果。
△H=(∑ni×Hi)始-(∑ni×Hi)末 (5-2)式中:△H——过程热效应,其值为正数时为放热,为负数时系统为吸热,单位:kcal;(4.1868kJ);ni——始态或末态气体的千摩尔数,kmol;Hi——始态温度下或末态温度下;Hi——气体的统一基准焓,kcal/kmol,(4.1868kJ/kmol)现将有关气体的计算常数列于下表中气体统一基准焓(通式)常数表5-1.1计算O2的基准焓:根据基准焓的计算通式:Ht=a0+a1×T+a2×T2+a3×T3+a4×T4在415℃时T=415+273=683K将O2的常数带入上式得:Ht=1.90318×103+5.80298×683+2.15675×10–3×6832-7.40499×10–7×6833 +1.08808×10–10×6834=6699.742kcal/kmo=28050.412 kJ/kmol同理根据以上方法计算可得变换气的各个组分的基准焓列于下表放热:CO +H2O=CO2+H2(1)△H1=(∑Hi)始-(∑Hi)末=-376630.6208+11405.77+98953.987+228191.759=-38079.10484kJ/kmolQ1=9.062×(-38079.10484)=-345072.8481kJO2 + 2H2= 2 H2O (2)Q2=△H2=(∑ni×Hi)始-(∑ni×Hi)末=-221354.6179kJ气体反应共放热:Q=Q1+Q2=345072.8481+221354.6179=566427.4659kJ气体吸热Q3根据《物理化学教程》知CO, H2,H2O, CO2, N2 ,可用公式:Cp=a+b+CT-2来计算热容,热容的单位为kJ/(kmol.T)表5-1.2CH4可用公式:Cp=a+b+CT2+dT3来计算热容:表5-1.3计算结果得:所以平均热容:Cpm=∑Yi*Cp=34.06 KJ/(kmol.T)所以气体吸热Q3=34.06×184.68×(415-330)=534667.068kJ假设热损失Q4(一般热损失都小于总热量的10%)根据热量平衡的:Q= Q3 +Q4Q4=31760.979 kJ3.中变炉催化剂平衡曲线根据H 2O/CO=3.5,与文献《小合成氨厂工艺技术与设计手册》上的公式 X P =AWqU 2-×100% V=K P AB-CD q=W V U 42-U=K P (A+B )+(C+D ) W=K P -1其中A 、B 、C 、D 分别代表CO 、H 2O 、CO 2及H 2的起始浓度 计算结果列于下表:中变炉催化剂平衡曲线如下:4.最佳温度曲线的计算由于中变炉选用C 6型催化剂,0102030405060708090100300350400450500C O 转化率X p温度(℃)最适宜温度曲线由式1212ln 1E E E E RT T Tm e e-+=进行计算。