梁模板300750施工方案及计算书

300*850梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度850mm，两侧楼板厚度110mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距250mm，内龙骨采用80×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.25m。

荷载计算值 q = 1.2×17.280×0.250+1.40×3.600×0.250=6.444kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm3；I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm4；6.44kN/mA计算简图0.040弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：4.32kN/mA变形计算受力图0.012经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=0.644kNN 2=1.772kNN 3=1.772kNN 4=0.644kN最大弯矩 M = 0.040kN.m最大变形 V = 0.157mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.040×1000×1000/13500=2.963N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×966.0/(2×250.000×18.000)=0.322N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.157mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

300×700mm框架梁模板设计实例有一主梁截面尺寸为300×700mm，长7.2m，梁底至地面的高度为3.2m。

梁底模及侧模均采用25mm 厚木板，80×140 檩条，40×60 小檩条间距为0.5m，侧模立档间距为0.5m 进行支撑，承托梁底模及梁侧模的支柱采用尾径为Φ80mm，间距为800mm 的木支柱进行支撑（支撑纵横向水平拉结设置2 道，0.5m 高第一道，2.5m 高第二道）。

木材采用红松，查《简明施工计算手册》，木材顺纹抗压强度设计值为：fc=10Mpa，木材顺纹抗剪强度设计值为：fvm=1.4Mpa。

㈠主梁底板计算：⑴强度验算：底板承受荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载，即：模板自重、新浇砼的自重、钢筋重量及振动砼时产生的荷载，均应乘以分项系数1.2。

模板自重为：1.2×5×0.025×0.25=0.0375KN/m混凝土重量为：1.2×25×0.03×0.7=6.3KN/m钢筋重量为：1.2×1×0.30×0.7=0.252KN/m振动荷载为：1.2×2×0.30=0.72=7.3095KN/m竖向总荷载为：q=0.0375+6.3+0.252+0.72=7.3095KN/m根据《混凝土工程施工验收规范》的规定，设计荷载值要乘以0.90 的折减系数，所以，总竖向荷载为：q=0.9×7.3095=6.5785KN/m。

梁长为7.2m，底模下面楞木间距为0.5m，底模的计算简图可看成是一个等跨的多跨连续梁。

由于模板长度有限，一般可按四跨连续梁计算（取最不利荷载进行计算），查《简明施工计算手册》附录2 表中得：Km=－0.121，Kv=－0.620，Kf=0.967Mmax=KmqL2=－0.121×4.78575×0.5×0.5=－0.14477KN.m底板所须截面抵抗矩为：Wn= Mmax/ Kfm=0.14477×106÷1.3÷13=8566.272mm3选用底板截面为：25×300mm2Wn=1/6×bh2=1÷6×300×25×25=26041.67mm3＞8566.272 mm3满足要求！⑵剪应力验算：V=Kvql=0.620×4.78575×0.5=1.48358KN剪应力为：Tmax =3V/2bh=3×1.48358×1000×2÷250÷25=0.35606Mpa＜Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa满足要求！⑶挠度验算：按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，采用荷载标准值计算，且不考虑振动荷载。

梁模板及其顶架设计300×800（一）梁侧模板设计：1、荷载计算：混凝土浇筑速度：4m/h混凝土浇筑温度： T=25℃模板最大侧压力： F1=0.22γβ1β2t0ν1/2=0.22×24×1.0×1.0×5×41/2=52.8KN/㎡F2=24H=24×2.5=60KN/㎡γ=24KN/m2β1 ：不掺外加剂时为1.0；掺外加剂时为1.2.β2：当砼塌落度小于30mm 时，取0.85；当砼塌落度50-90mm 时，取1.0；当塌落度110-150mm 时，取1.15t0：200/（T+15）H：高度(m)取F1、F2 的小值作为计算值,即52.8KN/㎡。

（二）、梁侧模板计算：300×800 (A)梁高h1=h-板高=600梁侧外楞采用Φ48×3.5 钢管，双管I=2×12.19×104mm4 W=2×5.08×103 mm3 E=21×104N/mm2 f=210N/mm2 [ω]=3mm外楞间距（设置一道）：900mm取b1、b2 的小值，即 670mm。

（B）梁高h1=h-板高≤900，考虑采用木斜撑，外加钢楞两道。

（C）梁侧内楞选用18 厚夹板、50×100 水平枋木，木枋a 间距取400mmI= 416.7×104 mm4 W=83.3×103 mm3 E= 9×104 N/mm2 f=100N/mm2 [ω]=3mma、抗弯强度验算：b、挠度验算：支承楞采用50×100 水平枋木I= 416 .7×104 mm4 W=83.3×103 mm3 E=9 × 104N/mm2 [ω]=3mm不满足要求，所以在中间设置两道横楞。

故按构造要求，在梁中部设置一道斜撑，以满足要求。

300mmx750mm 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm ，高度750mm ，两侧楼板厚度250mm 。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置5道，内龙骨采用40.×80.mm 木方。

外龙骨间距900mm ，外龙骨采用单钢管48mm ×3.0mm 。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+200mm ，断面跨度方向间距900mm ，直径14mm 。

面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.5N/mm 2，抗弯强度16.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

115115115115200200750m m350m m模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h 或坍落度大于180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

300×800梁模板⽀撑计算书300 X800梁模板⽀撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁⾼h=800mm 层⾼6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度 18mm 侧模厚度18mm ⽊材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 f m=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;⽀撑采⽤门式钢管脚⼿架宽度 L=1200mm,门式钢管脚⼿架纵向间距900mm 梁边⾄板⽀撑的距离0.90m ；门式钢管脚⼿架顶2.梁底模验算（1）梁底模及⽀撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽梁⾼系数设计值①底模⾃重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼⾃重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和⽀撑承载⼒计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙⾻挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34⾼茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.⽀禅体⾄搭设正⽴⾯图(2)梁底模板验算第⼀层龙⾻间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K?q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm2) 抗剪强度验算剪⼒系数K V=0.606V=Kq1L=0.606 X 9.18 X 0.20 X 1000=1113N=1.11kNT =3V/ (2bh) =3X 1113/(2 X 300X 18)=0.31 N/mrm梁底模抗剪强度T =0.31N/mm3) 挠度验算荷载不包括振捣砼荷载，则计算荷载q2=8.34kN/m;挠度系数K。

高大梁模板专项施工方案（含详细计算及附图）15.5米高大梁模板专项施工方案目录一、工程概况 ..................................................................... .................................................... 1 二、方案选择 ..................................................................... .................................................... 1 三、模板安装 ..................................................................... .................................................... 2 四、模板拆除 ..................................................................... .................................................... 2 五、模板技术措施 ..................................................................... ............................................. 2 1、进场模板质量标准 ..................................................................... ....................................... 2 2、模板安装质量要求 ..................................................................... ....................................... 3 3、其他注意事项 ..................................................................... ............................................... 5 4、脱模剂及模板堆放、维修 ..................................................................... ............................ 5 六安全、环保文明施工措施...................................................................... .......................... 6 七、模板施工应急救援预案 ..................................................................... .............................. 6 ,一,、高处坠落和物体打击事故应急救援预案 ....................................................................6,二,、触电事故应急救援预案 ..................................................................... ......................... 7 ,三,、机械伤害应急救援预案 ..................................................................... ......................... 7 ,四,、模板、脚手架坍塌 ..................................................................... ................................ 7 ,五,、消防事故应急救援预案 ..................................................................... ......................... 8 ,六,、项目部安全急救援预案小组 ..................................................................... ................. 9 七混凝土浇筑方案 ..................................................................... (10)八、梁模板(扣件钢管架)计算书 ..................................................................... ...................... 11 ,一,参数信息 ..................................................................... ............................................... 11 ,二,梁模板荷载标准值计算...................................................................... ........................ 13 ,三,梁侧模板面板的计算 ..................................................................... ............................ 14 ,四,梁侧模板内外楞的计算...................................................................... ........................ 15 ,五,穿梁螺栓的计算 ..................................................................... .................................... 19 ,六,梁底模板计算 ..................................................................... ....................................... 20 ,七,梁底支撑木方的计算 ..................................................................... ............................ 22 ,八,梁跨度方向钢管的计算...................................................................... ........................ 24 ,九,扣件抗滑移的计算 ..................................................................... ................................ 27 ,十,立杆的稳定性计算 ..................................................................... ................................ 28 ,十一,立杆的地基承载力计算 ..................................................................... ..................... 31 ,十二,梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] (32)梁模支撑图 ..................................................................... .. (34)高大模板支设平面图 ..................................................................... .. (35)高大模板剖面图,每6米设一道剪刀撑, (36)高大模板水平支撑,每隔4米一道, .....................................................................37高大模板支架立面图,连续剪刀撑, .....................................................................38一、工程概况1-1 项目名称:NGK,苏州,电瓷有限公司一期增建工程1-2 所在地:苏州市新区嵩山路与建林路路口1-3 设计:世源科技工程有限公司1-4 监理:苏州建设监理有限公司1-5 施工:大林组,上海,建设有限公司1-6 构造:框排构造～钢屋面1-7 规模:地上一层1-8 用途:工厂1-9 建筑面积:1794 ?1-10 工期控制:2008年3月12日，2008年9月25日1-11 质量目标:合格二、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求～故在选择方案时～应充分考虑以下几点:1、模板及其支架的结构设计～力求做到结构要安全可靠～造价经济合理。

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.5×0.9×3]×1＝29.043kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝24.993kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.75)]×1＝19.225kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×29.043×0.152＝0.082kN·mσ＝M max/W＝0.082×106/37500＝2.178N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×5400×281250)＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.993×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.671kN R2=1.25q1L=1.25×29.043×0.15＝5.445kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×19.225×0.15＝1.081kNR2'=1.25q2L=1.25×19.225×0.15＝3.605kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.671/1＝1.671kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[5.445]/1= 5.445kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.671/1＝1.671kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.341kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.445+0.039=5.484kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.455,5.484,3.455]=5.484kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.081/1＝1.081kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.605]/1= 3.605kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.081/1＝1.081kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.3/2)/2×1=0.564kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.605+0.03=3.635kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.986,3.635,1.986]=3.635kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.484×0.452，0.5×5.484×0.22]＝0.139kN·mσ=M max/W=0.139×106/24500=5.666N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.484×0.45，5.484×0.2]＝1.542kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.542×1000/(2×30×70)＝1.102N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.635×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.097mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.635×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.091mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.484×0.45,0.375×5.484×0.45+5.484×0.2]=3.085kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.943kN,R2=3.085kN,R3=1.943kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.635×0.45,0.375×3.635×0.45+3.635×0.2]=2.045kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.117kN,R2'=2.045kN,R3'=1.117kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.162×106/4490=36.072N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.543kNτmax=2V max/A=2×1.543×1000/424＝7.276N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.231kN，R2=3.717kN，R3=3.717kN，R4=0.231kN 正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.153kN，R2'=2.293kN，R3'=2.293kN，R4'=0.153kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.231，3.717，3.717，0.231]=3.717kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.153，2.293，2.293，0.153]=2.293kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.585×106/4490＝130.389N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.416kNτmax＝2V max/A=2×2.416×1000/424＝11.397N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.87mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.018kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=5.018kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.497kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=0.497kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝7.992kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.497kN，R2＝7.992kN，R3＝7.992kN，R4＝0.497kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN2N d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-0.75)＝max[0.497+4.829，7.992，7.992，0.497+4.829]+1.111＝9.103kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9103.141/(0.197×424)+0.007×106/4490＝110.542N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.195=19.233kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×19.233=57.699kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.103/(1×0.15)＝60.688kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3；I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300×0.300=0.244kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.244×1000×1000/37800=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.144+1.4×3.780)×0.300=4.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4872.0/(2×700.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.144×3004/(100×6000×340200)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70×0.60/1=16.24kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.239kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

梁侧模板计算书一、工程概况二、荷载组合4k c0cmin{0.28×24×5×0.85×2.51/2，24×0.8}＝min{45.157，19.2}＝19.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×19.2+1.4×2，1.35×19.2+1.4×0.7×2]＝0.9max[25.84，27.88]＝0.9×27.88＝25.092kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2 kN/m2三、模板支撑体系设计模板设计剖面图四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm) 14 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 bh3/12=1000×143/12＝228666.667mm4。

模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×25.092＝25.092kN/mq1静＝0.9×1.35×19.2×1＝23.328kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mM max＝0.125q1l2=0.125×25.092×0.252＝0.196kN·mσ＝M max/W＝0.196×106/32666.667＝6.001N/mm2≤[f]＝15N/mm2符合要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×19.2×2504/(100×6000×228666.667)＝0.285mm≤250/400=0.625mm符合要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R max＝1.25q1l=1.25×25.092×0.25＝7.841kN正常使用极限状态R'max＝1.25ql=1.25×19.2×0.25＝6kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm) 250 次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞材料规格(mm) 45×65次楞弹性模量E(N/mm2) 9600 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4次楞截面抵抗矩W(cm3) 31.688 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13次楞截面惯性矩I(cm4) 102.984跨中段计算简图悬挑段计算简图。

300×800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.50m；模板材料为：2,抗弯强度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm夹板底模厚度18mm,侧模厚度22 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度f=1.40N/mmf=13.00N/mmL=1200mm, ,抗剪强度vm门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.90m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。

2.梁底模验算 1）梁底模及支撑荷载计算（设计值系数梁高标准值单位梁宽荷载类型2 1.00 kN/m× 1.2 = ①底模自重0.5 kN/m × (0.30 + 1.36)3 1.2 = 6.91 kN/m × 0.30 × 0.80 ×②砼自重 24.0 kN/m3×0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 ③钢筋荷载 1.5 kN/mkN/m2 1.4 = 0.84 2.0 kN/m④振捣砼荷载× 0.30 ×kN/m = 9.18 q梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④1kN/m = 8.34 q梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③2kN/m （2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨；底模厚度h=18mm,板模宽度 223；/6=16200mm=/6300.00×18.00 b=300mm； W=bh334；/12=145800mm/12=300×18 I=bh1）抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105M2 26=-38556N.mm=-0.04kN.m ×10=-0.105×9.18×0.20M=K·qL1M2=M/W=38556/16200=2.38N/mmσ22,满足要求。