锅炉燃烧调整试验方案

锅炉燃烧优化调整方案萨拉齐电厂的2×300MW CFB锅炉是采用哈尔滨锅炉股份有限公司具有自主知识产权的CFB锅炉技术设计和制造的，锅炉型号HG-1065/17.6-L.MG，是亚临界参数、一次中间再热自然循环汽包炉、紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构的循环流化床锅炉，燃用混合煤质，锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，锅炉的最大连续蒸发量为1065t/h。

循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器，锅炉采用支吊结合的固定方式，受热面采用全悬吊方式，空气预热器、分离器采用支撑结构；锅炉启动采用床下和床上联合点火启动方式。

萨拉齐电厂锅炉主要技术参数：一、优化燃烧调整机构为了积极响应公司号召，使我厂锅炉燃烧优化调整工作有序进行，做到调整后锅炉更加安全、经济运行，我厂成立了锅炉优化燃烧调整小组：1、组织机构：组长: 杨彦卿副组长：冀树芳、贺建平成员：刘玉俊、蔚志刚、李京荣、范海水、谷威、孔凡林、薛文祥、于斌2、工作职责：1）负责制定锅炉优化燃烧调整的工作计划；2）负责编制锅炉优化燃烧调整方案及锅炉运行中问题的检查汇总；3）负责组织实施锅炉优化燃烧调整工作，保证锅炉长周期连续稳定运行。

二、优化燃烧调整工作内容：1、入炉煤粒度调整：1）CFB锅炉对入炉煤粒径分布要求很高，合理的粒径分布是影响锅炉燃烧安全稳定和经济的最重要因素之一，入炉煤粒径对锅炉的影响有以下几点：a）入炉煤细粒径比例较少，粗颗粒比例多，阻力相应增加锅炉流化所需一次风量增大，细颗粒逃逸出炉内的几率增高，锅炉飞灰含碳量上升；b）入炉煤细颗粒比例多，粗颗粒比例少，在相同的一次风量下锅炉床层上移，床温升高，锅炉排烟温度也相应提高；c）入炉煤粒径过粗还会影响到锅炉的正常流化和排渣，粒径过粗容易使排渣不畅导致流化不良甚至结焦，为此我厂应严格控制入炉煤粒度；每星期对入炉煤粒度进行分析两次，并根据入炉煤粒度分析及时检查高幅筛筛条或调整碎煤机间隙。

生物质锅炉燃烧调整的方法 01一、锅炉燃烧调整的方法1.生物质在振动炉排上的燃烧过程生物质的燃烧通常可以分为三个阶段，即预热起燃阶段、挥发分燃烧阶段、炭燃烧阶段。

生物质在振动炉排上的燃烧过程分为预热干燥区、燃烧区和燃尽区，这可以与振动炉排的高、中和低端相对应。

根据各区的燃烧特点，各区需要的风量有差别，预热干燥区和燃尽区的风量少一些，燃烧区的风量要大一些。

燃料颗粒在振动炉排锅炉中燃烧可以分为两种类型：颗粒大的在炉排上燃烧，在气力播撒的过程中，颗粒特别小的在炉排上部空间发生悬浮燃烧。

2.生物质在炉排上完全燃烧的条件炉内良好燃烧的标志就是在炉内不结渣的前提下，尽可能接近完全燃烧，同时保证较快的燃烧速度，得到最高的燃烧效率。

（1）供应充足而有合适的空气量如果过量空气系数过小，即空气量供应不足，会增大固体不完全燃烧热损失q4和可燃气体不完全燃烧热损失q3，使燃烧效率降低；如果过量空气系数过大，则会降低炉膛温度，增加不完全燃烧热损失。

最佳的过量空气系数使q2+q3+q4之和为最小值。

（2）适当提高炉温根据阿累尼乌斯定律，燃烧反应速度与温度成指数关系。

在保证炉膛不结渣的前提下，尽量提高炉膛温度。

（3）炉膛内良好的扰动和混合在着火和燃烧阶段，要保证空气和燃料的充分混合，在燃尽阶段，要加强扰动混合。

（4）燃料在炉排上和炉膛中有足够的停留时间（5）保持合理的火焰前沿位置。

火焰前沿应该位于高端炉排与中部炉排的之间区域，火焰在炉排上的充满度好。

3.振动炉排锅炉的燃烧调整方法（1）调整振动炉排的振动频率和振动周期（振动时间和停止时间）振动炉排的振动频率一般不随负荷的变化而进行调整，最佳的振动频率是通过观察低端炉排的挡灰板处的灰渣堆积厚度来决定的。

当燃料的粒度、水分和负荷发生变化时，只是对振动时间和停止时间进行调整，振动频率一般不进行调整。

振动炉排的频率应该由下面两个因素来决定：其一是低端炉排的挡灰板处的灰渣堆积厚度，应该维持在5～10cm；其二是在一定振动频率下，不能使炉膛负压发生剧烈变化；其三是检测1号捞渣机出口的灰渣含碳量，正常的含碳量应该为5～10％。

锅炉燃烧火焰中心调整锅炉燃烧火焰中心调整是锅炉燃烧调整重要一项，一般而言火焰中心在炉膛中的正确位置，一般应在燃烧器平均高度所在平面的几何中心处，火焰中心位置太低时，可能引起冷灰斗处结渣；火焰中心位置太高，使炉膛出口烟温升高，导致炉膛出口对流受热面结焦及过热器壁温升高；火焰中心在炉膛内偏向某一侧时，会引起锅炉受热面换热不均匀及该侧炉墙的冲刷和结焦。

火焰中心位置的变动，对锅炉传热及锅炉安全工作均有影响。

一、影响锅炉燃烧火焰中心偏心因素分析1、煤种煤质变影响由于原煤受市场因素影响使得煤价上涨，使得机组燃用煤种存在较大的变化。

不同的煤质，原煤的含碳量、挥发分、水分、灰分等因素不同，使得煤粉进入炉膛后完全燃烧的时间不同，尤其是原煤含碳量、挥发分两个因素，含碳量越大，煤粉完全燃烧滞后，火焰中心上升，挥发分越大，煤粉越容易燃烧，火焰中心下降。

2、一次风速与风温影响机组运行中，一次风速越大，使得火焰中心升高。

一次风温温度低，使得一次风对煤粉干燥、加热的能力变若，火焰中心升高。

3、二次风配风不合理燃烧器。

二次风分为下层主燃烧区我厂锅炉燃烧器采用复合空气分级低NOx和上层燃尽风区，上下燃尽风区配风量影响着火焰中心的高度和火焰偏斜情况，上部燃尽风量配比较正常偏大时炉膛火焰中心升高，炉膛主燃烧区起旋风量和上部燃尽区消旋风量及炉膛与二次风箱差压均影响着炉膛火焰中心的偏斜情况。

4、总风量过大锅炉燃烧总风量过大，使得锅炉炉膛燃烧风量增大，使得火焰中心升高。

5、炉底漏风炉底漏风，使得锅炉炉膛燃烧实际总风增大，火焰中心升高。

6、锅炉燃烧器摆角调整不当，使得锅炉燃烧火焰中心抬高或降低。

二、控制措施与对策1、优化配煤。

针对不同煤源煤种，根据煤种的含碳量、挥发分、水分、灰分的煤种进行合理配煤掺烧，以稳定的加权平均值进入炉膛燃烧。

运行人员加强煤种煤质参数监视，控制不同煤种的二次风配风量。

2、控制合理的煤粉细度。

我们知道其他情况不变的情况下，煤粉越细，煤粉越容易燃烧，炉膛火焰中心相对降低；煤粉越粗，煤粉燃烧滞后，炉膛火焰中心相对升高。

锅炉启动、调整、试验方案(TG80/3. 82-M5)内蒙古佳辉硅自备电厂2013年1月目录1.前言2.设备概况3.启动前的检查，准备4.锅炉水压试验5.转动机械试运行6.漏风试验7.鉴定风机岀力，连锁试验，事故按钮8.锅炉冷态试验9.锅炉烘炉10.锅炉煮炉11 •蒸汽吹管12.蒸汽系统严密性试验13.安全门整定14.机组满负荷试运15.反事故措施16.组织分工17.调试期间所需工器具1.前言内蒙古佳辉硅化工有限公司投资新建的发电厂锅炉是太原锅炉厂制造的型号为TG80/3.82—M5型循环流化床锅炉，为搞好本锅炉的调整试验工作，为锅炉运行提供最佳运行工况数据，保证今后的安全稳定运行，特编写《锅炉启动、调整、试验方案》，本方案经启动指挥部批准后方可实行。

2 •设备概况2・1本锅炉采用单锅筒，自然循环，膜式壁炉膛，前吊后支, 全钢架兀型结构，电布联合除尘。

锅炉布置在厂房内。

2.2循环流化床锅炉燃烧室内飞灰浓度极高。

因而炉内需要良好的密封和防磨性能。

本炉采用了膜式壁结构。

2.3锅炉燃烧室所需的空气由一、二次风机提供，一、二次风比及煤种有关。

大致分为6 0：4 0, 一次风经空气预热器引入预热后，进入水冷风室中通过安装在水冷布风板上的风帽进入燃烧室，保证流化质量和密相区的燃烧。

二次风经空气预热器预热后，由前、后墙的二次风口进入炉膛，补充燃烧所需空气并加强扰动混合。

燃煤经三台刮板式给煤机及一次风混合播撒吹散进入炉膛。

燃煤在炉膛内燃烧产生大量的烟气和飞灰，烟气携带大量未燃尽的碳粒子在炉膛上部进一步燃烧放热后，进入分离器，烟气和物料分离，被分离岀的物料经料斗、料腿、J型阀返回炉膛，实现循环燃烧。

烟 气经转向室进入高温过热器、低温过热器、省煤器、预热器、 电袋除尘器、经引风机排出烟囱。

燃煤经燃烧后形成的粗渣 由炉底部放渣管排岀。

2・4锅炉给水经省煤器加热后进入汽包，汽包内的饱和水经 集中下降管，分配到水冷壁下集箱，经上升管加热后进入上 联箱，然后进入汽包，经主汽阀送入汽轮机。

300MW锅炉热态燃烧及制粉系统优化调整试验研究【摘要】对国内某300mw锅炉进行了热态燃烧及制粉系统优化调整试验，根据试验结果分析了煤粉颗粒偏粗、飞灰偏高的原因并提出解决问题对策，提高了机组运行经济性。

【关键词】电厂锅炉；制粉系统；优化调整；热态燃烧1. 设备概况试验锅炉为上海锅炉厂生产的sg-1025/16.7-m313up 型直流燃煤锅炉，单炉膛燃用烟煤（贫煤），四角切圆燃烧，固态排渣煤粉炉，锅炉本体采用悬吊结构，露天布置采用覆管式轻型炉墙，配上海汽轮机厂n300-165/535/535，300mw汽轮机组。

燃烧器为直流式四角布置切圆燃烧，每组燃烧器设有五层一次风和七层二次风喷嘴，一二次风采用间隔布置。

制粉乏气作为三次风从燃烧器上部分两层八个喷嘴从前后墙送入炉膛。

制粉系统为钢球磨中储式热风送风系统，配四台dtm350/600 型钢球磨煤机。

2. 实验仪器及依据与数据处理方法本次燃烧调整试验采用锅炉性能试验专用仪器和仪表，所有仪表和仪器经过鉴定部门检验，有关需要现场标定的仪表也在现场进行了标定，有效保证了测试数据的真实可靠。

制粉系统试验按照《电站磨煤机及制粉系统性能试验》（dl/t467-2004）[1]进行；燃烧调整试验依据中华人民共和国国家标准《电站锅炉性能试验规程》（gb10184-88）[2]进行，并参照《煤粉锅炉燃烧调整试验方法》。

所有测量数据均以算术平均值引入相关计算，测量结果不考虑测试仪器的系统误差。

3. 制粉系统试验与结果分析3.1 磨煤机钢球装载量试验在磨煤机停运状况下，对磨煤机实际钢球装载量进行测量，各台磨煤机实际钢球装载量与其空载电流的对应关系曲线见图1。

根据磨煤机直径、磨煤机长度、磨煤机体积、磨煤机筒体临界转速、最佳钢球装载系数以及钢球堆积密度计算得到最佳钢球装载量为52.13t。

实际的最佳钢球装载量需要通过试验确定，一般情况下，实际的最佳钢球装载量总在计算的最佳钢球装载量附近。

BT-GL-02-13XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉燃烧调整试验方案XXXXXXXX科学研究院二〇二四年一月签字页批准：审核：编写：目录1.编制依据 (5)2.调试目的 (5)3.系统及主要设备技术规范 (5)4.试验内容 (7)5.锅炉燃烧调整应具备的条件 (7)6.试验程序 (8)7.试验方法和步骤 (8)8.职责分工 (9)9.环境、职业健康、安全、风险因素控制措施 (10)1.编制依据1.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》1.2《电力建设施工及验收技术规范》锅炉篇（1992年版）1.3《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）1.4《火电工程启动调试工作规定》（1996年版）1.5设计图纸及设备设明书2.调试目的锅炉燃烧的好坏对锅炉及电厂运行的安全性和经济性都有很大的影响,锅炉燃烧调整可以确保着火稳定,燃烧中心适中,火焰分布均匀,配风合理,避免结焦等,维持锅炉汽温、汽压和蒸发量稳定正常，使锅炉保持较高的经济性运行。

本措施的制定是为了在整套启动阶段指导锅炉燃烧调整，保证在锅炉试运中能够安全正常运行。

3.系统及主要设备技术规范3.1系统简介XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉是由东方锅炉有限责任公司制造的DG1065/18.2-Ⅱ6型亚临界压力一次中间再热自然循环汽包炉。

锅炉采用摆动式燃烧器、四角布置、切向燃烧。

单炉膛、全钢架悬吊结构、平衡通风、固态排渣。

锅炉采用正压直吹式制粉系统，配五台HP863型中速磨煤机，布置在炉前，四台磨煤机可带MCR负荷，一台备用。

燃烧器为可上下摆动的直流燃烧器，采用四角布置、切向燃烧。

上组所有喷口均可上下摆动±30°，下组所有喷口均可上下摆动±15°。

油燃烧器共12个，分三层布置。

燃用轻柴油。

油枪采用简单机械雾化型喷嘴3.2 锅炉主要技术规范3.2.1煤质分析3.2.2 锅炉主要技术参数如下过热蒸汽流量 1065 t/h过热蒸汽压力 17.36 MPa过热蒸汽温度 540 ℃再热蒸汽流量 875 t/h再热蒸汽进口温度 332 ℃再热蒸汽出口温度 540 ℃再热蒸汽进口压力 3.94 MPa再热蒸汽出口压力 3.78 MPa给水温度 281 ℃排烟温度(修正前) 132 ℃排烟温度(修正后) 126 ℃过热器喷水量(一级) 36.61 t/h过热器喷水量(二级) 9.15t/h二次气喷水量 21.96t/h锅筒工作压力18.77 MPa锅炉效率 92.93 %3.2.3燃烧器规范4.试验内容4.1 锅炉主保护的检查确认；4.2 燃烧调整；5.锅炉燃烧调整应具备的条件5.1 在锅炉启动前必须对FSSS系统的各项功能进行试验，确保其动作正确可靠。

锅炉燃尽风调节的研究0引言随着国内电力环保排放标准的越趋严格，国家要求燃煤机组3。

我厂由于锅炉负荷受总排口NOX排放浓度不得高于50mg/Nm热网负荷限制，SCR入口烟温偏低导致SCR反应效率受限，运行人员往往采用过量喷氨来保证脱硝系统的达标排放，造成氨耗量增加，不利于机组经济运行。

另一方面由于漏氨生成硫酸铵盐，导致催化剂积灰严重，脱硝效率下降；同时空预器易堵塞，引风机出口阻力增大，机组运行能耗偏高。

目前，空气分级燃烧技术是一种比较成熟且应用广泛的低氮燃烧技术，能有效大幅降低NO x排放，同时减少尾气脱硝成本。

采用空气分级燃烧技术时，下炉膛主燃烧区域氧气浓度偏低，会生成大量CO形成还原性气氛，有利于抑制NO x形成。

SOFA燃尽风从主燃烧区上部送入炉膛，与炉膛产生的未燃尽的可燃物混合，促进燃料的燃尽，提高了燃烧经济性。

SOFA燃尽风做为空气分级燃烧技术中的一个重要组成部分，其布置方式、风率大小以及入射角度都会对燃烧效率、NO x排放产生不可忽视的影响，同时也会影响上炉膛温度分部和锅炉的安全稳定运行。

针对此问题我参考其他学者的论文并结合我厂SOFA燃尽风挡板的布置方式做出了如下研究。

1锅炉本体情况本锅炉是哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计、制造的高压超高温汽包自然循环炉，锅炉型号HG-490/10.9-YM1型。

单炉膛平衡通风、固态排渣、喷水减温、悬吊全钢结构，锅炉为全封闭。

采用正压直吹式制粉系统, 配有4台型中速磨煤机,磨煤机出口选择动态分离器，阻尼减振式液压变加载。

锅炉的横断面布置图如图1所示。

图1-1锅炉房横断面布置图为研究不同燃尽风风率对四角切圆锅炉NO x排放特性的影响，表1中列出了我厂一期锅炉燃烧器配风设计数据。

表1图1-2 我厂一期燃尽风道2燃尽风率对锅炉燃烧及NO x排放特性的影响锅炉炉膛内的煤粉燃烧过程由多个子过程互相耦合而成，主要包含：湍流过程，颗粒相的输运，煤粉颗粒的热解和燃烧，气相反应物参与的均相燃烧反应，辐射和对流传热过程，氮氧化物等生成和还原过程等。

锅炉调试方案目录第一章锅炉介绍错误!未定义书签。

一、锅炉技术规范错误!未定义书签。

1 锅炉参数错误!未定义书签。

2 设计燃料(劣质烟煤，煤质分析如下）错误!未定义书签。

3 技术经济指标错误!未定义书签。

4 设计数据错误!未定义书签。

5 水质要求错误!未定义书签。

6 负荷调节错误!未定义书签。

7 其它技术指标错误!未定义书签。

二、锅炉汽水系统错误!未定义书签。

1 给水流程错误!未定义书签。

2 蒸汽流程错误!未定义书签。

3 其它流程错误!未定义书签。

三、锅炉结构错误!未定义书签。

1 锅筒及内部装置错误!未定义书签。

2 水冷系统错误!未定义书签。

3 燃烧系统错误!未定义书签。

4 过热器错误!未定义书签。

5 省煤器错误!未定义书签。

6 空气预热器错误!未定义书签。

7 分离、回料系统错误!未定义书签。

四、仪表控制错误!未定义书签。

五、锅炉所配安全附件错误!未定义书签。

六、锅炉辅机错误!未定义书签。

(九）除渣系统滚筒冷渣机技术参数(见下表）错误!未定义书签。

(十一)除灰系统技术参数(见下表）错误!未定义书签。

（十三)起重设备（电动葫芦、手拉葫芦）技术参数（见下表)错误!未定义书签。

第二章安装后的检查错误!未定义书签。

一、检查燃烧室及烟道内部，符合下列要求：错误!未定义书签。

二、检查给煤机和油枪,符合下列要求：错误!未定义书签。

三、检查电动机，符合下列要求:错误!未定义书签。

四、检查飞灰循环系统,符合下列要求：错误!未定义书签。

五、检查汽水管道及燃油管道,符合下列要求：错误!未定义书签。

六、检查各阀门、挡板、风门，符合下列要求：错误!未定义书签。

七、检查汽包水位计，符合下列要求:错误!未定义书签。

八、检查压力表，符合下列要求：错误!未定义书签。

九、检查安全阀,符合下列要求：错误!未定义书签。

十、检查承压部件的膨胀指示器,符合下列要求：错误!未定义书签。

十一、检查操作盘，符合下列要求:错误!未定义书签。

十二、检查现场照明，符合下列要求:错误!未定义书签。