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桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选早上刚到办公室，我就开始思考这个桥梁工程连续梁连续钢构的毕业设计计算书。
这个项目对我来说已经驾轻就熟，毕竟十年的方案写作经验不是吹的。
我梳理了一下设计的主要任务。
这个项目是要在一条河流上建设一座大型桥梁，桥梁设计要考虑到地形、地质、交通流量等多个因素。
连续梁和连续钢构是两种常见的桥梁结构形式，各有优缺点，需要进行详细的方案比选。
一、连续梁方案1.结构设计连续梁是一种由多跨梁组成的结构，每跨梁的两端都支承在桥墩上，形成一个连续的梁体系。
这种结构的特点是受力明确，施工简便。
在设计时，我要确定梁的截面尺寸和配筋，确保其承载力和稳定性。
2.施工方案连续梁的施工主要包括支架法、悬臂法和顶推法等。
支架法适用于跨度较小的桥梁，施工速度快，但需要大量的支架材料。
悬臂法适用于跨度较大的桥梁，但施工周期较长。
顶推法适用于施工现场受限的情况，但需要特殊的设备。
综合考虑，我选择了悬臂法施工。
3.经济性分析连续梁方案的经济性主要体现在施工成本和运营维护成本上。
悬臂法施工虽然周期较长，但整体成本相对较低。
运营维护方面，连续梁结构相对简单，维护成本较低。
二、连续钢构方案1.结构设计连续钢构是由多根钢材组成的结构，其特点是强度高、刚度大、施工速度快。
在设计时，我需要确定钢构的截面尺寸和连接方式，确保其受力性能。
2.施工方案连续钢构的施工主要包括现场组装法和预制拼装法。
现场组装法适用于施工现场宽敞的情况，施工速度快，但需要大量的吊装设备。
预制拼装法适用于施工现场受限的情况，但需要特殊的预制场地。
综合考虑，我选择了现场组装法施工。
3.经济性分析连续钢构方案的经济性主要体现在施工成本和运营维护成本上。
现场组装法施工虽然需要大量的吊装设备，但整体成本相对较低。
运营维护方面，连续钢构结构复杂，维护成本较高。
三、方案比选1.结构性能连续梁方案在承载力和稳定性方面表现良好，但刚度相对较低；连续钢构方案在承载力和刚度方面表现优秀，但稳定性相对较低。
连续梁计算书：LXL-1============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 25mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 单筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 16500mm B × H = 600mm × 400mm左中右弯矩(+) : 0.001 245.025 0.001弯矩(-) : 0.000 0.000 -0.001剪力: 59.400 0.000 -59.400上部纵筋: 480 480 480下部纵筋: 480 2124 480箍筋: 981 981 981上纵实配: 4E14(616) 4E14(616) 4E14(616)下纵实配: 7E20(2199) 7E20(2199) 7E20(2199)箍筋实配: 4d8@200(1005) 4d8@200(1005) 4d8@200(1005)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.000 0.354 0.000挠度: 0.000 155.172 0.000最大裂缝:0.354mm<0.400mm最大挠度:155.172mm>82.500mm(16500/200) 超限----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。
连续梁设计(LXL-3)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅幅度: 0.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数 : 1.20__活载分项系数 : 1.40活载调整系数 : 1.00__配筋条件:抗震等级 : 不设防__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB300配筋调整系数 : 1.0__上部纵筋保护层厚: 25mm面积归并率 : 30.0%__下部纵筋保护层厚: 25mm最大裂缝限值 : 0.400mm_挠度控制系数C : 200截面配筋方式 : 单筋__3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 7000 B×H = 250 × 700左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -179.155弯矩(+) : 0.001 99.626 0.000剪力: 76.352 -26.023 -128.397上部as: 35 35 35下部as: 35 35 35上部纵筋: 350 350 796下部纵筋: 350 430 350箍筋Asv: 318 318 318上纵实配: 2E16(402) 2E16(402) 2E18+1E22(889)下纵实配: 2E18(509) 2E18(509) 2E18(509)箍筋实配: 2d8@250(402) 2d8@250(402) 2d8@250(402)腰筋实配: 4d12(452) 4d12(452) 4d12(452) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.51%下实配筋率: 0.29% 0.29% 0.29%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.000 0.327 0.364挠度: 0.000 6.534 0.000最大裂缝:0.364mm<0.400mm最大挠度:6.534mm<35.000mm(7000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 7000 B×H = 250 × 700左中右弯矩(-) : -179.155 0.000 0.000弯矩(+) : 0.000 101.826 0.001剪力: 127.540 25.165 -77.210上部as: 35 35 35下部as: 35 35 35上部纵筋: 796 350 350下部纵筋: 350 440 350箍筋Asv: 318 318 318上纵实配: 2E18+1E22(889) 2E16(402) 2E16(402)下纵实配: 2E18(509) 2E18(509) 2E18(509)箍筋实配: 2d8@250(402) 2d8@250(402) 2d8@250(402)腰筋实配: 4d12(452) 4d12(452) 4d12(452)上实配筋率: 0.51% 0.23% 0.23%下实配筋率: 0.29% 0.29% 0.29%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.364 0.339 0.000挠度: 0.000 6.557 0.000最大裂缝:0.364mm<0.400mm最大挠度:6.557mm<35.000mm(7000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件7.0】计算日期: 2015-07-02 10:48:27 -----------------------------------------------------------------------。
青洋路匝道计算一、下部结构计算：计算书详见附录1~8a)桥台计算b)桥墩计算c)桩基础计算二、上部结构计算：计算书详见附录9~a)冲击系数计算b)13.25m宽30+30+30连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板(3.25m悬臂>横向配束计算横梁配筋计算c)9.5m宽29+29+29连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板<2.25m悬臂）钢筋计算横梁配筋计算d)8m宽29+29+29连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板<1.85m悬臂）钢筋计算横梁配筋计算三、附录附录一：北引桥桥台计算<13.25m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录二：PD20桥台计算<9.5m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录三：PA15桥台计算<9.5m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录四：8m桥台计算<PC8m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录五：北引桥桥墩计算<13.25m宽连续箱梁）<荷载：公路I级）附录六：9.5m宽连续箱梁桥墩计算<荷载：公路I级）附录七：8m宽连续箱梁桥墩计算<荷载：公路I级）附录八：桩基础承载力计算<桩长计算及持力层计算）附录九：桥梁冲击系数计算附录十：连续箱梁计算书附录十一：截面刚度折减系数计算附录十二：扭矩计算书连续箱梁计算书一、计算内容a)连续箱梁整体计算b)桥面板计算c)横梁计算二、整体计算：结构分析采用桥梁博士进行1．模型简况：模型中为简化计算，箱梁截面按等高度<箱梁截面最低点高度160cm）计入，顶底板厚度、腹板厚度均按实际输入。
尺寸详见构造图。
预应力钢束以钢束立面投影计入模型。
刚度折减计算详见附表。
2．材料：钢筋砼容重：26kN/m。
砼标号：C50<用老规范），钢束15-9。
钢束布置：各类箱梁钢束数量详见下表N1N2N3N4N5N6N7N8钢束形状详见图纸。
集中荷载标准值Pk*1.2；新规范按50mm沥青混凝土铺装t1=20度；t2=6.7度计入后，跨中正弯矩较大，以13.25m桥宽为例需增加跨中2根钢束。
连续箱梁支架计算书一、荷载计算取沿桥向北1.0m全桥桥宽为计算单元，根据图纸所给113.3m一联，混凝土方量为1256.2m3,预应力钢筋混凝土容重取2.6t/M3。
1、梁体自重整个梁体一次性浇筑，按梁体底部5.4米最大荷载部位进行计算。
每延米重量：两腹板：0.5×3.25×2×2.6=8.45t底板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t顶板：（5.4m-0.5×2）×0.3×2.6=3.432t合计：8.45+3.432+3.432=15.314t箱梁底宽方向每平方米梁重：P1＝15.314t/5.4M×1m＝2.836t/m2。
2、其它荷载○1模板、支架及方木荷载按P2＝0.3t/m2○2施工人员荷载按均布施工荷载P3＝0.1t/m3○3混凝土振捣时产生的荷载P4＝0.2t/m2每平方米总荷载为：P＝P1﹢P2+ P3+ P4＝3.436t/m2二、计算每根立杆支撑面积当横杆竖向步距为120cm框架立杆荷载P120容许=3t/根，则每平方米需要立杆数量为n=P/P120容许=3.436/3=1.145根，即每根立杆支撑面积为：S=1/1.145=0.873m2。
三、立杆水平步距根据支架格构尺寸，选择水平框0.6×0.6m立杆步距，每根立杆支撑面积为：S1=0.6×0.6=0.36m2＜0.873m2,安全系数2.4，即方案可行。
四、验算模板1、强度○1底板（竹胶板）底模板采用竹胶板（122cm×244cm×1.5cm）底板下横桥向布置10×10cm方木，中心距为25cm。
竹胶板抵抗弯矩为：W =bh2/6 = (1220×152)/6=45750mm3竹胶板上最大弯矩为M =PL2/10 =（56.83×1.22×0.252）/10=0.43332875KN·m＝433328.75N·mm竹胶板弯曲强度：f=M/N=433328.75/45750=9.47MPa＜50MPa(竹胶板抗弯强度)○2小肋（横桥向方木）低板肋下横桥向采用10×10cm方木，小肋下为10×10cm方木（纵桥向）支架水平方向格构为60cm×60cm。
第1章89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。
箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。
主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。
主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。
本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。
图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。
中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。
度pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。
1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。
1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。
表11.2.2-1 上部结构主要材料指标1.3结构计算分析1.3.1计算模型结构计算模型如下图所示。
图11.3.1-1 结构模型图有效分布宽度0.50.60.70.80.912.255.49.0612.916.819.523.22730.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标Iyy 系数图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图1.3.2 支座反力计算本桥各桥墩均设三支座。
编号：第1 本共1 本，本册计页银西铁路银川机场黄河特大桥引桥6×32m连续梁现浇支架计算单中国铁建大桥工程局集团有限公司银吴项目经理部二○一六年十二月银西铁路银川机场黄河特大桥引桥6×32m连续梁现浇支架计算单计算：复核：项目负责人：审核：审定：中国铁建大桥工程局集团有限公司银吴项目经理部二○一六年十二月一、支架概况银川机场黄河特大桥6×32m连续梁位于标尾365#～银川台，梁部形式为等截面6×32m连续箱梁，其结构图如下所示：图1-1 6×32m连续梁立面图图1-2 6×32m梁部结构图支架形式为梁柱式支架，具体布置为：基础采用Φ630×10mm钢管桩，每跨设置3排，每排3根桩间距3.6m；立柱为Φ630×10mm钢管，每跨设置5排，其中两排设置在承台上，剩余三排与钢管桩基础连接；立柱上设置双拼I56a双拼工字钢作为主梁；纵梁采用321型贝雷梁，单跨跨度为3m或6m，贝雷梁间距腹板处450mm，顶底板处及翼板处为900mm；分配梁为I22a工字钢，间距0.8m；方木设置两层，下层为10×10cm方木，间距0.6m，上层为5×8cm方木，间距0.25m；底模板采用1.5cm厚竹胶板。
图1-3 6×32m支架横断面图二、荷载统计图2-1 6×32m跨中梁部横断面图图2-2 6×32m加厚段梁部横断面图箱梁顶板厚度74.8cm ，底板厚度90cm ，梁高310.8cm ，翼缘板厚度29.8cm （均按照梁体加厚段统计），故混凝土恒荷载为：顶底板处为g1=（0.748+0.9）*2.6*10*1.2=51.42KN/m2； 腹板处荷载为g2=3.108*2.6*10*1.2=96.97KN/m2；翼缘板处荷载为g3=0.298*2.6*10*1.2=9.3KN/m2。
施工过程中活荷载和振捣荷载为g4=(2+2)*1.4=5.6KN/m2；三、受力计算1、对竹胶板进行验算竹胶板背肋间距0.2m ，因此按照20cm 三跨连续梁计算：单片竹胶板受到的均布荷载：q=（96.97×5.3+5.6×5.3）=543.62KN/m 。
桥梁下部结构计算书一、水平荷载确定由上部结构分析结果可知，主跨支墩x 号桥墩为固定墩，受力最大，因此，取X 号桥墩进行结构计算。
本墩柱为双柱式（直径1.5m ，C30），采用多排桩承台基础，桩径1.2m 。
标1.地震力按7度考虑，计算如下：X 号桥墩（两个墩柱）受到的地震力为：htp E SM =，max 2.25i s d S C C C A = 重要性修正系数13=.,i C 场地系数10s C .=，阻尼调整系数 1.0d C =， 地震动加速度A=0.15g （7度设防），因此，max 2.25 2.25 1.3 1.0 1.00.15g 0.43875i s d S C C C A g ==⨯⨯⨯⨯=桥墩基本周期：1T 2= t G 11020=2200KN =⨯ (从使用阶段结构重力支承反力求和)33δ=l EI ， （l=9.0m ）44431415024846464d I m π⨯===...7272083102410=⨯⨯=⨯././E KN m KN m 659610.EI kN m =⨯⋅由于是两个柱，则：1T 220.421s Tg=0.4s ππ＞===,查抗震规范得，max 1Tg/T )=0.43875g .S S =⨯（（04/0.421）=0.4166g0416*******htp E SM g KN .==⨯=2.汽车制动力按汽车活载的0.1计算，则每个墩柱受到的汽车制动力为：050122010519240.2kN ⨯⨯⨯⨯+=..(.)＜165KN ，每个墩柱受到的汽车制动力应取165KN因此，取每个墩柱受到的水平力为：917/2=458.5kN 。
由于地震水平力远大于汽车制动力，故本计算不考虑汽车制动力参与计算，仅考虑地震效应组合。
桥面做成简支连续，每座桥墩顶面布置两排共24个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座，每个桥台各设置12个d ＝20cm 的普通板式橡胶支座， 橡胶支座 4, 1.1t cm G MPa ==∑ （1）支座刚度计算 每个墩支座抗推刚度21100240.2420734.50.04erAG K KN m tπ⨯⨯⨯===∑∑桥台支座抗推刚度 20734.5210367.25r K KN m ==（2）墩柱抗推刚度该桥为一墩两柱式，采用C30混凝土，弹性模量43.010k E MPa =⨯，44320.497I d m π==，129h h m ==。
目录第一局部工程概况及根本设计资料1 1.1 工程概况11.2 技术标准与设计规11.3 根本计算资料1第二局部上部构造设计依据3 2.1 概况及根本数据32.1.1 技术标准与设计规32.1.2 技术指标32.1.3 设计要点42.2 T梁构造尺寸及预应力配筋42.2.1 T梁横断面42.2.2 T梁预应力束52.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比拟52.3 构造分析计算52.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数52.3.2 预应力筋计算参数52.3.3 温度效应及支座沉降62.3.4 有限元软件建立模型计算分析6第三局部桥梁墩柱设计及计算73.1 计算模型的拟定73.2 桥墩计算分析73.2.1 纵向水平力的计算73.2.2 竖直力的计算83.2.3 纵、横向风力93.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 103.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算113.2.6 裂缝宽度验算123.3 20米T梁墩柱计算123.3.1 计算模型的选取123.3.2 15米墩高计算133.3.3 30米墩高计算173.4 30米T梁墩柱计算223.4.1 计算模型的选取223.4.2 15米墩高计算223.4.3 30米墩高计算273.4.4 40米墩高计算313.5 40米T梁墩柱计算353.5.1 计算模型的选取353.5.2 15米墩高计算363.5.3 30米墩高计算40第四局部桥梁抗震设计464.1 主要计算参数取值464.2 计算分析464.2.1 抗震计算模型464.2.2 动力特性特征值计算结果47 4.2.3 E1地震作用验算结果49 4.2.4 E2地震作用验算结果49 4.2.5 延性构造细节设计504.3 抗震构造措施53第一局部工程概况及根本设计资料1.1 工程概况省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，工程地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、构造耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
**公路二期工程*大桥3×30m连续梁下部结构计算书1.工程概况桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。
主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。
混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。
主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。
主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。
主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。
2.设计规范《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）；《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）；《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）；《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）；3.静力计算3.1 计算模型由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。
桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。
根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。
主梁计算模型3.2 计算荷载3.2.1 结构自重及二期恒载盖梁结构自重：混凝土容重按26kN/m3计；二期恒载：桥面铺装0.18×11.04×25＝49.7kN/m；防撞护栏及挂板等每侧6.5kN/m二期恒载合计：62.7kN/m。
3.2.2 汽车活载：汽车活载：采用公路Ⅰ级车道荷载，按3车道布载汽车冲击：正弯矩区0.273；负弯矩区0.37；偏载系数：1.15；车道折减系数：0.8。
3.2.3 其它荷载体系温差：+30℃；－30℃；桥面日照温差：+14℃；-7℃（按规范模式加载）；基础沉降：各墩柱取5mm；混凝土收缩、徐变：按规范计算3.3 主梁预应力钢束设置预应力钢束采用13×7φ5高强低松弛预应力钢铰线，其标准强度为1860MPa，张拉控制应力为1302MPa。
主梁共布置三排钢束，每排布置6束。
预应力钢束的整体布置见下图。
主梁预应力钢束布置图钢束1输入信息钢束2输入信息钢束3输入信息3.4 墩柱计算结果中墩采用C40混凝土现浇，按普通钢筋混凝土构件设计。
各工况下，墩柱受力情况见下表。
左中墩墩顶内力统计表左中墩墩底内力统计表右中墩墩顶内力统计表右中墩墩底内力统计表中墩各控制截面配筋验算见下表：中墩控制截面配筋验算表说明：墩柱斜截面抗剪强度由地震偶然组合（E2）控制，故此处不进行验算。
从上表可以看出，墩柱配筋满足规范要求。
4.结构抗震验算4.1 计算模型建立空间杆系模型，采用Midas/Civil 2006软件进行抗震相关计算分析。
其中主梁、横梁、墩柱、桩基、系梁均采用空间梁单元模拟，为简化计算，主梁边支撑仅考虑板式橡胶支座刚度，不再考虑边墩盖梁、墩柱、桩基与支座的刚度耦合。
利用节点弹性支撑模拟桩—土相互作用，其顺桥向、横桥向及竖向约束刚度采用m法计算（其中m0＝2×1.2×105kN/m4，C z＝7.5×106kN/m2）。
计算模型见下图。
结构地震响应通过加速度反应谱分析得到，其中模态组合采用CQC法。
墩柱屈服弯矩、极限承载力及顺桥向横桥向容许位移通过静力弹塑性分析得到，其中采用FEMA铰模拟墩柱塑性铰特性。
3×30m连续梁计算模型4.2 计算参数根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008），本桥抗震设防类别按B 类考虑。
根据蓥华大桥地质勘察报告，桥址处场地抗震设防烈度为Ⅶ度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度为0.15g ，地震动反应谱特征周期为0.40S 。
设防目标：E1地震作用下，一般不受损坏或不需修复可继续使用；E2地震作用下，应保证不致倒塌或产生严重结构损伤，经临时加固后可维持应急交通使用。
根据抗震规范6.1.3，本桥为规则桥梁；根据抗震规范表6.1.4，本桥E1、E2作用均可采用SM/MM 分析计算方法。
当抗震分析采用多振型反应谱法，水平设计加速度反应谱S 由下式（规范5.2.1）确定：max max max (5.50.45)0.10.1(/)gg g S T T sS S s T T S T T T T ⎧+<⎪=≤≤⎨⎪>⎩其中m a x 2.25i s d S C C C A= 式中：Tg —特征周期(s)； T —结构自振周期(s)；maxS —水平设计加速度反应谱最大值；Ci —抗震重要性系数； Cs —场地系数； Cd —阻尼调整系数；A —水平向设计基本地震加速度峰值。
反应谱拟合的相关参数见下表：E1地震作用加速度反应谱E2地震作用加速度反应谱4.3 E1地震验算地震偶然荷载作用下（E1）结构内力见下图。
地震偶然荷载作用下（E1）顺桥向最不利弯矩对应轴力地震偶然荷载作用下（E1）顺桥向最不利弯矩地震偶然荷载作用下（E1）横桥向最不利弯矩对应轴力地震偶然荷载作用下（E1）横桥向最不利弯矩地震偶然荷载组合（E1）下中墩各控制截面配筋验算见下表：中墩控制截面配筋验算表说明：墩柱斜截面抗剪强度由地震偶然组合（E2）控制，故此处不进行验算。
从上表可以看出，墩柱配筋满足规范要求。
4.4 E2地震验算4.4.1 E2地震作用下墩柱容许位移验算4.4.1.1 墩柱有效抗弯刚度计算由公式（B.0.1-2），墩柱截面屈服曲率φ为：y00277.06.1002.0213.2213.2=⨯==Dyy εφ通过弹塑性分析得到铰的基本铰属性，计算墩柱截面顺桥向及横桥向屈服弯矩My 。
墩柱截面顺桥向弯矩-位移曲线墩柱截面横桥向弯矩-位移曲线因此墩柱塑性铰区域截面顺桥有效抗弯刚度：cy E φy eff M I =＝7700/（0.00277×3.250×107）=0.0855（m 4）墩柱塑性铰区域截面有限刚度系数＝0.0855/（π×1.64/64）=0.266墩柱塑性铰区域截面横桥有效抗弯刚度：cy E φy eff M I =＝6125/（0.00277×3.250×107）=0.0680（m 4）墩柱塑性铰区域截面有限刚度系数＝0.0680/（π×1.64/64）=0.211。
4.4.1.2 墩柱等效塑性铰长度计算根据上式，左墩柱等效塑性铰长度为0.5m，右墩柱等效塑性铰长度为0.6m。
4.4.1.3 E2作用下位移计算在E2地震作用下，墩柱顺桥向及横桥向最大位移见下图。
E2地震作用下顺桥向位移（δXmax＝3.0cm）E2地震作用下横桥向位移（δYmax＝2.5cm）4.4.1.4 墩柱容许位移计算根据规范7.4.8条建立弹塑性分析模型计算墩柱顺桥向及横桥向容许位移。
＝15.3cm）墩柱顺桥向荷载位移曲线（△u＝13.3cm）墩柱横桥向荷载位移曲线（△u4.4.1.5 墩柱容许位移验算E2地震作用下，墩顶的顺桥向和横桥向水平位移按抗震规范第6.7.6条计算，△d ＝C δ。
场地特征周期T g ＝0.4S,顺桥向结构自振周期T ＝0.58>T g ,查表6.7.6 c=1；横桥向结构自振周期T ＝0.69>T g 。
查表6.7.6 c=14.4.2 E2地震作用墩柱斜截面抗剪承载力验算 4.4.2.1 墩柱顺桥向剪力设计值墩顶、底顺桥向潜在塑性区域极限弯矩图因此，顺桥向墩柱塑性铰区域抗剪承载力设计值：5.8876590412.100+⨯=+=n s zc x zc c H M M V φ＝2514kN 4.4.2.2 墩柱横桥向剪力设计值墩顶、底横桥向潜在塑性区域极限弯矩图因此，横桥向墩柱塑性铰区域抗剪承载力设计值：5.810198103012.100+⨯=+=n s hc x hc c H M M V φ＝2894kN 4.4.2.3 墩柱斜截面抗剪承载力验算由上述计算可知，墩柱塑性铰区域斜截面抗剪承载力由横桥向控制，其承载力验算见下表。
墩柱塑性铰区域斜截面抗剪承载力验算表4.4.3 E2地震作用桩基强度验算E2地震作用下，桩基内力按规范6.8.5条及其条文说明计算，由上述计算可知，桩基配筋由横向弯矩控制。
E2地震作用下桩基最大内力E2地震作用下，桩基承载力验算见下表。
桩基配筋验算表抗剪承载力可满足规范要求。
