第一部分钢管撑、钢围檩、工法桩型钢计算书

边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。

端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。

纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。

钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。

钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。

根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。

为简化计算横梁荷载采用均布荷载。

（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。

钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。

1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。

高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。

1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。

1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。

承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。

1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。

二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。

根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。

根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。

钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。

方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。

15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。

2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。

钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。

1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。

高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。

1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。

1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。

承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。

1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。

二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。

根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。

根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。

钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。

方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。

15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。

2.2 设计荷载取值混凝土自重取： 26.5kN/m3箱梁重： 24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。

钢板桩计算书计算美的一期排水沟槽钢板桩的设计书一、计算依据1.地质：现场砂性土的干溶重为1.5t/m3，饱和溶重为1.4t/m3.2.粘土的密度为2.74t/m，黏性角为3.63°。

3.钢板桩采用德国拉森Ⅳ型，截面模量为2037cm，弯曲允许应力为170MPa。

4.支撑材质为Q235钢，轴向允许应力为160MPa，弯曲允许应力为170MPa，允许剪应力为95MPa。

二、第一种支撑结构情况一在基坑开挖到沟槽设计标高约5.2米时，设一道水平支撑，支撑间距为4m。

1.钢板桩应力计算1) 支撑应力不计水平压力，作用于钢板桩的主动土压力为q主=1.4*9=12.6t/m2，被动土压力为q主=1.4*3.8=5.32t/m2.则E主=1/2*12.6*9=56.7t，E被=1/2*5.32*3.8=10.1t。

因此，E主=1/2*16.8*12.0=100.8t，E被=1/2*10.5*7.5=39.4t。

则ΣX=R-A=46.6t/m，ΣMc=R*A=15.6t。

2) 钢板桩应力假设钢板桩铰接于基坑底面以下3.0m处，L=6.0m，x=0.5774*6.0=3.46m。

则M=1/2*2.10*6.02+0.128*(10.30-2.10)*6.02-2/8*4.2*3.0*4.2*3.0*(3.0*3.46-(3.46-3.0)*23)/(6.03*3.0)=25.28t·m，σ=25.28*102/2037=1.24t/cm2.2.围檩应力计算1) 围檩应力2~3跨按简支梁计算，M2~3=1/2*61.4*3.02=69.08t·m，Q2~3=61.4*3.0*(1/2)=92.1t，N2~3=61.4*2.7*(1/2)=83.18t。

围檩断面为2Ⅰ56C，d=16.5mm，F=2*157.853=315.67cm2，I=1/12*2*15.7853*(2.56/10)^3=1.71*10^-3m4.The article is not XXX n of the article.1.524t/cm2 < [σ] = 1.6t/cm2XXX problematic paragraph。

96#墩围檩、支撑计算96#墩桩基施工平台标高23.75m，施工水位19.5m，承台顶标高11.71m，承台底标高5.21m，封底混凝土厚度1.0m，基坑底标高4.21m，混凝土封底前基坑深度15.29m，封底后基坑深度14.29m。

96#墩承台尺22.9×29.2m，基坑采用长24.0mCO型钢管桩支护，围堰桩内侧净尺寸25.06×31.32m。

长边内支撑间距3.82+6.083+3.582+3.72+3.442+6.083+3.82=30.55m，短边内支撑间距3.825+6.59+3.442+6.59+3.825=24.273m。

H588×300×12×20mm 型钢，单根H588型钢的截面面积2310576.18mm A ⨯=、mm N g /102.14583-⨯=、43105.1132838mm I x ⨯=、331019.3853mm W x ⨯=、331045.2154mm S x ⨯=、mm d 12=。

H700×300×13×24mm 型钢，单根H700型钢的截面面积2310876.22mm A ⨯=、mm N g /107.17953-⨯=、43109.1946069mm I x ⨯=、331019.5560mm W x ⨯=、331039.3124mm S x ⨯=、mm d 13=。

一、围伶计算 1、第一、二道围伶(1) 横桥向，混凝土封底后第二道围伶计算根据基坑支护计算书，96#墩在混凝土封底后，第二道支撑土反力设计值mKN F/7.2124/76.618375.12=⨯=。

最大弯矩：m KN M .4.554max =,在支点3、6处。

最大剪力：KN Q 9.638m ax =，在支点3、6处。

支座反力：KN N N 2.21581==、KN N N 5.11662.5293.63772=+==、KNN N 2.11713.5329.63863=+==；KN N N 9.7776.3953.38254=+==抗弯强度：MPa MPa WM 20594.71)1019.38532(104.55436≤=⨯⨯⨯==σ，满足。

一、基础处理说明由吊装方案中计算可知要求地面的承载力达到90KN/M2，由于现场现有的地面无法满足承载力的要求，需对现有的支撑点进行处理，处理方法是将支撑点处地面挖到原土层，然后填碎石来提高地基的承载力。

二、基础方案经过计算可知需要将型钢支撑架子和钢管脚手架的基础进行如下处理：型钢支撑架子基础处理脚手架支撑架子基础处理三、计算书（一）型钢支撑架子宽基础计算1、垫层地基承载力验算经处理后的地基，当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时，一般宽度不作修正，即基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础深度的地基承载力修正系数取1.0。

基础埋深，d=0mfspk 为垫层的地基承载力特征值，fspk=200.00kPafa = 200.00+18.00×(0.00-0.50)=191kPa荷载效应标准组合时轴心荷载作用下pk = (Fk+Gk)/A =(360.00+0)/4.00 = 90.00kPa pk<=fa,满足要求荷载效应标准组合时偏心荷载作用下pkmin = 90.00kPa pkmin> 0,满足要求pkmax = 90.00kPa Pkmax<=1.2fa,满足要求2、垫层底面处地基承载力验算基础底面的附加压力基础底面平均压力为：pk= 90.00kPa基础底面自重压力为：0kPa基础底面的附加压力为：p0= 90.00 - 0 = 90kPa(1)计算垫层底面处的附加压力Pz =46.6kPa(2)计算垫层底面处的自重压力pcz = 18.00×0.80 = 14.40 kPa(3)垫层底面处经深度修正后复合地基承载力特征值faz为垫层底面处埋深，d=0.80mfaz = 60.00+18.00×(0.80-0.50)=65.40kPapz+pcz = 46.6 + 14.40 =61.00 kPa <= faz = 65.40 kPa垫层底面处承载力满足要求!3、垫层尺寸验算（1）按照构造要求验算垫层顶面宽度基础宽度B=2.00m顶面宽度B1=2.6m(B1-B)/2>=300mm,满足构造要求：垫层顶面宽度超出基础底边宽度不小于300mm。

钢板桩及围檩工程量计算方法：图号：JHCT----01承台基坑钢板桩防护图说明：1、本图单位以cm计算；2、防护钢板桩插打按一顺一丁布置。

3、本图适用于910*1250cm简支梁墩承台基础防护。

JHCT----01图适用于9.1×12.5m简支梁承台基坑防护。

钢板桩均采用I36b 工字钢，单根长12m；围檩采用2 I 40b工字钢，单层，用[10槽钢制作三角支架牛腿支撑；中间采用φ630×20mm钢管支撑。

防护工程量计算：钢板桩周长：[（9.1+1.5×2）+(12.5+1.5×2)]×2=55.2 mI36b: 55.2/0.372×2=297根297根×12m/根×65.6kg/m/1000=233.798t围檩：I40b：55.2m×73.8㎏/m×2×2/1000=t[10:三角架牛腿共24个，单个牛腿[10槽钢长1.2m1.2×10㎏/m×24/1000=0.288 tφ630*20mm钢管 L=9.1+1.5×2-0.4×2=11.3 m11.3m×300.87㎏/m/1000=3.4 t合计承台基坑防护用钢材重量：W=233.798+8.148+0.288+3.4=242.234 t施工单位（签字、盖章）监理单位（签字、盖章）图号：JHCT----02说明：1、本图单位以cm计算；2、防护钢板桩插打按一顺一丁布置。

3、本图适用于800*1100cm墩承台基础防护。

承台基坑钢板桩防护图JHCT----02图适用于8×11m 简支梁承台基坑防护。

钢板桩均采用I36b 工字钢，单根长12m ；围檩采用2 I 40b 工字钢，单层，用[10槽钢制作三角支架牛腿支撑；中间采用φ630×20mm 钢管支撑。

防护工程量计算：钢板桩周长：[（8+1.5×2）+(11+1.5×2)]×2=50 m I36b: 50/0.372×2=269根269根×12m/根×65.6kg/m/1000=211.757 t 围檩：I40b ：50m ×73.8㎏/m ×2/1000=7.38t[10:三角架牛腿共24个，单个牛腿[10槽钢长1.2m 1.2×10㎏/m ×24/1000=0.288 tφ630*20mm 钢管 L=8+1.5×2-0.4×2=10.2 m 10.2m ×300.87㎏/m/1000=3.069t 合计承台基坑防护用钢材重量：W=211.757+7.38+0.288+3.069=222.494t施工单位（签字、盖章） 监理单位（签字、盖章）说明：1、本图单位以cm计算；2、防护钢板桩插打按二顺一丁布置。

钢管支撑体系计算书（一）钢管支撑体系主要技术参数1、采用Ø48钢管，钢管支撑体系的立杆间距为1000～1200mm。

梁支撑体系立杆间距为：梁高度小于750mm其间距为800～1000mm；梁高度大于750mm其间距为600～700mm。

2、排架水平拉杆沿高度方向间距为1800mm。

（二）结构计算的有关标准和依据参照：《建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》《建筑结构设计统一标准》（GBJ68－84）《建筑结构荷载规范》（GBJ9－87）《冷弯薄壁型结构计术规范》（GBJ18－87）《建筑施工脚手架应用手册》参数：1．第一安全系数应满足下列要求强度：K1≥1.5K2≥3.02．活荷载取值：结构施工时，按两个操作层计算，每层取250㎏／cm2。

（三）钢筋砼板下支撑体系计算。

（A）采用钢管脚手架支撑体系的计算。

A：荷载计算1、恒载计算a．平板的模板及小楞：取0.3kN／m2 荷载分项系数取1.2b．钢筋砼自重标准值：取0.3kN／m2 荷载分项系数取1.22、施工荷载：取250 kN／m23、按两个标准层计算荷载：P＝（0.3×1.2＋0.3×1.2＋0.25×1.4）×2＝2.14 kN／m2荷载分项系数取1.2B：立杆强度验算钢管选用Ø48，其壁厚为3.5mm，A＝4.89cm2 ,I1＝12.19cm4a.确定立杆的长度L0L0＝µ1h 查表得µ1＝0.76L0＝0.76×1.8＝136.8 cmb. 立杆长细比λ:L／I＝136.8／1.73＝79.08＜[λ]＝150满足要求。

C：稳定性验算验算系数取3б＝N／(ψA×f)＝2146／(3×4.89×100)＝145.8<[f]＝215符合要求。

（B）、采用定型门式脚手架作体系的计算按产品设计承载力标准，单榀脚手架在稳定安全系数为3时，其承载力为3050㎏，而实际荷载仅为1345×2＝2790㎏，小于设计承载力。

钢板桩基坑支护计算书一、结构计算依据1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行业强制性标准规范、规程。

2、提供的地质勘察报告。

3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。

4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。

5、管顶地面荷载取值为：城-A级。

6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。

7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。

二、基槽支护内支撑计算（1）内支撑计算内支撑采用25H型钢 A=92.18cm2 i x=10.8cm i y=6.29cm Ix=10800cm4 Iy=3650cm4 Wx=864cm3内支撑N=468.80kN，考虑自重作用，M=8.04N·mx（2）围檩计算取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H型钢A=94.5cm2 i x=13.1cm i y=7.49cm Ix=20500cm4 Iy=6750cm4 Wx=1370cm3[ 计算结果 ]挡土侧支座负弯距为：M max=0.85×243.3kN·m=206.8kN·m，跨中弯矩为M max=183.4kN·m支座处：满足安全要求。

三、基槽支护工程计算书支护结构受力计算5.3米深支护计算----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]----------------------------------------------------------------------排桩支护----------------------------------------------------------------------[ 基本信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 附加水平力信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ]----------------------------------------------------------------------[ 支锚信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:----------------------------------------------------------------------[ 工况信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 设计结果 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 结构计算 ]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面参数 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 134.931/(2200.000*10-6)= 61.332(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 115.502/(2200.000*10-6)= 52.501(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.180圆弧半径(m) R = 12.220圆心坐标X(m) X = -3.876圆心坐标Y(m) Y = 2.422----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

钢板桩基坑支护计算书一、结构计算依据1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行业强制性标准规范、规程。

2、提供的地质勘察报告。

3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。

4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。

5、管顶地面荷载取值为：城-A级。

6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。

7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。

二、基槽支护内支撑计算（1）内支撑计算内支撑采用25H型钢 A=92.18cm2 i x=10.8cm i y=6.29cm Ix=10800cm4 Iy=3650cm4 Wx=864cm3内支撑N=468.80kN，考虑自重作用，M=8.04N·mx（2）围檩计算取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H型钢A=94.5cm2 i x=13.1cm i y=7.49cm Ix=20500cm4 Iy=6750cm4 Wx=1370cm3[ 计算结果 ]挡土侧支座负弯距为：M max=0.85×243.3kN·m=206.8kN·m，跨中弯矩为M max=183.4kN·m支座处：满足安全要求。

三、基槽支护工程计算书支护结构受力计算5.3米深支护计算----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]----------------------------------------------------------------------排桩支护----------------------------------------------------------------------[ 基本信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 附加水平力信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ]----------------------------------------------------------------------[ 支锚信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:----------------------------------------------------------------------[ 工况信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 设计结果 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 结构计算 ]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面参数 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 134.931/(2200.000*10-6)= 61.332(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 115.502/(2200.000*10-6)= 52.501(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.180圆弧半径(m) R = 12.220圆心坐标X(m) X = -3.876圆心坐标Y(m) Y = 2.422----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。