600MW超临界机组锅炉蒸汽吹管调试方案

600MW超临界直流锅炉的汽温调节摘要：本文阐述了发电厂600MW超临界直流锅炉汽温调节的一些常用方法，总结了这些调节方法的特性，对锅炉汽温的扰动因素做了简单分析，并阐述了作者自己的观点。

关键词：锅炉；主蒸汽温度；再热蒸汽温度；水煤比；减温水；负荷概述： #1、#2机组为国产600MW超临界压力燃煤发电机组，主要是带基本负荷运行，同时具有一定的调峰能力，热力系统为单元制系统，锅炉型号为HG-1950/25.4－YM1，采用哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进英国三井巴布科克能源公司技术制造的超临界参数变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生直流锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、Π型锅炉。

汽轮机型号为N600－24.2/538/566，型式为超临界压力、一次中间再热、单轴、双背压、三缸四排汽、凝汽冲动式汽轮机。

发电机是型号为QFSN-600-2-22C、采用机端变自并励微机数字可控硅整流励磁系统的同步汽轮发电机。

600MW超临界直流锅炉由于没有汽包环节，给水经加热、蒸发和过热变成过热蒸汽是一次性连续完成的，随着运行工况的不同，锅炉将运行在亚临界或超临界压力下，蒸发点会自发地在一个或多个加热区段内移动，这就给锅炉汽温调节带来了很大难度。

下面分别就主蒸汽温度及再热蒸汽温度的情况进行探讨。

一、主蒸汽温度的调节对于600MW超临界直流锅炉，保持水煤比不变，则可维持过热蒸汽温度不变。

水煤比的变化是汽温变化的基本原因。

当过热蒸汽温度偏低时，首先应适当增加燃料量或减小给水量，使汽温升高，然后用喷水减温方法精确保持汽温。

1、湿态运行当机组负荷＜30％B-MCR时，超临界锅炉为湿态运行，此时锅炉的动态特性类似于汽包锅炉。

在此过程中，通过给水及燃料量的改变来满足蒸汽参数的要求，此时要求溢流阀投自动以维持储水罐水位在7m左右，燃料与给水是否匹配，可以从溢流阀的开度反映出来，一般点火初期开度维持在30％左右,随着负荷的增加,开度逐渐减小，如需提高主蒸汽温度，则须增加给水流量并适当增加燃料量，这种情况下，溢流阀开度增大，汽温上升快而压力却上升很慢或者下降。

锅炉蒸汽吹管调试方案1 概述有限公司2×600MW锅炉系北京巴威锅炉厂生产的B＆W2028/17.4-M亚临界参数、自然循环汽包锅炉。

为了清除在制造、运输、贮存、安装过程中，在汽水系统管道里遗留的一些氧化皮、焊渣或其它施工杂物。

根据《电力建设施工及验收技术规范（管道篇）》的要求，在机组整套启动前必须进行蒸汽冲管，以保障汽轮机设备的安全。

为减少冲管次数，节省燃油，拟采用过热器、再热器一阶段吹管方式。

过热器、再热器一阶段吹管方法是指：在临时吹管控制门后加装集粒器，连接过热器与再热器冷段，从过热器管内清除的杂质可被集粒器收集并从排污管排出，这样可以避免过热器管内的杂质冲到再热器管内，经过集粒器的蒸汽可以继续冲洗再热器。

2 蒸汽吹管的目的及原理新安装的锅炉机组在向汽轮机供汽之前，必须完成蒸汽管路的吹洗工作，使安装时遗留的什物及粘附于管道内壁的焊渣、锈垢、氧化铁皮等杂物能被高速汽流冲刷干净，保证机组能安全可靠地运行。

利用高温汽流的动量带走受热面管子、联箱内的遗留物；利用高温汽流冲刷受热面管子和联箱的热胀冷缩现象，使粘附于管道内壁的焊渣、锈垢、氧化铁皮等杂物松弛，并在高温汽流的冲刷下剥落下来，排出系统。

3 蒸汽吹洗的范围、流程3.1 吹洗范围：包括：过热器、主蒸汽管道、再热器冷热段管、再热器、再热蒸汽管的低压疏水管、过热器再热器减温水管。

3.2 主要吹洗流程3.2.1一阶段吹管流程汽包－顶棚过热器－热回收区过热器－水平烟道过热器－中隔墙过热器－低温过热器－一级减温器－大屏过热器－二级减温器－高温过热器-主蒸汽管－临时管－临冲门－临时管－集粒器－低再进口管道（含再热器事故喷水减温器）－低温再热器进口联箱－高温再热器－高温再热器出口联箱－临时管－靶板－排大气3.2.2过热器、再热器减温水管过热器、再热器减温水管采用稳压反冲洗的方法。

其流程是：二级减温水喷口——减温水联箱（13.7米）——临时管——排大气；一级减温水喷口——减温水联箱（13.7米）——临时管——排大气；再热器减温水喷口——再热器减温水联箱（13.7米）——临时管——排大气。

600MW超临界机组锅炉燃烧优化调整方法邱翰林发布时间：2022-05-10T09:29:20.203Z 来源：《探索科学》2022年1月下作者：邱翰林[导读] 某电厂1#、2# 和 600 MW机组自投入使用后，锅炉燃用煤种与设计值有很大偏差。

安徽华电宿州发电有限公司邱翰林安徽宿州 234000摘要：某电厂1#、2# 和 600 MW机组自投入使用后，锅炉燃用煤种与设计值有很大偏差，并且有很大的变动，导致机组总送风量偏大，一般省煤器出氧量在5.5%左右；磨煤机出力不足，容易出现故障；一次风管风速不均匀，一次风流量大，一次风管风速不均匀，一次风流量大，空气预热器有很大的结焦，吹灰器经常吹灰，燃烧器长时间尾部，再热器减温水量大，锅炉转机电耗率高等一系列影响机组正常运性的安全经济性的问题。

因此，开展了一项关于燃烧优化的实验研究。

关键词：氧气；焦炭；动力分离机；分离速度；一级风速；低温侵蚀1燃烧过程中的影响因素1.1燃油效应煤种含水量对燃烧过程的影响主要体现在：含水量高时，易引起着火，使燃烧时间延长，使燃烧室温度下降，使不完全燃烧和排烟热量损失增大[1]。

灰分大，熔点低，硫分高，造成空气中大量积灰，同时酸性液体也会附着在烟气中，造成低温腐蚀。

1.2煤粉质量对煤粉质量的影响煤粉的粒径愈小，则温度愈高，容易着火，而且更能充分燃烧。

但是，由于煤粉过细，使磨煤机的出力不足，从而降低了机组的负荷适应性。

煤粉过厚，导致飞灰大渣含碳量增加，导致燃烧不稳定。

2燃烧调节的要素2.1次风量调节(1)调节一次风的均匀度。

在燃烧室出口各一次风粉和二次风粉的均匀度，以确保燃烧过程的均匀性。

通过对1#、2#炉的风调节试验，发现A1、C3的转角风速偏小，误差在10%左右。

A3,C2,E1的角度风速最大，误差在9%左右，而其他层角的风向速度均匀性的良好误差在5%左右[2]。

2#炉D3转角处的风速偏低C3、D1的角度风速最大，误差在8%左右。

1 锅炉概况中国大唐湘潭电厂二期工程2×600MW机组锅炉系东方锅炉（集团）有限公司生产的DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界参数变压直流本生锅炉，一次再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温，固态排渣，全钢构架、全悬吊结构，平衡通风、露天布置,前后墙对冲燃烧。

每台炉共配有24个BHDB公司生产的HT-NR3型旋流煤粉燃烧器，与之配套的是6台沈阳重型机械厂生产的BBD4060双进双出磨煤机。

设计燃用山西省晋城贫煤与河南省平顶山烟煤的混煤。

1.1 主要设计参数负荷项目单位 BMCR BRL THA 高加切除 50%THA 30%THA过热蒸汽出口流量 t/h 1913 1810.6 1664.1 1461.5 807.8 520.0 过热器蒸汽出口压力 MPa 25.4 25.3 25.0 24.8 16.4 11过热器蒸汽出口温度℃ 571 571 571 571 571 571再热蒸汽流量 t/h 1582.1 1493.5 1388.2 1433.5 700.4 457.8再热蒸汽进口压力 MPa 4.336 4.087 3.802 4.002 1.9 1.184再热蒸汽出口压力 MPa 4.146 3.907 3.632 3.852 1.8 1.104再热器蒸汽进口温度℃ 311 305 299 309 288 293再热器蒸汽出口温度℃ 569 569 569 568 569 531给水温度℃ 281 277 272 186 232 210过热器一级喷水量 t/h 76.5 72.4 66.6 58.5 32.3 31.2过热器二级喷水量 t/h 76.5 72.4 66.6 58.5 40.4 26.0再热器喷水量 t/h 0 0 0 0 0 0空预器出口一次风温℃ 325 321 313 294 285 269空预器出口二次风温℃ 339 334 326 307 292 273排烟温度（修正）℃ 122 118 111 113 101 96实际燃料消耗量 t/h 245.21 234.21 218.23 222.31 116.07 76.24 锅炉计算热效率 % 92.99 93.13 93.41 92.98 92.85 92.66省煤器出口过剩空气系数－ 1.15 1.15 1.15 1.15 1.35 1.461.2 燃料特征：燃料：山西省晋城贫煤与河南省平顶山烟煤的混煤项目符号单位设计煤种校核煤种(一) 校核煤种(二)元素分析收到基碳 Car % 60.06 52.3 66.52收到基氢 Har % 2.52 3.2 2.16收到基氧 Oar % 3.49 5.3 2.29收到基氮 Nar % 1.11 1.4 0.95收到基全硫 St,ar % 0.98 0.5 1.43工分析收到基灰份 Aar % 23.54 29.2 18.07收到基水份 Mt % 8.23 8 8.56空气干燥基水份 Mad % 1.38 1.38干燥无灰基固定碳 Cdaf % 85.03 79 89.15干燥无灰基挥发份 Vdaf % 14.93 21 10.85收到基低位发热量 Qnet,ar Kcal/kg 5391 4850 5876kJ/kg 22570 20300 24605灰熔点变形温度DT ℃ 1450 1450 1230软化温度ST ℃ 1380熔化温度FT ℃＞14501.3 燃烧及制粉系统本机组采用正压直吹式燃烧系统。

600MW超临界锅炉调试介绍首先，在进行600MW超临界锅炉的调试前，需要进行准备工作。

首先是对锅炉的环境进行检查，确保周围没有明火和易燃物品。

然后对各个设备进行检查、清洁和润滑，确保设备运行正常。

接下来是对锅炉参数进行调整，包括炉膛温度、压力、流量等参数，以及煤粉、空气等供给量进行调整。

在调试过程中，需要注意以下几个方面：1.炉膛调试：首先要对炉膛进行预热，调整炉膛的温度和压力，使其达到设计要求。

然后进行炉膛的点火和燃烧调试，确保燃烧稳定、烟道温度合理，并进行适当的焚烧空气调整。

2.热交换器调试：对各个热交换器进行调试，包括空气预热器、锅炉水壁、过热器和再热器等。

调试过程中要注意调整热交换面积、温度、压力等参数，确保热交换效率高、传热均匀。

3.蒸汽调试：对蒸汽管道、阀门等进行检查和调试，确保蒸汽流量和压力达到设计要求。

同时要注意蒸汽的排放和回收，防止能源浪费。

4.控制系统调试：对锅炉的控制系统进行调试，包括炉温、压力、水位等参数的控制。

确保控制系统稳定可靠，能够自动控制锅炉运行。

5.安全保护调试：对锅炉的安全保护系统进行调试，包括过热保护、低水位保护等多重保护系统。

确保锅炉在异常情况下能够及时停机，避免事故发生。

在进行600MW超临界锅炉的调试过程中，需要严格按照设计要求和操作规程进行操作，做好各项安全措施，确保人员和设备的安全。

同时要关注锅炉运行数据，及时调整参数，优化运行效率。

通过系统的调试和检验，确保锅炉正常运行，达到预期的发电效果。

总之，600MW超临界锅炉的调试是一个复杂而重要的工作，需要专业技术人员进行操作，并严格按照流程和规定进行调试，以确保锅炉运行安全稳定、高效节能。

通过调试过程的努力，将确保锅炉能够正常运行，为电力生产提供稳定可靠的保障。

探讨600MW超临界机组锅炉燃烧调整摘要：目前，我国运行的W型火焰锅炉中普遍存在着燃烧效率低、飞灰含碳量大、排烟温度高、NOx排放过高、结焦严重、燃尽率低等问题。

本文结合甲厂660MW“W”火焰锅炉的特点及运行分析，针对锅炉燃烧存在的问题，进行了大量的燃烧调整实验，改善了机组安全经济状况。

关键词：600MW W火焰锅炉燃烧调整1 前言甲厂有2台锅炉均为东方锅炉厂生产的W型600MW超临界直流锅炉。

锅炉共有24只专门用于燃烧无烟煤的双旋风煤粉浓缩燃烧器，前后拱各布置12只。

使用6台正压直吹式双进双出钢球磨煤机，每台磨煤机对应四个燃烧器，前后墙交叉布置。

燃用煤种为无烟煤。

对甲厂600MW超临界直流W火焰锅炉燃烧进行调整的主要目的就是要在确保其燃烧设备安全及锅炉初参数要求得以满足的前提下，对锅炉的制粉系统进行调整，并结合二次风挡板的调整等手段，确保锅炉中炉膛热负荷分布均匀、降低锅炉大渣及飞灰可燃物以及确保不会引起水冷壁超温等，使甲厂两台锅炉能够经济安全地运行。

2 600MW超临界直流W火焰锅炉燃烧时所出现的主要问题甲厂从调试期间以来，锅炉在运行过程中出现了一系列问题，影响了设备的安全，并且降低了锅炉的经济性，对全厂的安全运行及节能降耗工作带来了不利影响。

2.1 锅炉燃烧的过程中大渣及飞灰可燃物的含量过高依照对甲厂进行化学分析的结果表明，#2炉中的大渣及飞灰可燃物的含量已经超过了总燃料的10%，最高时接近20%，可燃物含量非常高。

但是现阶段，其他几台已投运的同类型的锅炉中，大渣和飞灰的含量在5%左右。

根据这个比例对甲厂锅炉的燃烧进行估算，其热效率的比重大约为89%，，比设计的效率值（91.5%）低了2.5%，导致锅炉燃烧时多消耗了约8g/Kw？h的标准煤。

2.2 在锅炉燃烧的过程中凝渣管和水冷壁存在超温现象当机组负荷比较低（400MW-450MW）时，容易出现水冷壁及凝渣管的超温现象，尤其是前墙上部水冷壁超温现象情况比较明显，有时水冷壁壁温会超过550℃（设计最高允许温度为502℃）。

DOI ：10.19308/j.hep.2020.02.015600MW 级超超临界燃煤锅炉稳压吹管控制措施黄辉1，罗俊俊2，林国育3，陈旭光2，程剑丰2，陈涛2（1.国网湖北省电力公司电力科学研究院，湖北武汉430077；2.湖北方源东力电力科学研究有限公司，湖北武汉430077；3.黄冈大别山发电有限责任公司，湖北黄冈438300）［摘要］根据某厂锅炉稳压吹管控制经验，从用水优化、临冲门控制、给水控制、燃料控制、汽温控制等多角度阐述了超超临界锅炉稳压吹管具体控制措施及关键控制点，对同类型锅炉稳压吹管具有借鉴意义。

［关键词］超超临界；稳压吹管；控制措施［中图分类号］TM621.2［文献标志码］B［文章编号］1006-3986（2020）02-0095-04Control Measures of Stable-Pressure Steam Purging for 600MWUltra-Supercritical Coal-Fired BoilerHUANG Hui 1，LUO Junjun 2，LIN Guoyu 3，CHEN Xuguang 2，CHENG Jianfeng 2，CHEN Tao 2（1.Electric Power Research Institute ，State Grid Hubei Electric Power Co.，Ltd.，Wuhan Hubei 430077，China ；2.Hubei FYDL Electric Power Science &Research Co.，Ltd.，Wuhan Hubei 430077，China ；3.Huang Gang Dabieshan Power Generation Co.，Ltd.，Huanggang Hubei 438300，China ）［Abstract ］Based on the experience of boiler stable-pressure purging control in a certain factory ，this paper expounds the specific control measures and critical control points of the stable-pressure purging of ultra-supercritical boiler from various angles ，such as water consumption optimization ，temporary gate control ，feed water control ，fuel control steam temperature control and so on ，thus providing a reference for stable-pressure purging of the same type of boiler.［Key words ］ultra-supercritical ；stable-pressure steam purging ；control measures0引言湖北某厂二期扩建工程一台660MW 燃煤锅炉采用东方锅炉股份有限公司设计制造的超超临界压力燃煤直流锅炉，带炉水循环泵，单炉膛，一次中间再热、平衡通风、对冲燃烧、固态排渣、露天布置、全钢架悬吊结构，锅炉型号为DG2016/28.25-Ⅱ13，锅炉主要运行参数如表1所示。

第38卷 第9期2010年9月V o.l38 N o.9 Sept. 2010600MW超临界机组锅炉燃烧优化调整方法龚 和,刘安堂,方晓东,王锦胜,张伟康,王文庆,陈 涛(安徽淮南平圩发电有限责任公司,安徽淮南 232089)摘 要:针对平圩第二发电有限责任公司两台600MW超临界机组存在旋流燃烧器二次风喷口严重变形、制粉系统出力不足、锅炉排烟温度高、磨煤机石子煤量大等问题,通过对锅炉运行分析、冷态试验、燃烧调整试验和基准试验等措施,提出了锅炉燃烧优化调整方法,解决了所有相关问题。

在此基础上,进一步对控制参数进行优化,改善了机组的运行性能,提高了机组的整体经济性。

关键词:燃烧调整;参数优化;旋流燃烧器;排烟温度;机组性能作者简介:龚 和(1963 ),男,工程师,从事热工仪表及自动化工作。

中图分类号:TM621.2 文献标志码:B 文章编号:1001 9529(2010)09 1463 03Com bustion Opti m ization A djust m entM et hod for600MW SupercriticalU nitGONG H e,LIU A n tang,FAN G X iao dong,WAN G J i n Sheng,Z H AN G W ei kang,WANG W en q ing,CHEN Tao(A nhuiH ua i nan P i ngw e i Powe r Co.,L td.,Hua i nan232089,Anhu,i Ch i na)Abstrac t:T o tack l e w ith t he proble m s such as severe deforma ti on o f t he secondary a ir s w irl burne r nozzle,i ns u fficient output o f the m illing system,h i gh te m pera t ure o f the bo il e r exhaust s m oke,larg e a m ount of pebble coa l i n the m ill and so m e other i ss ues of t w o600MW supercr itica l un its i n P i ngw ei Second Pow er Co.,L td.,the bo iler co m busti on opti m izati on ad j ust m en tm ethod w as propo sed based on the bo iler operation analysis,co l d state test,combusti on ad j ust m ent test and benchm ark tests,wh i ch so l ved a ll t he re lated proble m s.O n t h is basis,the ope rating perfo r mance and t he who l e economy o f the un i ts we re i m proved through the furthe r opti m i zati on of t he contro l pa rame ters.K ey word s:co mbustion adjust m en;t para meter optm i izati on;s w i r l burner;exhaust s moke te mperature;unit perfor mance平圩第二发电有限责任公司3、4号600MW 超临界燃煤机组自投运以来,锅炉运行一直存在着不少问题,主要表现为旋流燃烧器二次风喷口严重变形、制粉系统出力不足、锅炉排烟温度高、石子煤排放量大、锅炉水冷壁及过、再热器管壁局部超温等,这些问题的存在对机组安全和经济运行带来十分不利的影响。

浅析600MW超临界机组直流锅炉的燃烧调整社会发展过程中对电能需求量不断增加，各电厂无论是规模还是装机容量都得以提高，600MW超临界机组直流锅炉在电厂中应用较为广泛。

600MW超临界机组直流锅炉的应用，有效的提高了机组运行的性能，机组运行的安全性得到了大幅度的改善，为电厂经济效益的实现奠定了良好的基础。

但在600MW超临界机组的直流锅炉运行过程中还存在着许多问题，严重影响了电厂机组运行的效率。

所以需要对电厂600MW超临界机组直流锅炉的燃烧情况进行调整，对锅炉燃烧的控制参数进行优化，确保电厂机组运行效率的提升。

标签：电厂；600MW超临界机组；直流锅炉；燃烧调整引言近年来，各发电厂都加快了改扩建工作，600MW超临界机组作为电厂改扩建过程中的重要内容，但在实际600MW超临界机组投入运行以来，直流锅炉在运行过程中存在着许多问题。

投入运行中的600MW超临界机组直流锅炉，其在燃烧器、排烟温度、制粉系统、再热器、排煤量等方面都存在着许多问题，对机组运行的经济性和安全性带来较大的影响。

所以需要针对机组运行过程中的基础数据入手，对直流锅炉进行一系列的试验来对锅炉的燃烧情况进行调整和优化，从而有效的解决600MW超临界机组直流锅炉运行中存在的问题，确保锅炉燃烧参数能够保持正常值，进一步改善机组运行的经济性和安全性。

1 600MW超临界机组直流锅炉燃烧中存在的问题及解决措施1.1 一次风机出力不足对于投运后的600MW超临界机组直流锅炉在高负荷运行时，一次风机出力不足作为较为常见的现象，导致一次风机出力不足现象发生的主要原因来自于直流锅炉风压偏高或是一次风量过大，当一次风量大于正常风量时，则会导致风量配比失调，而且风炉差压在不同负荷下其控制值也会增加。

所以在对风机余量问题进行解决时可以通过对风炉差压进行降低，同时还要对磨煤机的一次风量进行控制，这样不仅一次风机的电耗量和煤耗量都能够有所降低，而且能够有效的提高机组的运行效率。

1 锅炉概况2整套启动试运行目的锅炉安装结束，经过分部试运之后，整套启动试运行是锅炉进入生产运行必须步骤。

通过整套启动试运行，对锅炉所有系统设备进行考核，检验其设计性能、安装质量是否达到国家规定的标准；同时，对设计、安装当中的欠妥之处及存在的问题进行整改，使机组移交生产后能安全、经济、稳定运行。

3 本方案遵循标准3.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）及相关规程》3.2 DL/T5047-95《电力建设施工及验收技术规范锅炉机组篇》3.3 1996年版《火电工程调整试运质量检验及评定标准》3.4 原电力部颁《火电施工质量检验及评定标准》第十一篇(调整试运)3.5 1998年版《火电机组启动蒸汽吹管导则》3.6 DL/T852-2004《锅炉启动调试导则》3.7 国电公司近期颁发的标准、规程以及文件3.8 原电力部颁《火电工程启动调试工作规定》3.9 设计和制造部分的图纸、技术资料和有关规定4人员分工按照新《启规》有关规定，各方职责如下：4.1安装单位：4.1.1负责试运设备的检修、维护及消缺工作。

4.1.2负责引、送、一次风机、磨煤机、给煤机、空预器及其它辅机的监护、巡检。

4.1.3准备必要的检修工具及材料。

4.1.4参加试运值班，配合调试单位进行机组整套启动调试工作。

4.2生产单位：4.2.1负责系统试运中的设备启停、运行调整及事故处理操作。

4.2.2准备运行规程、工具和记录报表等。

4.2.3负责试运过程中的巡检及正常维护工作。

4.3调试单位职责：4.3.1负责试运措施（方案）的编制工作，并进行技术交底。

4.3.2准备有关测试用仪器、仪表及工具，负责整套启动调试的指挥工作。

4.3.3负责试验数据的记录及整理工作。

4.3.4协助运行人员进行事故分析、处理。

4.3.5协助检修人员判断设备故障及处理方法。

4.3.6填写试运质量验评表，编写调试报告。

5质量控制点5.1辅机分部试运完毕，才可进行锅炉冷态通风试验；5.2锅炉冷态通风试验结果符合要求，才可点火吹管；5.3检验吹洗效果的靶板经试运指挥部按有关规定检查认可后才能结束吹洗工作；5.4汽机冲转、超速试验结束后，进行再热器安全阀整定工作，带负荷过程中进行蒸汽严密性试验和过热器安全阀整定工作，并办理签证手续；5.5当满足下列要求时，才能最终确认机组进入168小时试运：5.5.1机组带满负荷；5.5.2锅炉断油；5.5.3制粉系统各故障消除，能安全稳定运行；5.5.4投入高加运行；5.5.5投电除尘器；5.5.6热工各种自动、保护能正常稳定投入，自动投入率符合要求；5.5.7汽水品质合格；5.5.8在整个锅炉调试过程中发现的主要设备问题，都得到了处理。

锅炉蒸汽冲管调试方案编写：会签：审核：批准：编写日期：年月目录1. 蒸汽冲管的目的 (1)2. 编制依据 (1)3. 设备概况 (1)4. 蒸汽冲管的范围及方法 (2)5. 冲管考核标准 (4)6. 组织与分工 (5)7. 安全技术措施 (5)8. 环境、职业健康安全风险因素识别和控制措施 (7)9. 冲管临时管道 (7)1 蒸汽冲管的目的由于制造、运输、贮存、安装等原因，在汽水系统管道里会遗留氧化皮、焊渣及其它施工杂物。

根据《电力建设施工及验收技术规范（管道篇）》的要求，在机组整套启动前必须进行蒸汽冲管，以保障以后汽轮机设备的安全。

2 编制依据2.1《火电工程启动调试工作规定》(1996年版)；2.2《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》（1996年版）；2.3DL 5031-94《电力建设施工及验收技术规范》（管道篇）；2.4《火电机组启动蒸汽吹管导则》（1998年版）；2.5产品说明书、热力计算汇总；2.6中南设计院编制的热力管道设计图。

3 设备概况本期工程装设两台660MW燃煤汽轮发电机组，锅炉为超临界参数变压运行直流炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型炉。

锅炉容量和主要参数：主蒸汽和再热蒸汽的压力、温度、流量等要求与汽轮机的参数相匹配，主蒸汽温度按571℃，最大连续蒸发量（BMCR）暂按2102t/h，最终与汽轮机的VWO工况相匹配。

锅炉型号：SG2102/25.4-M959超临界直流锅炉锅炉主要参数：4.蒸汽冲管的范围及方法4.1冲管范围锅炉受热面管束（蒸汽部分）及其联络管；主蒸汽管道；冷段再热蒸汽管道；热段再热蒸汽管道；4.2冲管方法本次冲管采用稳压冲管。

主系统（串冲）其流程为：分离器→各级过热器→过热器集汽集箱→主蒸汽管道→高压主汽阀门室→临时管→临冲阀→临时管→低温再热管路（集粒器）→各级再热器→高温再热管路→中压蒸汽阀门室→临时管→消音器→排大气。

机组锅炉蒸汽吹管调试方案1. 背景蒸汽吹管在机组锅炉系统中起到重要的作用，主要用于清洁管道、消除管道内积存物、减少腐蚀等问题。

良好的蒸汽吹管调试方案可以确保锅炉系统的正常运行，并延长设备的使用寿命。

本文将介绍一套有效的机组锅炉蒸汽吹管调试方案。

2. 调试方案2.1 确定吹管需求在开始蒸汽吹管调试之前，首先需要确定吹管的具体需求。

根据锅炉系统的类型和实际情况，可以确定吹管的频率、时间和管段范围等参数。

此外，还需要根据系统的工作状况，确定是否需要针对特定的管段进行重点吹管。

2.2 制定吹管计划根据吹管需求，制定合理的吹管计划是非常重要的。

吹管计划应包括吹管的时间、频率、管段范围、吹管效果评估等内容。

在制定吹管计划时，需要考虑到设备的正常运行，避免对设备产生不必要的干扰。

同时，还需要考虑到人员安全和系统的稳定性。

2.3 准备吹管设备和材料在进行蒸汽吹管调试之前，需要准备相应的吹管设备和材料。

吹管设备主要包括吹管枪、吹管推车、吹管软管等。

吹管材料主要包括吹管介质和吹管密封材料。

吹管介质一般选择适合的蒸汽或空气，根据实际情况选择合适的介质。

吹管密封材料一般选择耐高温、耐腐蚀的材料，确保吹管过程中不会出现泄漏。

在准备好吹管设备和材料后，可以开始进行吹管调试。

具体的操作步骤如下：•确保锅炉系统处于停机状态，并完成相关的隔离工作。

•根据吹管计划，选择合适的吹管枪和吹管介质。

•在吹管枪上加装合适的吹管密封材料，并连接吹管软管。

•逐段进行吹管操作，按照吹管计划将吹管枪插入相应的管段，并打开吹管介质控制开关。

•在吹管过程中，观察吹管效果，及时记录吹管时间、吹管压力等参数。

•吹管完毕后，关闭吹管介质控制开关，并将吹管设备清洗干净并存放妥善。

吹管调试完成后，需要对吹管效果进行评估。

评估内容主要包括吹管后管道内的清洁程度、积存物的减少情况、腐蚀问题的改善等。

根据评估结果，可以调整吹管计划，进一步优化吹管效果。

3. 注意事项在进行机组锅炉蒸汽吹管调试过程中，需要注意以下事项：•确保吹管设备和材料的正常运行和维护，及时更换损坏或老化的部件。

600MW超临界机组直流锅炉燃烧调整1 概述某发电厂一期工程为2×600MW国产超临界燃煤机组，锅炉是由上海锅炉厂有限公司制造的单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧，平衡通风、固态排渣、露天布置、燃煤、全钢构架、全悬吊结构п型超临界参数变压运行螺旋管圈直流锅炉，型号为SG1913/25.4-M967。

本锅炉设计和校核煤种均为淮南烟煤，燃烧方式采用从美国阿尔斯通能源公司引进的摆动式四角切圆燃烧技术，采用中速磨煤机、冷一次风机、正压直吹式制粉系统设计，煤粉燃烧器为四角布置、切向燃烧、摆动式燃烧器。

燃烧器共设置六层煤粉喷嘴，锅炉配置6 台HP1003 型中速磨煤机，每台磨的出口由四根煤粉管接至炉膛四角的同一层煤粉喷嘴，锅炉MCR 和ECR 负荷时均投五层，另一层备用。

燃烧器设六层煤粉喷嘴自下而上A、B、C、D、E、F层，燃烧方式采用最新引进的低NO X同轴燃烧系统（LNCFS），主风箱设有6层强化着火煤粉喷嘴，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风（周界风）。

在每相邻2层煤粉喷嘴之间布置有1层辅助风喷嘴，其中包括上下2只偏置的CFS喷嘴，1只直吹风喷嘴。

在主风箱上部设有2层CCOFA喷嘴，在主风箱下部设有1层UFA （火下风）喷嘴。

在主风箱上部布置有SOFA燃烧器，包括5层可水平摆动的分离燃尽风（SOFA）喷嘴，在A层煤粉喷嘴上分别装了四台等离子点火器。

在燃烧器二次风室中配置了三层共12 支轻油枪，采用Y 型蒸汽雾化方式，燃油容量按30%MCR 负荷设计，点火装置采用高能电火花点火器。

制粉系统为正压直吹式制粉系统。

配置6台HP1003型磨煤机，一次风自一次风机出口一部分经过预热器加热为进磨煤机热风，一部分直接作为进入磨煤机的压力冷风，经磨煤机后，每台磨煤机分四路分别供相应层四角一次风进入炉膛。

二次风自送风机出口经预热器加热进入大风箱由风门档板调节按要求分布于各二次风喷口进入炉膛。

炉后尾部装置二台三分仓空气预热器。