前言１第1部分储罐设计分析2第1章储罐总体分析21.1 储罐基本设计要求21.2 储罐材料21.３储罐用钢板31.4 配用锻件51.5 配用螺栓、螺母5第2章储罐罐底设计62.1 储罐罐底板尺寸62.2 罐底结构7第3章罐壁结构设计103.1 罐壁的排板与连接103.2 罐壁厚度113.3 罐壁加强圈12第4章罐顶结构设计13第2部分储罐的焊接工艺分析14第5章压力容器的焊接接头145.1 压力容器焊接接头的分类145.2 圆筒形容器焊接接头的设计15第6章压力容器的焊接方法176.1 熔化极氩弧焊17CO气体保护焊176.226.3埋弧焊19第7章压力容器的焊接工艺21第3部分储罐的组装与检验22第8章储罐的安装施工顺序228.1储罐底板的焊接顺序228.2储罐壁板的焊接顺序228.3储罐固定顶的焊接顺序23第9章储罐焊缝的检验与修补249.1焊缝检测249.2焊缝修补25设计体会26参考文献27前言大型油气储罐是油气产品储存运输最方便、廉价的方式之一。
储罐的形式可跟据盖顶的样式不同分为浮顶式储罐（包括气柜）和固定顶式储罐（包括内浮顶式储罐），而固定顶式储罐又包括锥顶式储罐和拱顶式储罐两种。
目前原油的储罐使用中浮顶式储罐在不断减少，液化气储运主要是球罐和立式筒形低压储罐。
常用的几种灌顶形式为双子午线网客机构拱顶、辐射网壳结构拱顶、短程线网壳结构拱顶和梁柱支撑结构拱顶，见图1。
本次课程设计主要讨论立式固定顶筒形钢制焊接储罐的施工工艺。
其中包括储罐的材料选择、加工工艺路线选择、相关组件形式选择、机械加工装配、施焊成型、焊后检测调试等相关生产内容。
第1部分储罐设计分析第1章储罐总体分析1.1 储罐基本设计要求由石油化工立式筒形钢制焊接储罐设计规范SH 3046-1992，储罐的设计条件不得少于以下内容：（一）地震设防烈度、风载、雪载等气候条件及地质条件；（二）储罐的操作温度及操作压力（正负压）；（三）介质的种类及密度；（四）腐蚀裕量；（五）储罐的容积；（六）灌顶形式；（七）开口接管尺寸、形式、数量及法兰规格；（八）附件的安装位置。
对于固定顶式储罐，设计压力范围一般为-490Pa~6000Pa，设计温度不超过250°C，而最低设计温度应大于-2°C。
1.2 储罐材料储罐用钢的选择必须考虑到储罐的使用条件，材料的焊接性能、加工制造工艺以及经济的合理性.由液化石油气钢瓶国标GB 5842-2006一般规定钢瓶主体（指筒体、封头等受压元件）材料，必须采用平炉、电炉或氧气转炉冶炼的镇静钢，具有良好的冲压和焊接性能。
材料必须有相关制造许可证书和质量合格证书（原件）。
主体材料力学性能应符合国标GB 6654《压力容器用碳素钢和低合金钢厚钢板》的规定，主体材R R不得大于0.80。
主体材料的化学成分应符合料的屈强比()e L m下列范围：碳C ………不大于0.18% 硅Si ………不大于0.10%锰Mn ………0.70~1.50% 硫S ………不大于0.020%磷P ………不大于0.025% 硫S+磷P……不大于0.040%根据上述要求并考虑储罐压力不是很大和制造成本的问题，选择16MnR钢代替焊接钢瓶专用钢板。
它是一种普通低合金钢,是锅炉压力容器专用钢，锅炉压力容器的常用材料。
它的强度较高、塑性韧性良好。
常见交货状态为热轧或正火。
属低合金高强度钢，含Mn量较低。
性能与20G（412-540）近似，抗拉强度为（450-655）稍强，伸长率为19-21%，比20G的大于24%差。
它的主要化学成分如表1-1。
表1-1 16MnR低合金结构钢的主要化学成分1.３储罐用钢板储罐用钢板的适用范围应符合表1-2.表 1-2 钢板的适用范围16MnR钢的屈服强度见表1-3。
表 1-3 钢板的许用应力1.4 配用锻件储罐用锻件应符合JB 755《压力容器用锻件技术条件》的要求。
见表1-4。
表 1-4 锻件的许用应力1.5 配用螺栓、螺母螺栓、螺母的用钢标准及许用温度标准，见表1-5。
表 1-5 螺栓螺母材料的许用温度第2章储罐罐底设计2.1 储罐罐底板尺寸储罐罐底板尺寸不包括腐蚀裕量的罐底中幅板的钢板规格厚度应不小于一定尺寸，见表2-1。
表 2-1 螺栓螺母材料的许用温度不包括腐蚀裕量的罐底边缘钢板规格厚度应不小于表2-2的规定，其材质应与底圈罐壁相同。
表 2-2 螺栓螺母材料的许用温度罐底边缘板沿罐半径方向的尺寸应不小于700mm，对于软弱地基，边缘板的径向尺寸应适当加大。
2.2 罐底结构罐内径小于12.5m时，罐底宜采用条形排板，如图4-1。
图 2-1 条形排板罐底罐内径大于或等于12.5m时，罐底宜采用弓形边缘板，如图4-2。
图2-3 弓形边缘板罐底罐底边缘板伸出罐壁外表面的宽度应不小于50mm。
罐底板的焊接接头可采用搭接、对接或者搭接与对接组合，如图4-3。
图 2-4(a) 罐底板的搭接接头图 2-4(b) 罐底板的对接接头边缘板与罐壁相焊接的部分应做成平滑支撑面，如图4-5。
图2-5(a) 搭接罐底边缘板图2-5(b) 对接罐底边缘板三层底板重叠处，应将上层底板切角，如图4-6.图2-6 对接罐底边缘板罐底板任意两个相邻焊接接头之间的距离以及边缘板焊接接头距底圈罐壁焊缝的距离均不应小于300mm。
底圈罐壁板与边缘板之间的链接应采用两侧连续角焊，焊脚高度等于二者中较薄件的厚度，且不应大于13mm。
如图2-7图2-7 焊脚第3章罐壁结构设计3.1 罐壁的排板与连接上层壁板的厚度不得大于下层壁板的厚度，相邻两层壁板的纵向接头应相互错开，最小间距应大于下层壁板厚度的5倍，且不得小于100mm。
罐壁纵向接头、环向接头均应采用全熔透的对接形式，顶部包边角钢与最上一圈罐壁板之间可采用搭接接头连接。
对于固定顶罐及内浮顶罐的罐壁上端，应设的包边角钢的选用最小尺寸见表3-1。
表3-1 包边角钢最小尺寸包边角钢自身的对接焊缝必须全焊透、全熔合，接头对接、搭接均可。
对于浮顶罐，角钢的水平肢必须向外，而固定顶罐不做严格要求。
如图3-1图3-1 包边角钢3.2 罐壁厚度罐壁设计厚度按下列公式计算，且取其中较大值。
t1=0.0049+C1+C2 （3.2-1）t2=4.9+C1 （3.2-2）式中t1 ——储存介质时的设计厚度（mm）t2 ——储存水时的设计厚度（mm）ρ——储液密度（kg/m3）H ——罐高（m）D ——储罐内径（m）[σ]t——设计温度下罐壁钢板许用应力（MPa）[σ]——常温下罐壁钢板许用应力（MPa）φ——焊缝系数，一般取0.9罐壁的设计厚度应向上圆整至钢板的规格厚度，且不小于表3-2中的规定。
表3-2 罐壁最小壁厚3.3 罐壁加强圈罐壁筒体的临界压力计算：P cr=16000()2.5 (3.3-1)H E=ΣH ei (3.3-2)H ei=h i()2.5 (3.3-3)式中P cr——罐壁筒体的临界压力（Pa）H E——罐壁筒体的当量高度（m）t min——顶层罐壁板的规格厚度（mm）H ei——第i圈罐壁板的当量高度（m）h i——第i圈罐壁板的实际高度（m）t i——第i圈罐壁板的规格厚度（mm）加强圈取数目：n=INT(P0/P cr) （3.3-4）设置加强圈后每段罐壁高度：L e=H E/（n+1）（3.3-5）加强圈的最小截面，见表3-3.表3-3加强圈的最小截面尺寸第4章罐顶结构设计常用固定顶按其支柱可分为自支承拱顶、自支撑锥顶和柱支撑锥顶，顶板的规格厚度（不包括腐蚀裕量）和支撑构件的规格厚度不应小于4.5mm，罐顶和罐壁连接处的有效面积应满足下式要求：A>0.001PD2/tanθ(4.1-1)式中A—罐顶与罐壁连接处的有效面积（mm2）P—罐顶的设计压力（Pa）θ—罐顶起始角。
若选取的包边角钢不符合上式的要求应加大包边角钢的截面尺寸，或在距离角钢16倍罐壁厚度范围内的罐壁上增加环形加强构件，环形加强构件自身的拼接焊缝应全熔透。
如图4-1。
图4-1 罐顶与包边角钢连接处的有效面积罐顶板与包边角钢之间的连接应采用薄弱连接，外侧采用连续焊，焊脚高度不应大于顶板厚度的3/4，且不得大于4mm，内侧不得施焊。
顶板本身的拼接可采用对接，若搭接厚度不可超过5倍板厚，且不得小于25mm，罐顶板外表面的搭接焊缝应采用连续焊。
第2部分储罐的焊接工艺分析第5章压力容器的焊接接头5.1 压力容器焊接接头的分类图5-1 压力容器焊接接头的分类A类接头：圆柱形壳体筒节的纵向对接接头，球形容器和凸形封头瓜片之间的对接接头，球形容器的环向对接接头，与筒体封头之间的对接接头，大直径焊接三通支管与母管相接的对接接头。
B类接头：圆柱形、锥形筒节之间的环向对接接头，接管与筒节间及其与法兰相接的环向对接接头，除球形封头外的各种凸形封头与筒身相接的环形接头。
C类接头：法兰、平封头、端盖、管板与筒身、封头和接管相连的角接接头，内凹封头与筒身间的搭接接头以及多层包扎容器层板间纵向接头等。
D类接头：接管、人孔圈、手孔盖、加强圈、法兰与筒身及封头相连接的T形或角接接头。
E类接头：包括吊耳、支撑、制作及各种内奸与筒身或封头相接的角接接头。
F类接头：在筒身、封头、接管、法兰和管板表面上的堆焊接头。
5.2 圆筒形容器焊接接头的设计图5-2 立式储油罐（1）圆筒形容器的纵向焊缝必须与母材等强度，环向焊缝的工作应力只有纵向焊缝的一半，故对于环向焊缝的强度要求较低，可以采用较软的填充金属材料。
各筒节之间的环向焊缝以及筒节和封头间的环向焊缝一般都采用埋弧焊方法。
（2）对于容器上的支管连接，支管连接处开口后应力集中较大，对于大壁厚圆筒可采取贯穿型直接插入式，双面焊缝焊透为佳；也可以采取平置式安放支管，焊缝单面焊透。
（3）管板连接的焊接接头经常承受交变载荷。
在大多数焊接时是把管子插入管板的孔中，从外面施焊。
为了降低焊缝的拘束度，在管板上加工一个环形沟槽。
卫士管接头与管板更紧密结合，在施焊前吧管子前段向外扩张，焊后管子端部在进行一次扩张以消除残余应力。
（4）由于工艺要求和检修方便，石油化工的容器的筒体或封头上会开设很多孔洞，会减弱纵向断面的强度，则一般会对其进行补强。
为提高材料的利用率，空可以补强。
孔补强措施有管补强（增加管子壁厚）、基体补强（基体材料壁厚全部增加）、增设补强圈（外加钢圈）和孔补强（孔周边材料基体壁厚增加）。
如果不采取孔的补强措施，就必须增加壁厚才能保证生产要求。
在工作温度超过300°C或壁厚超过40mm的容器上不宜采用补强圈形式。
孔径在超过一定尺寸时必须进行补强，否则无法保证其强度，且此时增加壁厚效果不大。
如果管过于密集而必须避开A、B两类接头时，则必须对开孔部位的焊缝作探伤检测。
