PKPM应用实例之桩基础

pkpm桩基沉降计算PKPM（Performance-Based Knowledge Platform for Mainland China）是一种结构设计计算软件，专门用于计算桥梁、房屋和其他建筑结构的性能。

桩基沉降计算是PKPM的一个重要功能，用于评估桩基的沉降情况，并根据计算结果设计出适当的解决方案。

桩基沉降是指桩基在荷载作用下产生的瞬时沉降和长期沉降。

瞬时沉降是桩基在施加荷载后立即发生的沉降，而长期沉降是指由于压实和固结等因素引起的渐进沉降。

准确计算桩基沉降是确保建筑物结构安全可靠的关键。

PKPM桩基沉降计算方法基于土力学原理和桩基工程经验，并结合了国内外相关规范的要求。

计算过程主要包括以下几个步骤：1.地层参数确定：根据现场勘察和实验数据，确定地层的物理性质和力学参数，包括土壤的密度、含水量、压缩指数等。

2.荷载计算：根据建筑物或结构的荷载标准，确定荷载的大小和分布情况。

3.桩基参数确定：确定桩的尺寸、材料及桩顶荷载，以及桩和土的摩擦系数等，并考虑可能的修正因素。

4.沉降计算：根据土力学理论和经验公式，进行瞬时沉降和长期沉降的计算，考虑桩与土的相互作用。

5.结果评估：根据计算结果，评估桩基的沉降情况是否符合相关规范的要求，以确定是否需要采取进一步的措施，如加强桩基或调整设计方案等。

在实际应用中，PKPM桩基沉降计算考虑了多种因素的影响，如地下水位、土层渗透系数、荷载时间等，以提高计算结果的准确性。

此外，根据计算结果，PKPM还可以提供可靠的建议和建议措施，包括采取相应的加固措施、调整桩基布置等。

总的来说，PKPM桩基沉降计算具有较高的准确性和可靠性，可以为工程设计提供可靠的依据。

然而，由于桩基沉降涉及到多个因素的相互作用，仅靠计算软件是不足以解决所有问题的，还需要结合实际情况和工程经验进行综合分析和判断。

因此，在进行桩基沉降计算时，应结合设计师的专业知识和实践经验，以确保计算结果的准确性和可靠性，并提供合理的设计方案。

基础设计：（桩基础）桩基计算：计算依据桩基规范“4.1.1.1”γ0N≤ψc.fc.A 进行桩身强度验算。

（取ψc=0.7；中风化岩承载力特征值fa=3000kpa）端承桩按习惯方法进行承载力计算R=fa.A (本工程γ0取1.0)一、ZHJ-1的计算（d=900 d为桩身直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X450²=6364.8KN>Nmax=840KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X450²=1906KN> Nmax=840KN二、ZHJ-2的计算（d=1000 D=1200 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=11.9N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X500²=7857.8KN> Nmax=2263KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X600²=3390KN> Nmax=2263KN三、ZHJ-3的计算（d=1000 D=1300 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X500²=7857.8KN> Nmax=3287KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X650²=3979KN> Nmax=3287KN四、ZHJ-4的计算（d=1000 D=1400 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X500²=7857.8KN>Nmax=3945KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X700²=4615KN>Nmax=3945KN五、ZHJ-5的计算（d=1000 D=1600 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X800²=7857.8KN>Nmax=3792KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X800²=6028KN>Nmax=3792KN六、ZHJ-6的计算（d=1100 D=1700 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X550²=9508KN>Nmax=6390KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X850²=6805KN>Nmax=6390KN七、ZHJ-7的计算（d=1000 D=1200 d1=700 d为桩身直径 D为桩扩大头直径d1为椭圆桩直线段）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X(3.14X500²+1000X700)=14864KN>Nmax=4414KN2、桩承载力计算fa.A=3000X（3.14X600²+1000X700）=5491KN>Nmax=4414KN八、ZHJ-8的计算（d=1300 D=1900 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X650²=12380KN>Nmax=7670KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X950²=8502KN>Nmax=7670KN九、ZHJ-9的计算（d=1400 D=2000 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X700²=15401KN>Nmax=8728KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X1000²=9420KN>Nmax=8728KN十、ZHJ-10的计算（d=1700 D=2300 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X850²=22709KN>Nmax=11906KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X1150²=12457KN>Nmax=11906KN十一、ZHJ-11的计算（d=1800 D=2400 d为桩身直径 D为桩扩大头直径）1、桩身强度验算桩身混凝土采用C30 fc=14.3N/mm²ψc.fc.A=0.7X14.3X3.14X900²=25459KN>Nmax=12156KN2、桩承载力计算fa.A=3000X3.14X1200²=13564KN>Nmax=12156KN。

桩基础计算报告书计算人校对人：审核人：计算工具：PKPM软件开发单位：中国建筑科学研究院设计单位：灌注桩计算说明书1.支架计算组件钢结构支架要在37m/s(基本风压0.85KN/m2)的风载作用下正常使用，应使其主要构件满足强度要求、稳定性要求，即横梁、斜梁、斜撑、拉杆、立柱在风载作用下不失稳且立柱弯曲强度满足要求。

组件自重19.5kg。

支架计算最大柱底反力：Fx max=5.6KN,Fy max=0.9KN,Fz max=12.1KNFx min= -6.9KN, Fy min= -0.9KN,Fz min= -7.29KN2.灌注桩设计2.1基桩设计参数成桩工艺: 干作业钻孔桩承载力设计参数取值: 根据建筑桩基规范查表孔口标高0.00 m桩顶标高0.30 m桩身设计直径: d = 0.25m桩身长度: l = 1.60 m根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011，设计使用年限不少于50年时，灌注桩的混凝土强度不应低于C25；所以本次设计中混凝土强度选用C25。

灌注桩纵向钢筋的配置为3跟根Ф6，箍筋采用Ф4钢筋，箍筋间距选择300~400。

2.2岩土设计参数2.3设计依据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构载荷规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 2.4单桩竖向承载力估算当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：式中——桩侧第i 层土的极限阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-1取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限侧阻力标准值为135~150；——极限端阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-2取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限端阻力标准值为4000~5500；μ——桩身周长； ——桩周第i 层土的厚度； ——桩端面积。

pkpm桩刚度计算PKPM桩刚度计算桩基是土木工程中常用的一种基础结构，用于承担建筑物或其他结构的重力和水平荷载。

桩基的设计和施工过程中，需要对桩的刚度进行计算，以确保桩基的安全和稳定性。

在桩的刚度计算中，PKPM桩刚度计算方法被广泛采用。

PKPM（Pile-King Pile Mechanics）是一种基于有限元方法的桩基设计和分析软件，其桩刚度计算方法是基于弹簧刚度的简化计算模型。

PKPM桩刚度计算主要包括桩的竖向刚度和横向刚度两个方面。

桩的竖向刚度是指桩在竖向受力下的变形能力。

PKPM桩刚度计算中，桩的竖向刚度可以通过桩的弹簧刚度进行近似计算。

弹簧刚度是指单位长度桩在单位竖向荷载作用下的变形量。

桩的弹簧刚度可以通过桩的材料特性和几何尺寸进行计算。

在计算桩的弹簧刚度时，需要考虑桩的材料性质、截面形状和长度等因素。

通过计算得到的桩的弹簧刚度可以用于后续的桩基设计和分析中。

桩的横向刚度是指桩在横向受力下的变形能力。

PKPM桩刚度计算中，桩的横向刚度可以通过桩的抗侧力和抗弯刚度来进行计算。

桩的抗侧力是指桩在横向荷载作用下的抵抗能力，主要由桩的截面形状和材料特性决定。

桩的抗弯刚度是指桩在横向弯矩作用下的抵抗能力，主要由桩的截面形状、材料特性和长度等因素决定。

通过计算得到的桩的抗侧力和抗弯刚度可以用于后续的桩基设计和分析中。

在PKPM桩刚度计算中，需要考虑桩的整体刚度和局部刚度。

桩的整体刚度是指桩在整体受力下的变形能力，主要由桩的截面形状、材料特性和长度等因素决定。

桩的局部刚度是指桩在局部受力下的变形能力，主要由桩的截面形状、材料特性和长度等因素决定。

桩的整体刚度和局部刚度可以通过PKPM桩刚度计算方法进行计算，以评估桩的整体和局部的变形能力。

PKPM桩刚度计算是桩基设计和分析中常用的方法之一。

通过PKPM桩刚度计算，可以评估桩的竖向刚度和横向刚度，为桩基的设计和施工提供参考依据。

在进行PKPM桩刚度计算时，需要考虑桩的弹簧刚度、抗侧力和抗弯刚度等因素，以确保桩基的安全和稳定性。

第⼗七章　基础的计算（⼀）联合基础的计算⑴双柱联合基础的偏⼼计算：程序在进⾏双柱联合基础的设计时，并没有考虑由于两根柱⼦上部荷载不⼀致⽽产⽣的偏⼼的情况。

因此算出的基础底⾯积是对称布置的。

这种计算⽅法对于两根柱⼦挨得很近，⽐如变形缝处观柱基础计算⼏乎没什么影响，但对于两根柱⼦挨得稍微远⼀些的基础，则会有⼀定误差。

此时需要设计⼈员⼈为计算出偏⼼值，在独基布置中将该值输⼊过去。

然后再重新点取“⾃动⽣成”选项，程序可以根据设计⼈员输⼊的偏⼼值重新计算联合基础。

⑵双梁基础的计算：建议直接在双轴线上布置两根肋梁，然后再在梁下布置局部筏板。

（⼆）砖混结构构造柱基础的计算砖混结构⼀般都做墙下条形基础，构造柱下⼀般不单独做独⽴基础。

有的时候设计⼈员会发现JCCAD软件在构造柱下⽣成了独⽴基础。

这主要是因为读取了PM恒⼗活所致。

这种荷载组合⽅式没有将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上。

设计⼈员可以在荷载编辑中删除构造柱上的集中荷载，并在附加荷载中在周边的墙上相应增加线荷载值。

或者设计⼈员也可以直接读取砖混荷载，因为砖混荷载⾃动将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上了。

（三）浅基础的最⼩配筋率如何计算浅基础如墙下条基等，在对基础底板配筋时是否该考虑最⼩配筋率，⽬前在⼯程界还有争议。

《基础设计规范》中没有规定柱下独基底板的最⼩配筋率，⽽《混凝⼟规范》对于混凝⼟结构均有最⼩配筋率的要求。

⽬前JCCAD软件对于独⽴柱基没有按最⼩配筋率计算，对于墙下条基缺省情况下按照0.15％控制，设计⼈员可以根据需要⾃⾏调整。

（四）基础重⼼校核⑴“筏板重⼼校核”中的荷载值为什么与“基础⼈机交互”退出时显⽰的值不⼀样？产⽣此种情况的原因主要有以下两种：①对于梁板式基础，由于有些轴线上没有布置梁或板带，造成荷载导算时没有分配到梁或板带上，从⽽使两种⽅式所产⽣的重⼼校核值不⼀致。

②地下⽔的影响：“筏板重⼼校核”中的荷载值没有考虑地下⽔的影响，⽽“基础⼈机交互”退出时显⽰的值考虑了地下⽔的影响。

[PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之基础篇[PKPM]新天地杂志咨询台2004年一期摘编问：JCCAD中地基梁肋朝向有何作用？答：JCCAD筏板基础中，地基梁梁肋朝向（上下），只影响出图。

地基梁抗扭和抗弯刚度是按朝上计算的。

问：六层砖混程序算出的基础卧梁为何高度大小不一？答：钢筋混凝土墙下条形基础中的卧梁部分不参加计算也无构造规定。

卧梁只起加强刚度的作用，当地基土坚硬且均匀时可不设卧梁，其他情况视情况而定，底框混凝土剪力墙下一般要设，梁宽大于等于350时设四肢箍，大于等于800时设六肢箍。

问：在未输入地质资料时，桩筏计算中，单桩竖向刚度如何计算？答：桩的竖向刚度含义：桩顶发生单位竖向位移时，所提供的竖向反力，可由压桩曲线的斜率得出。

如有地质资料，依据桩基规范附录，程序自动算出。

估算方法：承载力设计值/估算沉降，单位kn/m。

问：多柱桩基承台，JCCAD是怎样计算的？答：多柱桩基承台实际是桩筏。

可按桩筏建模计算。

目前程序假定：将多柱的边缘连起来，按一个柱的承台考虑。

桩的冲切已考虑，配筋用户需自核。

问：JCCAD中桩筏参数：板上剪力墙高度；筏板自重；砼模量折减如何确定？答：板上剪力墙高度：默认10米，相当于一刚臂。

筏板自重：可考虑也可不考虑，选安全度大者。

砼模量折减：计算主要参数，给用户的调正机会。

问：请问桩筏计算中约束刚度K与竖向刚度和弯曲刚度的关系是什么？答：桩筏计算中的弹性约束，包括桩和土对筏板的约束。

桩的约束包括竖向弹性约束和嵌固约束，即竖向刚度和弯曲刚度。

计算公式见桩基规范P115，一般假定铰接，弯曲刚度为0，土的约束就是板单元定义中的基床系数。

如果考虑群桩效应，用群桩沉降放大系数来对桩的竖向刚度进行折减。

问：桩端支承在岩石上，用JCCAD沉降试算结果为0，但计算结果输出时，板为移和板沉降有40-50，这是为什么？板位移和板沉降有何区别？是短期和长期？答：沉降为0表示上部荷载减土自重后小于等于0。

CT5 桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=500mm承台根部高度H=1200mmx方向桩中心距A=1750mmy方向桩中心距B=1750mm承台边缘至边桩中心距 C=500mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C80 ft_p=2.22N/mm2, fc_p=35.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.1纵筋合力点至近边距离: as=150mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3244.000kNMx=57.700kN*mMy=103.500kN*mVx=69.800kNVy=-38.800kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.500+1.750+0.500=2.750m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+1.750+0.500=2.750m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.200-0.150=1.050m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-0.875m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.505m)2号桩 (x2=A/2=0.875m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.505m)3号桩(x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=1.010m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*2=1.531m∑y i=y12*2+y32=1.531mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=3244.000/3-57.700*(-0.505)/1.531+103.500*(-0.875)/1.531+69.800*1.200*(-0.875)/1.531--38.800*1.200*(-0.505)/1.531=1008.724kNN2=3244.000/3-57.700*(-0.505)/1.531+103.500*0.875/1.531+69.800*1.200*0.875/1.531--38.800*1.200*(-0.505)/1.531=1222.736kNN3=3244.000/3-57.700*1.010/1.531+103.500*0.000/1.531+69.800*1.200*0.000/1.531--38.800*1.200*1.010/1.531=1012.540kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.200-0.150=1.050m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.750/2-1/2*0.450-1/2*0.400=0.450mαoy12=y2-hc/2-bp/2=0.505-0.600/2-0.400/2=0.005mαoy3=y3-hc/2-bp/2=1.010-0.600/2-0.400/2=0.510m3. λox=αox/h o1=0.450/1.050=0.429λoy12=αoy12/ho1=0.210/1.050=0.200λoy3=αoy3/ho1=0.510/1.050=0.4864. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.429+0.2)=1.336βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.486+0.2)=1.2246. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*1.750+0.500/tan(0.5*1.047))=1.741mCD=AD*tan(θ1)=1.741*tan(1.047)=3.016mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.500/tan(0.5*1.047)=0.866m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=0.450+0.450=0.900m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*1.741*(3.016-0.500-|-0.505|-|1.010|+0.5*0.400)/3.016=1.386m因Umx2>Umx1,取Umx2=Umx1=0.900mUmy=hc+αoy12+αoy3=0.600+0.210+0.510=1.320m因Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.500*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.500-0.5*0.400=0.800m7. 计算冲切抗力因 H=1.200m 所以βhp=0.967γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.1*(3244.000-0.000)=3568.40kN[βox*2*Umy+βoy12*Umx1+βoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[1.336*2*0.800+2.100*0.900+1.224*0.900]*0.967*1.43*1.050*1000=7446.122kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①计算公式:【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1,N2)=1222.736kNho1=h-as=1.200-0.150=1.050m2. a11=(A-bc-bp)/2=(1.750-0.450-0.400)/2=0.450ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(1.010-(0.600-0.400)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.442m λ11=a11/ho=0.450/1.050=0.429β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.429+0.2))=0.891C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.400=1.066mλ12=a12/ho=0.442/1.050=0.421β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.421+0.2))=0.902C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(3.016-0.500-|-0.505|-1.010+0.5*1.047)*cos(0.5*0.400)=1. 039m3. 因 h=1.200m 所以βhp=0.967γo*Nl=1.1*1222.736=1345.010kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.891*(2*1066.025+450.000)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.43*1050.000=1927.701kN≥γo*Nl=1345.010kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.1*1012.540=1113.794kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.902*(2*1039.230+441.987)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.43*1050.000*1000 =1904.835kN≥γo*N3=1113.794kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因0.800ho=1.050m<2.000m,βhs=(0.800/1.050)1/4=0.934ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|1.010|-0.5*0.600-0.5*0.400=0.510λy=ay/ho=0.510/1.050=0.486βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.486+1.0)=1.1783. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=1.750*(2/3+0.600/2/sqrt(1.7502-(1.750/2)2))+2*0.500=2.513mγo*Vy=1.1*2231.460=2454.606kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.934*1.178*1.43*2513.077*1050.000=4151.528kN≥γo*Vy=2454.606kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=1222.736kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=1222.736*(1.750-(sqrt(3)/4)*0.450)/3=633.844kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=633.844/(1.0*14.3*2.750*1.050*1.050*1000)=0.0154. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.015≤ξb=0.5185. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*14.3*2750.000*1050.000*0.015/360=1689mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-505.2|+500=1005.2mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.200%*1005.2*1200=2412mm2Asx<Asxmin,取Asx=Asxmin=2412mm2Asy<Asymin,取Asx=Asymin=2412mm26. 选择Asx钢筋选择钢筋5⌲25, 实配面积为2454mm2/m。

pkpm桩基础设计步骤一、PKPM桩基础设计简介PKPM桩基础设计是一种常用的深基础设计方法，适用于建筑物、桥梁、塔架等工程的基础设计。

该方法通过计算桩的承载力和沉降性能，确定合适的桩径和桩长，从而保证工程安全可靠。

二、PKPM桩基础设计步骤1.确定地质条件和荷载特征在进行PKPM桩基础设计前，需要对工程所处地区的地质条件进行详细调查和分析，并确定荷载特征。

这些数据将作为后续计算的依据。

2.选择合适的桩型和布置形式根据地质条件和荷载特征，选择合适的桩型和布置形式。

常见的桩型包括钢管灌注桩、预制混凝土管桩、钻孔灌注桩等，而布置形式则包括单排、双排等。

3.计算单根桩的承载力通过土力学理论，计算单根桩在不同荷载下的承载力。

此过程需要考虑土层性质、土层厚度、孔隙水压力等因素。

4.计算多根桩组合的承载力在确定单根桩的承载力后，需要计算多根桩组合的承载力。

此过程需要考虑桩间距、桩长等因素。

5.计算桩身沉降和侧向位移通过弹性地基理论，计算桩身沉降和侧向位移。

此过程需要考虑土层刚度、荷载大小等因素。

6.确定合适的桩径和桩长根据单根桩和多根桩组合的承载力、桩身沉降和侧向位移等数据，确定合适的桩径和桩长。

7.绘制PKPM设计图纸最后，将上述数据汇总并绘制成PKPM设计图纸，以供工程施工使用。

三、PKPM桩基础设计注意事项1.地质条件调查要充分、准确。

2.荷载特征要全面考虑，包括静荷载、动荷载等。

3.选择合适的计算方法和软件工具。

4.在计算过程中，要注意各种因素之间的相互影响。

5.最终设计结果应符合国家相关标准和规范。

筏板加柱墩基础在pkpm中的应用浅析0前言带地下室的多、高层建筑，是当今建筑工程中最为普遍的一种建筑形式，而基础设计在整个工程设计中，占有十分重要的地位。

因此，寻找最佳的基础方案，在满足强度、变形的条件下，尽可能施工方便，经济指标合理，这是目前市场经济环境下工程师们追求的目标。

在天然地基条件较好的情况下，带地下室的多、高层框架或框剪结构广泛采用独立扩展柱基加防水板的基础方案。

独立扩展柱基，传力路径短，计算简捷；防水板主要起地下室抗浮、防水作用，是传统而又实用的方法。

当上部荷载较大，采用独立扩展柱基无法满足强度及变形要求时，筏板基础就成为较好的选择；然而对于诸多高程结构，从经济性考虑，提出了带柱墩的筏板基础设计方法，这种基础形式是介于独立扩展柱基和带平托板筏板基础之间，既能充分发挥独立扩展基础和筏板基础的优点，又可以不设置褥垫层，便于施工，地下室底板也不需要像筏板基础那样厚度那么大，从而具有较好的经济指标。

1 柱墩的类型柱墩根据刚性角分为柔性柱墩还是刚性柱墩，对于下柱墩，刚性下柱墩不能提高抗冲切能力，必须变刚性下柱墩为柔性下柱墩。

刚性角的概念来源于非扩展基础。

刚性柱墩即满足刚性角要求的柱墩，也即柱墩的宽高比小于等于1，若宽高比大于1就成柔性柱墩了，可以通过调节柱墩的宽高比实现刚性下柱墩变柔性下柱墩，从而提高基础板的抗冲切能力。

另外，上下柱墩的宽高比界定是不一样的。

上柱墩的宽度即柱墩宽度，上柱墩的高度实际上指的是柱墩本身的高度，不包括筏板厚度，对于下柱墩来说，宽度同上柱墩，但是高度指的是柱墩厚加筏板厚。

所以往往会出现同样一个柱墩，当布置为下柱墩时，是刚性柱墩，但是布置为上柱墩时为柔性柱墩。

对于上柱墩，有效刚性角范围大，筏板底部钢筋受力直接，利用率高；基础底面建筑防水质量有保证，当顶部设置坡面时可适量节约混凝土，施工难度小，若设备管线可在房间中部穿行时，则相应土方量小，降水费用低；而对于下柱墩，有效刚性角范围小，筏板底部钢筋需多次锚固搭接，钢筋利用率低，受力不直接，基础底面建筑防水搭接量大，施工难度大、质量难以保证，当与底平形顶面标高相同时，混凝土用量及相应土方量可略有减少。

第六章 桩基础本章要点●了解基础类型特点●把握设计构造要求● 掌握软件操作的全过程桩基础使用，因造价较高，应当慎之又慎。

桩基础使用的桩，按桩的性状和竖向受力情况可分为摩擦型桩和端承型桩。

摩桩基础的主要构造要求是：擦型桩的中心距不宜小于桩身直径的3倍；扩底灌注桩的中心距不宜小于扩底直径的1.5倍；扩底灌注桩的扩底直径，不应大于桩身直径的3倍；桩底进入持力层深度，宜为桩身直径的1-3倍，并不宜小于0.5m；布置桩位宜使桩基承载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合。

预制桩的混凝土的强度等级不应低于C30。

工程实例：桩基承台上部结构规模为16层纯框架结构，桩筏上部结构规模为16层纯剪力墙结构。

第一节实例简介1.1平面简图（图1.1）图1.1 平面简图1.2.1基础SATWE、底层填充墙荷载图（图1.2.1）。

[用于承台桩]图1.2 基础SATWE、底层填充墙荷载1.2.2基础SATWE荷载图（图1.2.2）。

[用于非承台桩]图1.2.2 基础SATWE荷载图1.3上部结构三维视图（图1.3）图1.3 上部结构三维视图第二节 ：桩基础人机交互输入本节是计算数据模型的建立。

JCCAD软件〈人机交互输入〉和〈主菜单〉，适用各种基础类型。

筏形基础用不到的功能，将被跳过。

进入JCCAD主菜单②，选取<基础人机交互输入>（图1）。

图1 主界面屏幕会出现〈选择基础模型数据〉对话框（图1A），这时你可选择基础模型数据，当选〈读取已有的基础布置数据〉时，已有的操作有效，当选〈重新输入基础数据〉时，已有的操作失效。

图1A 选择基础模型数据对话框同时屏幕右侧显示主菜单（图2）。

桩基础需要进入的菜单项为：地质资料、参数输入、荷载输入、上部构件、桩基础等。

图2主菜单2.1点击〈地质资料〉，屏幕出现〈地质资料〉菜单（图2.1）。

用于地质资料网格与基础平面网格对位。

图2.1 地质资料菜单2.1.1点击〈打开资料〉，屏幕出现〈地质资料数据〉对话框（图2.1.1），选择打开。

基础⼊门pkpm桩基桩基础的设计㈠简介⼀般低层和多层⼯业与民⽤建筑尽量采⽤天然地基浅基础，因为其技术简单，造价低，⼯期短。

如柱下独⽴基础，肋梁筏板、柱下平板基础（板厚度可以不同）等。

若遇到天然地基⼟质软弱，天然地基承载⼒不能够满⾜地基承载⼒或变形要求，或采⽤⼈⼯加固处理地基不经济，或时间不允许，可以采⽤桩基础。

⾼层建筑，尤其超⾼层建筑，还必须要满⾜地基基础稳定性要求。

在地震区，挤出埋置深度d不应⼩于建筑物⾼度的1/15，采⽤浅基础，难以满⾜规范要求，⼀般只能采⽤桩基础。

重型设备或超重设备置于⼀般的天然地基浅基础上，地基将发⽣强度破坏和极⼤的地基变形，⽆法使⽤，因此必须采⽤⼤直径钢管桩，才能满⾜⾼炉的正常使⽤。

㈡特点桩基础与浅基础相⽐有以下特点：1．施⼯⽅法复杂2．地基承载⼒⾼3．施⼯需要专门设备4．技术复杂、造价⾼、⼯期长㈢分类按承载形状分：摩擦型桩和端承型桩。

摩擦型桩分为摩擦桩和端承摩擦桩；端承型桩分为：端承型和摩擦端承型。

按使⽤功能分为：竖向抗压桩、竖向抗拔桩、⽔平受荷桩、复合受荷桩。

按材料分为：⽊桩、素混凝⼟桩、钢筋混凝⼟桩、钢桩。

按施⼯⽅法分为：预制桩和灌注桩和扩底桩（墩）。

按桩径⼤⼩分为：⼩桩（桩径d≤250mm）,中等直径桩（250程序根据桩承载⼒计算⽅法及公式不同分为：预制⽅桩、⽔下冲（钻）孔桩、沉管灌注桩、⼲作业钻（挖）孔桩、预制混凝⼟管桩和钢管桩。

㈣ JCCAD进⾏桩基础设计的内容：1. 确定桩的类型确定桩的承载性状：根据建筑桩基的等级、规模、荷载⼤⼩，结合地质条件、每仪层⼟的性质和⼟层厚度，确定桩的受⼒类型。

选择桩的材料与施⼯⽅法：根据当地的材料供应、施⼯机械与⽔平、⼯地环境、造价、⼯期等来具体确定。

2. 确定桩的规格和单桩竖向承载⼒2.1 确定桩的规格：桩长和横截⾯⾯积。

①桩长：⼀般选择较坚实⼟层作为桩端持⼒层，桩顶嵌⼊承台或筏板，来确定桩长。

②桩的横截⾯⾯积：根据桩顶荷载⼤⼩与施⼯机械和经验确定。

柱下独立基础——PKPM的操作过程2柱下独立基础——PKPM的操作过程2012年8月2日晴热像条形基础一样，首先进入“JCCAD基础人机交互输入”，出现如下图20120802所示对话框，如果是要进行新的布置，则选“重新输入基础数据”。

2012080201选择以后则进入如图2012080202的界面，只有柱子和轴线。

2012080202在“主菜单”下“上部构件”下“拉梁”里选拉梁布置。

拉梁的梁高选跨度的十分之一左右，宽度则为梁高的三分之一到二分之一。

定义好拉梁后，就进行布置，布置方式类似前面梁构件的布置。

拉梁最好不要高于上面KL的高度。

拉梁布置好后，如下图2012080203所示，将有柱子的地方纵横连接布置。

2012080203布置好拉梁后，点击“主菜单”下“附加荷载”下“读取荷载”，如图2012080204所示，选择satwe荷载，去掉satwe地x标准值和satwe地y标准值。

2012080204布置完荷载，就要进行独立基础的选择了。

点击“主菜单”下“柱下独基”下“自动生成”命令，将要布置独立基础的柱子进行框选，出现如下对话框，见2012080205，2012080205“自动生成基础时做碰撞检查”这一项要勾选；“覆土压强”用20X基础埋置深度得出；“地基承载力特征值”见地勘报告，根据实际情况填写；“地基承载力宽度修正系数”为0，见规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5.2.4条。

“地基承载力深度修正系数”为1，理由同上。

“用于地基承载力修正的基础埋置深度”，基础埋置深度由室外地坪开始到基底的深度。

本界面的数据填写完成以后，接下来填写“输入柱下独立基础参数”里的内容，如图2012080206所示，2012080206“独立基础最小高度”取300。

“基础底标高”，根据实际情况填写。

“独基地面长宽比”，一般写1。

“独立基础底板最小配筋率”（%）为0.15。

“基础底板钢筋级别”根据工程的具体要求选择。

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ5515,自重(包括压重)F1=556.00kN,最大起重荷载F2=0.00kN塔吊倾覆力距M=2558.00kN.m,塔吊起重高度H=44.00m,塔身宽度B=1.67m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=3.90m桩直径或方桩边长 d=0.40m,桩间距a=3.10m,承台厚度Hc=1.20m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:70mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=556.00kN2. 塔吊最大起重荷载F2=0.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=556.00kN塔吊的倾覆力矩 M=2558.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n——单桩个数，n=4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=556.00kN；G——桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=456.30kN；M x,M y——承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(556.00+456.30)/4+2558.00×(3.10 / 1.414)/[2×(3.10/1.414)2]=836.46kN 最大拔力：N=(556.00+456.30)/4-2558.00×(3.10 / 1.414)/[4×(3.10/1.414)2]=-330.31kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。

CT5 桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 三桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=500mm承台根部高度H=1200mmx方向桩中心距A=1750mmy方向桩中心距B=1750mm承台边缘至边桩中心距 C=500mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C80 ft_p=2.22N/mm2, fc_p=35.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.1纵筋合力点至近边距离: as=150mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3244.000kNMx=57.700kN*mMy=103.500kN*mVx=69.800kNVy=-38.800kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.500+1.750+0.500=2.750m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.500+1.750+0.500=2.750m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.200-0.150=1.050m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.500=0.400m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:θ1=arccos(0.5*A/B)=1.047θ2=2*arcsin(0.5*A/B)=1.0471号桩 (x1=-A/2=-0.875m, y1=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.505m)2号桩 (x2=A/2=0.875m, y2=-B*cos(0.5*θ2)/3=-0.505m)3号桩(x3=0, y3=B*cos(0.5*θ2)*2/3=1.010m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*2=1.531m∑y i=y12*2+y32=1.531mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=3244.000/3-57.700*(-0.505)/1.531+103.500*(-0.875)/1.531+69.800*1.200*(-0.875)/1.531--38.800*1.200*(-0.505)/1.531=1008.724kNN2=3244.000/3-57.700*(-0.505)/1.531+103.500*0.875/1.531+69.800*1.200*0.875/1.531--38.800*1.200*(-0.505)/1.531=1222.736kNN3=3244.000/3-57.700*1.010/1.531+103.500*0.000/1.531+69.800*1.200*0.000/1.531--38.800*1.200*1.010/1.531=1012.540kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=0=0.000kNho1=h-as=1.200-0.150=1.050m2. αox=A/2-bc/2-bp/2=1.750/2-1/2*0.450-1/2*0.400=0.450mαoy12=y2-hc/2-bp/2=0.505-0.600/2-0.400/2=0.005mαoy3=y3-hc/2-bp/2=1.010-0.600/2-0.400/2=0.510m3. λox=αox/h o1=0.450/1.050=0.429λoy12=αoy12/ho1=0.210/1.050=0.200λoy3=αoy3/ho1=0.510/1.050=0.4864. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.429+0.2)=1.336βoy12=0.84/(λoy12+0.2)=0.84/(0.200+0.2)=2.100βoy3=0.84/(λoy3+0.2)=0.84/(0.486+0.2)=1.2246. 计算冲切临界截面周长AD=0.5*A+C/tan(0.5*θ1)=0.5*1.750+0.500/tan(0.5*1.047))=1.741mCD=AD*tan(θ1)=1.741*tan(1.047)=3.016mAE=C/tan(0.5*θ1)=0.500/tan(0.5*1.047)=0.866m6.1 计算Umx1Umx1=bc+αox=0.450+0.450=0.900m6.2 计算Umx2Umx2=2*AD*(CD-C-|y1|-|y3|+0.5*bp)/CD=2*1.741*(3.016-0.500-|-0.505|-|1.010|+0.5*0.400)/3.016=1.386m因Umx2>Umx1,取Umx2=Umx1=0.900mUmy=hc+αoy12+αoy3=0.600+0.210+0.510=1.320m因Umy>(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bpUmy=(C*tan(θ1)/tan(0.5*θ1))-C-0.5*bp=(0.500*tan(1.047)/tan(0.5*1.047))-0.500-0.5*0.400=0.800m7. 计算冲切抗力因 H=1.200m 所以βhp=0.967γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.1*(3244.000-0.000)=3568.40kN[βox*2*Umy+βoy12*Umx1+βoy3*Umx2]*βhp*ft_b*ho=[1.336*2*0.800+2.100*0.900+1.224*0.900]*0.967*1.43*1.050*1000=7446.122kN≥γo*Fl柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①计算公式:【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1,N2)=1222.736kNho1=h-as=1.200-0.150=1.050m2. a11=(A-bc-bp)/2=(1.750-0.450-0.400)/2=0.450ma12=(y3-(hc＋d)*0.5)*cos(0.5*θ2)=(1.010-(0.600-0.400)*0.5)*cos(0.5*1.047)=0.442m λ11=a11/ho=0.450/1.050=0.429β11=0.56/(λ11+0.2)=0.56/(0.429+0.2))=0.891C1=(C/tan(0.5*θ1))+0.5*bp=(C/tan(0.5*1.047))+0.5*0.400=1.066mλ12=a12/ho=0.442/1.050=0.421β12=0.56/(λ12+0.2)=0.56/(0.421+0.2))=0.902C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)*cos(0.5*θ2)=(3.016-0.500-|-0.505|-1.010+0.5*1.047)*cos(0.5*0.400)=1. 039m3. 因 h=1.200m 所以βhp=0.967γo*Nl=1.1*1222.736=1345.010kNβ11*(2*C1+a11)*(tan(0.5*θ1))*βhp*ft_b*ho=0.891*(2*1066.025+450.000)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.43*1050.000=1927.701kN≥γo*Nl=1345.010kN底部角桩对承台的冲切满足规范要求γo*N3=1.1*1012.540=1113.794kNβ12*(2*C2+a12)*(tan(0.5*θ2))*βhp*ft_b*ho=0.902*(2*1039.230+441.987)*(tan(0.5*1.047))*0.967*1.43*1050.000*1000 =1904.835kN≥γo*N3=1113.794kN顶部角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度2.计算剪切系数因0.800ho=1.050m<2.000m,βhs=(0.800/1.050)1/4=0.934ay=|y3|-0.5*hc-0.5*bp=|1.010|-0.5*0.600-0.5*0.400=0.510λy=ay/ho=0.510/1.050=0.486βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.486+1.0)=1.1783. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①bxo=A*(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2))+2*C=1.750*(2/3+0.600/2/sqrt(1.7502-(1.750/2)2))+2*0.500=2.513mγo*Vy=1.1*2231.460=2454.606kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.934*1.178*1.43*2513.077*1050.000=4151.528kN≥γo*Vy=2454.606kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】①1. 确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=1222.736kN2. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①M=Nmax*(A-(sqrt(3)/4)*bc)/3=1222.736*(1.750-(sqrt(3)/4)*0.450)/3=633.844kN*m3. 计算系数C30混凝土α1=1.0αs=M/(α1*fc_b*By*ho*ho)=633.844/(1.0*14.3*2.750*1.050*1.050*1000)=0.0154. 相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/Es/εcu)=0.518ξ=1-sqrt(1-2αs)=0.015≤ξb=0.5185. 纵向受拉钢筋Asx=Asy=α1*fc_b*By*ho*ξ/fy=1.0*14.3*2750.000*1050.000*0.015/360=1689mm2最小配筋面积:B=|y1|+C=|-505.2|+500=1005.2mmAsxmin=Asymin=ρmin*B*H=0.200%*1005.2*1200=2412mm2Asx<Asxmin,取Asx=Asxmin=2412mm2Asy<Asymin,取Asx=Asymin=2412mm26. 选择Asx钢筋选择钢筋5⌲25, 实配面积为2454mm2/m。

pkpm桩刚度计算以PKPM桩刚度计算为标题的文章桩是土木工程中常见的基础形式之一，承受着大量的负荷。

在设计桩基础时，了解桩的刚度是非常重要的，因为它直接影响着桩的受力性能。

本文将介绍一种常用的桩刚度计算方法——PKPM桩刚度计算。

PKPM是一种土木工程设计软件，它可以用于计算桩的刚度。

PKPM桩刚度计算方法是根据桩的几何形状和材料特性来评估桩的刚度。

下面将详细介绍PKPM桩刚度计算的步骤和原理。

进行桩的建模。

在PKPM软件中，我们需要输入桩的几何参数，例如桩的直径、长度和材料特性等。

根据这些参数，PKPM软件可以自动计算出桩的截面面积和截面惯性矩等参数。

接下来，进行土层模型的建立。

在PKPM软件中，我们需要输入土层的物理特性，例如土层的弹性模量、泊松比和密度等。

根据这些参数，PKPM软件可以自动计算出土层的刚度参数。

然后，进行荷载模型的建立。

在PKPM软件中，我们需要输入桩的荷载情况，例如垂直荷载和弯矩荷载等。

根据这些荷载参数，PKPM软件可以自动计算出桩的受力情况。

接下来，进行桩刚度计算。

在PKPM软件中，通过对桩和土层进行有限元分析，可以得到桩的刚度参数，例如桩的弯矩和剪力等。

根据这些刚度参数，可以评估桩的刚度。

进行结果分析。

在PKPM软件中，可以得到桩的刚度计算结果，例如桩的刚度系数和刚度变形曲线等。

根据这些结果，可以评估桩的刚度是否满足设计要求。

PKPM桩刚度计算是一种常用的桩刚度计算方法，它可以帮助工程师评估桩的刚度。

通过PKPM软件的桩刚度计算，可以提前发现桩的刚度问题，从而采取相应的措施进行加固。

这样可以确保桩基础的稳定性和安全性。

需要注意的是，PKPM桩刚度计算方法只是一种计算方法，它的结果仅供参考。

在实际工程中，还需要考虑其他因素，例如土层的变形和桩的施工质量等。

因此，在进行桩基础设计时，建议综合考虑多种因素，确保设计的准确性和合理性。

PKPM桩刚度计算是一种常用的桩刚度计算方法，它可以帮助工程师评估桩的刚度。

荷载及桩反力信息1SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活2SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活3SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x4SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x左5SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x右6SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y7SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y左8SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y右9SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x10SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x左11SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x右12SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y13SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y左14SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y右15SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x16SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x左17SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x右18SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x19SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x左20SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x右21SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y22SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y左23SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y右24SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y25SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y左26SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y右27SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活28SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x左+0.70*1.00*活29SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x右+0.70*1.00*活30SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活31SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x左+0.70*1.00*活32SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x右+0.70*1.00*活33SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活34SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y左+0.70*1.00*活35SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y右+0.70*1.00*活36SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活37SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y左+0.70*1.00*活38SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y右+0.70*1.00*活39SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地40SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地41SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地42SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地43SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地44SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x左+1.00*地x+0.38*竖地45SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x右+1.00*地x+0.38*竖地46SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地47SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y左+1.00*地y+0.38*竖地48SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y右+1.00*地y+0.38*竖地49SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地50SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x左-1.00*地x+0.38*竖地51SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x右-1.00*地x+0.38*竖地52SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地53SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y左-1.00*地y+0.38*竖地54SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y右-1.00*地y+0.38*竖地55SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活56SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活57SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x58SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x左59SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x右60SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y61SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y左62SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y右63SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x64SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x左65SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x右66SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y67SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y左68SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y右69SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x70SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x左71SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x右72SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x73SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x左74SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x右75SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y76SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y左77SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y右78SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y79SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y左80SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y右81SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.70*1.40*活82SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x左+0.70*1.40*活83SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x右+0.70*1.40*活84SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.70*1.40*活85SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x左+0.70*1.40*活86SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x右+0.70*1.40*活87SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.70*1.40*活88SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y左+0.70*1.40*活89SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y右+0.70*1.40*活90SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.70*1.40*活91SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y左+0.70*1.40*活92SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y右+0.70*1.40*活93SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地x+0.50*竖地94SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地x+0.50*竖地95SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地y+0.50*竖地96SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地y+0.50*竖地97SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x+1.30*地x+0.50*竖地98SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x左+1.30*地x+0.50*竖地99SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x右+1.30*地x+0.50*竖地100SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y+1.30*地y+0.50*竖地101SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y左+1.30*地y+0.50*竖地102SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y右+1.30*地y+0.50*竖地103SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x-1.30*地x+0.50*竖地104SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x左-1.30*地x+0.50*竖地105SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x右-1.30*地x+0.50*竖地106SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风y-1.30*地y+0.50*竖地107SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风y左-1.30*地y+0.50*竖地108SATWE基本:(恒+活)-风y右-地y+竖地109标准恒载(1.0恒)。

两桩承台按梁计算pkpm两桩承台按梁计算在工程设计中扮演着重要的角色。

本文将从不同角度探讨这一主题，介绍其基本概念、计算方法以及在工程实践中的应用。

承台是一种常见的结构形式，用于支撑梁的端部，并将荷载传递到地基上。

在工程设计中，承台的计算是非常重要的一步，以确保结构的稳定性和安全性。

我们来了解一下承台的基本概念。

承台通常由混凝土构成，其形状可以是矩形、T形或L形等。

承台的尺寸和形状将根据梁的荷载和支撑条件进行确定。

在计算中，需要考虑承台的自重、梁的荷载以及可能存在的其他荷载，如雪荷载、风荷载等。

我们将介绍承台按梁计算的方法。

在进行承台的计算时，需要确定承台的受力情况，即确定梁的荷载如何传递到承台上。

通常，我们可以通过应力平衡原理和力的平衡原理来进行计算。

在实际计算中，可以使用一些工程软件，如PKPM等，来辅助进行承台的计算。

这些软件可以根据输入的参数，自动计算出承台的受力情况，并给出合理的设计建议。

在工程实践中，承台按梁计算的应用非常广泛。

无论是建筑物、桥梁还是其他工程结构，都需要进行承台的设计和计算。

通过合理的承台设计，可以保证结构的稳定性和安全性，避免发生结构破坏或倒塌的危险。

因此，承台按梁计算在工程实践中起着至关重要的作用。

总结起来，两桩承台按梁计算是工程设计中的一项重要任务。

通过合理的计算方法和工具的辅助，可以确保承台的设计满足结构的要求，并保证结构的稳定性和安全性。

在工程实践中，承台按梁计算的应用非常广泛，几乎涉及到所有类型的工程结构。

因此，我们应该认真对待承台按梁计算的工作，确保计算结果的准确性和可靠性，为工程的顺利进行提供有力的支持。