下载文档原格式
边坡预应力锚索张拉计算书
同理可得：
XXX：F=600/6*0.75=75KN=N
理论伸长：△L=*（4000+600）/(6*140*)=2.1mm
压力表读数：P=0.227X+0.4286＝17.5MPa
4）当б=бcon时
XXX：F=600/6=100KN=N
理论伸长：△L=*（4000+600）/(6*140*)=2.8mm
压力表读数：P=0.227X+0.4286＝23.2MPa
5）当б=бcon*1.1时
张拉力：F=600/6*1.1=110KN=N
理论伸长：△L=*（4000+600）/(6*140*)=3.1mm
压力表读数：P=0.227X+0.4286＝28.9MPa
四、结论
本文介绍了K28+600-K28+970段右侧边坡预应力锚索张拉计算书的设计参数、要求、张拉程序和理论拉伸长值及压力表读数计算。
在实际工程中，应注意对张拉设备进行标定，并按照正确的张拉程序进行操作，以确保预应力锚索的安全可靠使用。
张拉力计算公式为：F=600/9*0.75=75KN=N。
根据公式计算，XXX为XXX。
根据理论计算，伸长量为△L=*（4000+600）
/(6*140*)=2.1毫米。
压力表读数的计算公式为：P=0.227X+0.4286＝17.5兆帕。
根据公式计算，压力表读数约为17.5兆帕。
当б=бcon*100％时，具体情况需要根据实际情况进行判
断和计算，无法简单给出结论。
![[VIP专享]现浇梁临时锚固计算书](https://uimg.taocdn.com/8be51bdcc850ad02de8041df.webp)
中交第三公路工程局有限公司临时锚固计算书墩梁临时固结计算一、设计依据及相关规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工计算手册》二、工程概况杭新景高速第20合同段下坞口大桥为变截面连续箱梁，本桥左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m 下坞口大桥40m+60m+40m预应力混凝土变截面连续箱梁上跨S317省道，0号块长度为4.5m，悬臂两侧各分为6个节段，分段长度为2×3.5m、4×4m，边跨现浇段长度为4.5m，边跨合龙段和中跨合龙段长度均为2m。
本桥1、2、3、4、5、6号墩上部连续梁全部采用悬臂挂篮法施工，0#块采用支架法施工，在施工过程中为抵抗箱梁悬臂施工期间因不平衡荷载而产生的倾覆弯矩，需要在箱梁0号块底部设置临时锚固体系，以避免箱梁合龙前倾覆，最大倾覆弯矩在边跨合拢断施工之前。
40m+60m+40m变截面连续箱梁桥因右幅23号墩两侧节段混凝土相差重量较大，且紧邻317省道，锚固要求较高，故对其临时固结进行验算，其余墩号与其相同，固其余临时锚固按照本桩号实施。
40m+60m+40m变截面预应力混凝土连续箱梁纵断面图（单位：cm）临时锚固锚下钢筋网片1:10A 大样 1:10B 大样 1:10下端垫板立面1:5上端垫板平面1:5下端垫板平面1:5三、临时锚固临时支座采用C50钢筋混凝土，在支座垫石前后位置浇筑，临时支座采用2.5m*0.5m钢筋混凝土混凝土（C50），每个临时支座放置两层钢筋网，临时支座浇筑前，在主墩顶部放油毛毡，在临时支座顶部设置塑料隔离层。
XXX工程预应力锚索张拉计算书计算人：审核人：审批人：XXXXXX项目经理部概述压力分散型锚索的施工工序主要包括：施工准备→锚孔钻造→锚筋制安→锚孔注浆→框架梁施工→锚索张拉锁定→锚孔封锚。
其中最重要的一个环节就是锚索张拉锁定。
锚索的张拉锁定工序可分为差异荷载增量和理论伸长量的计算及现场超张拉、锁定工作。
一、计算公式简介因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算各单元差异伸长量和差异荷载增量，其计算公式如下：差异伸长量：ΔL1-2=ΔL1-ΔL2, ΔL2-3=ΔL2-ΔL3ΔL1=（σ/E）*L1, ΔL2=（σ/E*）L2, ΔL3=（σ/E）*L3, σ=P/A差异荷载增量：ΔP1=(E*A*ΔL1-2/L1)*2ΔP2=[(E*A*ΔL2-3/L2)+ (E*A*ΔL2-3/L1)]*2其中：L1,L2,L3---分别为第一、二、三单元锚索的长度，且L1＞L2＞L3；ΔL1, ΔL2, ΔL3---各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的伸长量；ΔL1-2，ΔL2-3---各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量；σ---给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下钢绞线束应力；P---给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下单根钢绞线束荷载；A---单根钢绞线束的截面面积；E---钢绞线的弹性模量；ΔP1，ΔP2---分布差异张拉之第一、第二步级张拉荷载增量。
锚索张拉时的实际伸长值ΔL(mm)为：ΔL=ΔL1+ΔL2ΔL---锚索实际伸长值(mm)ΔL1---从初应力至最大张拉力间的实测伸长值(mm)；ΔL2---初应力以下的推算伸长值(mm)，可采用相邻级的伸长值。
二、26米预应力锚索张拉（4孔6索）计算：1、已知条件：锚索长:26m, 锚固长:10m设计拉力500KN, A=140mm2, E=195（取均值），P=83.33KN, L1=22.67m , L2=19.33m，L3=16.00m。
轨道交通环线冉家坝站风亭组锚索挡墙预应力锚索张拉计算书一、预应力锚索的主要设计参数和要求1．预应力锚索采用9Φs15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。
2．预应力钢绞线的设计施加应力为550KN。
3. 预应力钢绞线的锚固段长度不小于8m，自由段为长度数据如附图1-1，千斤顶工作长度为100cm。
4.张拉设备校准方程P=0.022980F+0.409927P—压力指示器示值(MPa)F—标准力值（KN）二、预应力钢绞线的张拉程序张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。
一般标定的有效期限为6个月或使用300次或发现有不正常情况也须重新标定。
张拉采用液压千斤顶250t级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。
单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。
张拉过程中稳压持荷时间：分级稳压3 min，最后一级稳压不少于5min锁定。
简明工艺：锚具安装→一次张拉→…N次张拉→锁定。
张拉顺序：0→25%бcon→50%бcon→75%бcon→110%бcon三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算1．计算公式△L=PL/AE式中：P 预应力钢绞线的平均张拉力（N），L 预应力钢绞线的长度（mm）A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm22．理论伸长值及油表读数值计算（1）当施加压力=25％бcon=0.25*550KN=137.5KN时，伸长值及油表读数如下表：（2）当施加压力=50％бcon=0.5*550KN=275KN时，伸长值及油表读数如下表：（3）当施加压力=75％бcon=0.75*550KN=412.5KN时，伸长值及油表读数如下表：（3）当施加压力=110％бcon=1.1*550KN=605KN时，伸长值及油表读数如下表：3．张拉过程中的伸长值对比预应力钢绞线采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
------------------------------------------------------------------------计算项目： 2#工况整体稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数 2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心 = (1.320,20.340)(m)滑动半径 = 12.038(m)滑动安全系数 = 0.807起始x 终止x li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.7713.675 9.104 0.92 10.00 17.50 8.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001.28 11.673.6754.579 13.494 0.93 10.00 17.50 23.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.005.52 16.554.5795.482 17.967 0.95 10.00 17.50 38.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0011.73 20.915.4826.386 22.557 0.98 10.00 17.50 51.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0019.61 24.676.3867.289 27.307 1.02 10.00 17.50 62.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0028.81 27.777.289 8.193 32.272 1.07 10.00 17.50 72.89 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0038.92 30.128.193 9.096 37.528 1.14 10.00 17.50 81.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0049.42 31.689.096 10.000 43.192 1.24 10.00 17.50 87.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0059.62 32.4210.000 10.754 48.873 1.15 10.00 17.50 68.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0051.85 25.7510.754 11.509 54.714 1.31 10.00 17.50 55.73 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0045.49 23.2211.509 12.263 61.602 1.59 10.00 17.50 39.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0034.32 21.7312.263 13.018 70.867 2.31 10.00 17.50 14.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0013.95 24.58总的下滑力 = 360.515(kN)总的抗滑力 = 291.069(kN)土体部分下滑力 = 360.515(kN)土体部分抗滑力 = 291.069(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN) 筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：主动土压力系数222)cos(*)cos()sin(*)sin(1)cos(cos)(cos⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βρρδβϕϕδδρρρϕaKρ—为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负ϕ—岩土体内摩擦角δ—墙背与土体之间的摩擦角β—坡顶表面倾角β=0；δ=0.5iϕ；1ϕ=17.5；ρ=-48代入得1aK=0.28；素填土：112aaKc-=σ=68.1028.0102--=⨯⨯-Kpa（设计值取0）1111112aaaKcKh-=γσ= 15.3628.010228.011.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa土压力合力的水平分力：08.12715.36031.75.0)(21111=⨯⨯=+'=aahkhEσσKN侧向岩土压力合力的水平分力标准值：08.1271==hkhkEE KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中13.19)11.9875.0/(08.1272.1875.0/2.12.1=⨯⨯==HEehkhkKpa2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计二、三、2-2截面锚杆的抗拔能力计算d ——锚杆钢筋直径dh ——钻孔直径lei ——有效锚固长度fy ——锚杆抗拉强度设计值，取fy=1320MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土层的粘结强度frbf b——砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2750KPa 2750γ0——建筑边坡重要性系数 1.10ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60αi ——破裂面与水平面的夹角Sx ——锚索的水平间距φ——土层内摩擦角标准值ci ——土体的粘聚力标准值li ——土条沿破裂面的长度βi ——锚索与水平面夹角25p i——锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）------------------------------------------------------------------------计算项目： 2#1次加筋后稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数 2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 25.00 25.00 347.80 20.00 0.40 32.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心 = (3.360,18.540)(m)滑动半径 = 10.052(m)滑动安全系数 = 1.307起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------2.8593.752 -0.312 0.89 10.00 17.50 9.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.05 11.793.7524.644 4.787 0.90 10.00 17.50 26.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.002.22 17.314.6445.537 9.924 0.91 10.00 17.50 42.81 0.00 0.00 0.00 0.00 0.007.38 22.365.5376.430 15.144 0.93 10.00 17.50 57.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0015.07 26.816.4307.322 20.497 0.95 10.00 17.50 71.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0024.91 30.547.322 8.215 26.047 0.99 10.00 17.50 83.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0036.46 33.468.215 9.107 31.876 1.05 10.00 17.50 93.14 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0049.19 35.459.107 10.000 38.108 1.14 10.00 17.50 101.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0062.41 36.4410.000 10.840 44.712 1.18 10.00 17.50 92.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 64.76 32.4410.840 11.679 51.967 1.36 10.00 17.50 77.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 61.17 28.7211.679 12.519 60.756 1.72 10.00 17.50 58.22 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 50.80 26.1712.519 13.358 74.861 3.23 10.00 17.50 23.44 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 22.63 34.21筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 102.400 139.120 抗拔力 20.000 90.007 0.000 102.4002 102.400 139.120 抗拔力 20.000 72.020 31.610 97.3993 102.400 139.120 抗拔力 20.000 51.866 63.232 80.5454 0.000 0.000 抗拉力 0.000 0.000 0.000 0.000总的下滑力 = 396.941(kN)总的抗滑力 = 518.959(kN)土体部分下滑力 = 396.941(kN)土体部分抗滑力 = 335.726(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 94.842(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 88.392(kN)------------------------------------------------------------------------计算项目： 2#1次加筋最大滑动面稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数 2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 4筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 18.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: (null)条分法的土条宽度: 1.000(m)圆弧入口起点x坐标: 10.000(m)圆弧入口终点x坐标: 18.000(m)圆弧出口起点x坐标: -5.000(m)圆弧出口终点x坐标: 0.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心 = (-0.390,16.415)(m)滑动半径 = 16.426(m)滑动安全系数 = 1.352起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.000 -0.500 -1.256 0.50 47.40 23.30 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 23.73-0.500 0.000 0.489 0.50 47.40 23.30 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00 23.740.000 0.220 1.744 0.22 47.40 23.30 3.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.09 11.730.220 1.091 3.650 0.87 47.40 23.30 70.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.004.49 71.701.091 1.200 5.363 0.11 47.40 23.30 15.49 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.45 11.851.200 1.950 6.873 0.76 47.40 23.30 110.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.23 83.081.9502.700 9.517 0.76 47.40 23.30 109.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 18.04 82.392.7003.613 12.473 0.93 47.40 23.30 139.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.13 102.963.6134.525 15.757 0.95 47.40 23.30 154.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 41.98 109.034.5255.438 19.095 0.97 47.40 23.30 168.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.22 114.475.4386.350 22.503 0.99 47.40 23.30 181.97 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 69.64 119.236.3507.262 25.996 1.02 47.40 23.30 194.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 85.08 123.267.262 8.175 29.598 1.05 47.40 23.30 205.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 101.29 126.558.175 9.088 33.334 1.09 47.40 23.30 214.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 118.03 129.069.088 10.000 37.238 1.15 47.40 23.30 223.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 134.97 130.8110.000 10.871 41.258 1.16 47.40 23.30 210.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 138.73 123.0110.871 11.741 45.442 1.24 47.40 23.30 197.47 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 140.70 118.4911.741 12.612 49.968 1.35 47.40 23.30 182.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 139.68 114.7012.612 13.482 54.975 1.52 47.40 23.30 164.57 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 134.77 112.6013.482 14.353 60.728 1.78 47.40 23.30 142.67 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 124.45 114.4714.353 15.194 67.707 2.22 10.00 17.50 110.62 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 102.36 35.4315.194 16.036 80.790 5.28 10.00 17.50 55.76 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.04 55.62筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 51.200 139.120 抗拔力 10.000 102.346 0.000 50.0162 47.877 139.120 抗拔力 9.351 91.424 0.000 47.8623 45.196 139.120 抗拔力 8.827 80.553 7.418 44.5834 45.678 139.120 抗拔力 8.921 69.323 16.129 42.735总的下滑力 = 1509.363(kN)总的抗滑力 = 2040.771(kN)土体部分下滑力 = 1509.363(kN)土体部分抗滑力 = 1948.758(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 23.547(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 68.466(kN)各层土层的主动土压力水平分力标准值计算：主动土压力系数222)cos(*)cos()sin(*)sin(1)cos(cos)(cos⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βρρδβϕϕδδρρρϕaKρ—为墙背倾角，即墙背与沿垂线之间夹角，俯斜为正，仰斜为负ϕ—岩土体内摩擦角δ—墙背与土体之间的摩擦角β—坡顶表面倾角β=0；δ=0.5iϕ；1ϕ=17.5；2ϕ=17.5；3ϕ=23.3；1ρ=-48；2ρ=-8代入得1aK=0.28；2aK=0.44；3aK=0.34；素填土：112aaKc-=σ=68.1028.0102--=⨯⨯-Kpa（设计值取0）1111112aaaKcKh-=γσ= 61.3628.010228.02.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa土压力合力的水平分力：35.13061.3671215.0)(21111=⨯⨯=+'=aahkhEσσKN素填土：2221112aaaKcKh-='γσ=34.6044.010244.02.90.18=⨯⨯-⨯⨯Kpa222221122)(aaaKcKhh-+=γγσ=40.6644.010244.0)757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯Kpa土压力合力的水平分力：97.47)40.6631.60(757.05.0)(212122=+⨯⨯=+'=aahkhEσσKN粉质粘土：333221122)(aaaKcKhh-+='γγσ=77.534.04.47234.0)757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯Kpa33333221132)(aaaKcKhhh-++=γγγσ=08.5234.04.47234.0)543.70.18757.00.182.90.18(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯Kpa土压力合力的水平分力：21.218)08.5277.5(543.75.0)(213233=+⨯⨯=+'=aahkhEσσKN侧向岩土压力合力的水平分力标准值：54.39621.21897.4735.130321=++=++=hkhkhkhkEEEE KN考虑到土钉、锚杆（索）的约束作用，边坡土应力分布：其中08.31)5.17875.0/(54.3962.1875.0/2.12.1=⨯⨯==HEehkhkKpa2-2截面锚杆受力计算及截面、配置长度设计二、符号说明：d ——锚杆钢筋直径dh ——钻孔直径lei ——有效锚固长度fy ——锚杆抗拉强度设计值，取fy=360MPa 1320f rb——砂浆与孔壁土层的粘结强度f rbf b——砂浆与锚杆的粘结强度,取fb=2100KPa 2750γ0——建筑边坡重要性系数 1.10 ξ1——砂浆与孔壁土粘结工作条件系数取1.00 1.00 ξ2——锚杆抗拉工作条件系数取0.69 0.69 ξ3——锚杆与砂浆粘结工作条件系数取0.6 0.60符号说明：αi ——破裂面与水平面的夹角Sx ——锚索的水平间距φ——土层内摩擦角标准值ci ——土体的粘聚力标准值li ——土条沿破裂面的长度βi ——锚索与水平面夹角20 p i——锚索的锚固力（取计算抗拔能力最小值）------------------------------------------------------------------------计算项目： 2#2次加筋稳定------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 4坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 1.200 8.300 02 1.500 0.000 03 7.300 9.200 04 20.000 0.000 1超载1 距离8.000(m) 宽12.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号定位高重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层底线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 7.543 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -7.000 ---2 17.500 18.000 --- 10.000 17.500 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---下部土层数 2层号定位深重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板τ 强度增十字板τ水强度增长系层顶线倾全孔压度(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值角(度) 系数1 1.069 18.000 --- 47.400 23.300 --- --- --- --- --- --- -11.000 ---2 8.636 18.200 --- 35.200 24.600 --- --- --- --- --- --- 0.000 ---不考虑水的作用[筋带信息]采用锚杆锚杆道数: 7筋带力调整系数: 1.000筋带号距地面水平间距总长度倾角材料抗拉锚固段锚固段粘结强法向力发高度(m) (m) (m) (度) 力(kN) 长度(m) 周长(m) 度(kPa) 挥系数1 16.00 2.50 19.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.002 13.50 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.003 11.00 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.004 8.50 2.50 21.00 25.00 347.80 10.00 0.40 32.00 1.005 6.00 2.50 20.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.006 3.50 2.50 18.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.007 1.00 2.50 15.00 20.00 347.80 10.00 0.40 40.00 1.00[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: (null)条分法的土条宽度: 1.000(m)圆弧入口起点x坐标: 10.000(m)圆弧入口终点x坐标: 18.000(m)圆弧出口起点x坐标: -5.000(m)圆弧出口终点x坐标: 0.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心 = (-0.365,17.354)(m)滑动半径 = 17.366(m)滑动安全系数 = 1.485起始x 终止x α li Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.000 0.000 -0.446 1.00 47.40 23.30 0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 47.440.000 0.270 1.650 0.27 47.40 23.30 4.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.13 14.770.270 1.091 3.452 0.82 47.40 23.30 69.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.004.16 68.681.091 1.200 4.989 0.11 47.40 23.30 15.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.35 11.861.200 1.950 6.416 0.75 47.40 23.30 110.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 12.37 83.151.9502.700 8.913 0.76 47.40 23.30 109.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.94 82.502.7003.613 11.703 0.93 47.40 23.30 139.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 28.38 103.193.6134.525 14.798 0.94 47.40 23.30 155.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 39.66 109.404.5255.438 17.937 0.96 47.40 23.30 169.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 52.29 115.035.4386.350 21.134 0.98 47.40 23.30 183.34 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 66.10 120.026.3507.262 24.401 1.00 47.40 23.30 195.93 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 80.94 124.357.262 8.175 27.756 1.03 47.40 23.30 207.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 96.62 127.968.175 9.088 31.218 1.07 47.40 23.30 217.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 112.93 130.839.088 10.000 34.812 1.11 47.40 23.30 227.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 129.60 132.9610.000 10.999 38.759 1.28 47.40 23.30 245.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 153.95 143.3010.999 11.998 43.131 1.37 47.40 23.30 230.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 157.44 137.2611.998 12.996 47.845 1.49 47.40 23.30 211.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 157.13 131.8212.996 13.995 53.042 1.66 47.40 23.30 190.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 151.91 128.0013.995 14.994 58.983 1.94 47.40 23.30 163.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 139.90 128.1514.994 15.663 64.772 1.57 10.00 17.50 90.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 82.13 27.9015.663 16.332 70.704 2.03 10.00 17.50 70.74 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 66.76 27.6316.332 17.001 82.023 4.84 10.00 17.50 30.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.20 49.69筋带号锚固抗拔材料抗拉计算采用有效锚固滑面角切向抗法向抗力(kN) 力(kN) 值长度(m) 度(度) 力(kN) 力(kN)---------------------------------------------------------------------------1 51.200 139.120 抗拔力 10.000 98.779 0.000 50.6002 51.200 139.120 抗拔力 10.000 88.503 1.338 51.1833 51.200 139.120 抗拔力 10.000 78.177 10.490 50.1144 51.200 139.120 抗拔力 10.000 67.441 19.642 47.2825 64.000 139.120 抗拔力 10.000 53.835 37.767 51.6686 64.000 139.120 抗拔力 10.000 42.902 46.881 43.5687 64.000 139.120 抗拔力 10.000 28.965 55.995 30.994 总的下滑力 = 1580.901(kN)总的抗滑力 = 2347.856(kN)土体部分下滑力 = 1580.901(kN)土体部分抗滑力 = 2047.343(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 172.113(kN) 筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 128.401(kN)2-2剖面肋柱计算：============================================一、锚杆肋柱计算，根据边坡土应力分布图，肋柱所受水平方向土压力为31.08kpa，垂直于坡面的土压力为31.08kpa×sin82º=30.78kpa。
预应力锚杆设计计算书依据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2002)一. 参数信息锚杆(索)为拉力型锚杆，适用于岩质边坡、土质边坡、岩石基坑以及建(构)筑物锚固的设计、施工和试验。
锚固的型式应根据锚杆锚固段所处部位的岩土层类型、工程特征、锚杆承载力大小、锚杆材料和长度、施工工艺等条件，按下表进行选择：锚杆选型———————————————————————————————————————锚杆特征材料锚杆承载力设计值锚杆长度应力状况备注———————————————————————————————————————土层锚杆钢筋(Ⅱ、Ⅲ级) < 450 kN < 16 m 非预应力锚杆超长时，施工安装难度较大钢绞线、高强钢丝 450 ～ 800 > 10 m 预应力锚杆超长时施工方便精轧螺纹钢筋 400 ～ 800 > 10 m 预应力杆体防腐性好，施工安装方便———————————————————————————————————————岩层锚杆钢筋(Ⅱ、Ⅲ级) < 450 kN < 16 m 非预应力锚杆超长时，施工安装难度较大钢绞线、高强钢丝 500 ～ 3000 > 10 m 预应力锚杆超长时施工方便精轧螺纹钢筋 400 ～ 1100 > 10 m 预应力或非预应力杆体防腐性好，施工安装方便———————————————————————————————————————1. 基本计算参数：边坡土体类型为：粘性土；边坡工程安全等级：三级边坡(1.25)；边坡土体重度为：24.50kN/m3；边坡土体内聚力为：.00kPa；边坡土体内摩擦角：.00°；边坡高度为：3.20m；边坡斜面倾角为：52.40°；边坡顶部均布荷载：43.54kN/m2。
2. 锚杆设计参数：———————————————————————————————————————序号水平拉力(kN)标高(m) 锚孔直径(m)锚固角度(°)锚杆间距(m)锚杆材料杆体直径(mm)安全系数1 15.00 5.13 0.04 15.00 1.50 HRB400 221.302 15.00 5.92 0.04 15.00 1.50 HRB400 221.303 15.00 6.71 0.04 15.00 1.50 HRB400 221.304 15.00 7.50 0.04 15.00 1.50 RRB400 221.30 ———————————————————————————————————————二. 预应力锚杆设计计算第1层锚杆的计算：1.锚杆的轴向拉力承载力标准值和设计值可按下式计算：其中 N ak——锚杆轴向拉力标准值(kN)；N a——锚杆轴向拉力设计值(kN)；H tk——锚杆所受水平拉力标准值(kN)；α——锚杆与水平面的倾角 (°)；γQ——荷载分项系数。
轨道交通环线冉家坝站风亭组锚索挡墙预应力锚索张拉计算书一、预应力锚索的主要设计参数和要求1．预应力锚索采用9Φs 15.2 高强度低松弛钢绞线，强度级别为2 2 1860Mpa,公称直径15.24mm，公称面积140mm，弹性模量为195000N/mm。
2．预应力钢绞线的设计施加应力为550KN。
3. 预应力钢绞线的锚固段长度不小于8m，自由段为长度数据如附图1-1 ，千斤顶工作长度为100cm。
附图1-1: 锚索自由段长度统计表序号锚索孔位编号自由段长度（mm）序号锚索孔位编号自由段长度（mm）1 A2-1 15700 15 C2-1 150002 A2-2 12300 16 C3-1 160003 A3-1 15400 17 C3-2 155004 A3-2 12400 18 C4-1 190005 A4-1 17300 19 C5-1 200006 A4-2 15000 20 C5-2 180007 A5-1 18200 21 C6-1 200008 A5-2 19000 22 C6-2 190009 A6-1 21200 23 C7-1 2130010 A6-2 20500 24 C7-2 1950011 A7-1 21500 25 C8-1 2120012 A7-2 19500 26 C8-2 1950013 C0-1 10500 27 C9-1 2100014 C1-1 115004. 张拉设备校准方程P=0.022980F+0.409927P —压力指示器示值(MPa)F —标准力值（KN）二、预应力钢绞线的张拉程序张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表可。
一般标定的有效期限为 6 个月或使用300 次或发现有不正常情况也须重新标定。
张拉采用液压千斤顶250t 级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。
单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。
附件二：主线0#块临时锚固安全计算书1、0号块临时锚固安全验算0号块采用Φ800mm 、壁厚10mm钢管配合Φ32mm精轧预应力钢筋锚固支撑。
为更加安全起见，我们按照施工中的极端不利因素设置临时固结措施。
考虑施工中的自身因素所造成的最不利倾覆工况是悬浇最后一节段时，在刚好浇筑完成同后、1/2梁段砼掉落。
见最不利荷载作用下应力分配示意图。
为保持现场材料的通用性，保证现场工人操作的熟练性现场的支架按以满足50m主跨要求确定。
各块段荷载作用下产生的不平衡力矩b=5.65t、c=15×2/3=10t、d=7×4/5=5.6t、e=2.94×4/5=2.35t砼浇筑过程中产生的不平衡力矩=b+d=11.25t=112.5KN人员与小型设备产生的不平衡力矩=c+e=12.35t=123.5KN2、临时锚固计算：2.1中支点处的最大不平衡弯矩计算（以中跨为50m，中跨合拢段2m计算）方法一：1）、不平衡力矩产生的可能及取值a．施工中挂篮前移不对称不同步，按3m考虑。
b、施工中砼不平衡浇筑以及钢筋绑扎不平衡按16m3砼重量计。
c、砼浇筑中可能产生的局部超量，按砼总量的2%计。
d、施工机具、材料堆放位置不对称按15t考虑放在2/3跨处。
e、偶然因素造成的冲击，取5t×1.2倍系数。
f、施工活载（主要是人员）的不对称，按30人计。
2）根据以上分析，计算悬挂施工过程中产生的不平衡力矩a、挂篮前移产生的不平衡力矩挂篮自重按60t，一端挂篮前移3m，按3组挂篮的重量计算，则为60×3=180t-m。
砼的不平衡力矩，跨端至钢管柱的距离为：（支撑钢管立柱～6号块19.25m）50/2-4.75-1=19.25m 2.6×16×19.25 =800.8t-m以上比较后发现砼不平衡力矩最大，所以取800.8t-mb、连续梁超方产生的力矩，因两端都有可能超方，所以取总量的2%（顶板+底板按1m高度计，按±10mm计算，），第6块砼数量为99m399×0.02=2.14m32.14×2.6=5.56t5.56×19.25 =107.03t-mc、施工机具材料堆放，考虑放置在2/3跨处15×19.25×2/3=192.5t-md、冲击荷载：在4/5跨处5×1.4=7t 7×19.25×4/5=107.8t-me、施工活载（在4/5跨处）30×70/1000×1.4=2.94t 2.94×19.25×4/5=45.3t-m3）、以上不平衡力矩总计：M1=800.8+107.03+192.5+107.8+45.3=1253.4t-m经分析，距墩身最远的第6号块段为可能出现最大不平衡偏差的部位，现按在第6号块段砼浇筑过程中，一侧砼的1/3整体掉落偏载计算，6块段砼总量为99m3，砼重量为99×2.6=278tM2=278/3×23=2131.3t-m2.2支点处最大不平衡力矩分析综合以上两种情况取最大值，由于箱梁悬浇施工时，箱梁总重量通过墩顶临时支座支撑，临时锚固体系基本不承受荷载。
YK48+045-115及YK47+885-980边坡预应力锚索xx计算书一、预应力锚索的主要设计参数和要求1．预应力锚索采用6￠s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径，公称面积2，弹性模量为195000N/m2。
2．预应力钢绞线的设计吨位650KN，控制张拉力бcon 为715KN。
3. 预应力钢绞线的锚固段长均为，自由段为xx为，千斤顶工作xx为。
4.xx设备校准方程P=+0.55P—压力指示器示值(MPa)F—标准力值（MN）二、预应力钢绞线的xx程序xx预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。
一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。
xx采用液压千斤顶100t级进行xx，xx前先对钢绞线预调。
单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制xx。
钢绞线xx的简明工艺：预应力筋的xx顺序：0→15%*бcon（初xx）→210KN→ 430KN→715KN（锚固）三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算1．计算公式△L=PL/AE式中：P预应力钢绞线的平均张拉力（KN），L预应力钢绞线的xx（mm）A预应力钢绞线的公称面积，取2E预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm22．理论伸长值及油表读数值计算（1）当б=бcon*15％（初xx）时张拉力：F=715*0.15KN=107.25KN=0.10725MN理论伸长：△L=715000*0.15*（20000+350）/(6*140*195000)= 压力表读数：P=+0.55＝6.07 MPa（2）当б=210KN时张拉力：F=210KN==0.21MN理论伸长：△L=210000*（20000+350）/(6*140*195000)=压力表读数：P=+0.55＝11.35 MPa（3）当б=430KN时张拉力：F=430KN=0.43MN理论伸长：△L=430000*（20000+350）/(6*140*195000)=压力表读数：P=+0.55＝22.67 MPa（4）当б=бcon =715KN时张拉力：F=715KN=0.715MN理论伸长：△L=715000*（20000+350）/(6*140*195000)=压力表读数：P=+0.55＝37.34 MPa3．xx的实际伸长值预应力筋采用应力控制方法xx时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停xx，待xx原因并采取措施予以调整后，方可继续xx。
边坡预应力锚索张拉计算书一、工程概述本工程为_____边坡加固项目，位于_____地区。
该边坡由于地质条件复杂、长期受到自然风化和雨水侵蚀等因素影响，存在一定的安全隐患。
为确保边坡的稳定性，设计采用预应力锚索进行加固处理。
二、预应力锚索设计参数1、锚索规格：采用_____高强度低松弛钢绞线，直径为_____mm。
2、锚索长度：设计长度为_____m，其中锚固段长度为_____m，自由段长度为_____m。
3、锚索布置：锚索水平间距为_____m，垂直间距为_____m。
4、预应力值：设计预应力值为_____kN。
三、张拉设备及材料1、张拉千斤顶：选用_____型千斤顶，其额定张拉力为_____kN，行程为_____mm。
2、油压表：配套使用_____型油压表，精度为_____级，量程为_____MPa。
3、锚具：采用_____型锚具，其性能符合相关标准要求。
四、预应力锚索张拉计算原理预应力锚索的张拉是通过千斤顶对钢绞线施加拉力，使其产生预应压力，从而提高边坡的稳定性。
在张拉过程中，需要根据设计要求的预应力值和钢绞线的伸长量进行控制。
根据胡克定律，钢绞线的伸长量与拉力成正比，即：ΔL ＝ FL ／（EA)其中，ΔL 为钢绞线的伸长量（mm）；F 为钢绞线所受的拉力（kN）；L 为钢绞线的计算长度（mm）；E 为钢绞线的弹性模量（kN/mm²）；A 为钢绞线的截面积（mm²）。
在实际张拉过程中，由于锚具变形、钢绞线回缩等因素的影响，需要对理论伸长量进行修正，修正后的伸长量计算公式为：ΔL' ＝ΔL ＋ΔL1 ＋ΔL2其中，ΔL'为修正后的伸长量（mm）；ΔL1 为锚具变形引起的伸长量（mm）；ΔL2 为钢绞线回缩引起的伸长量（mm）。
五、预应力锚索张拉计算过程1、钢绞线参数计算钢绞线截面积 A：根据钢绞线的规格，查阅相关标准可得截面积 A ＝＿_____mm²。
龙溪港大桥临时支撑技术方案一、工程概述开发区高架(二)：中心桩号K2+605.25,右偏角90度，跨越龙溪港Ⅲ级航道(长湖申线)，通航净空为60×7米，最高通航水位2.66米，百年一遇洪水位为3.80米，跨越外线位与航道中心线交角为70度，现状水面垂直宽度约为80米，规划两堤岸背水坡堤线间距离为120米。
该航道位于曲线上，且航道上往来船舶较多，运输繁忙，为防止货船意外撞击水中桥墩造成事故，主桥一跨过河，采用75+130+75米悬挂预应力砼变截面连续箱梁结构，下部采用实体墩、承台接群桩基础。
引桥为预应力砼连续箱梁，下部为双柱H型墩，承台接群桩基础。
31#墩承台尺寸为12.2m(宽)×12.2m(长)×4.5m(高)，桩基为18根φ180cm钻孔桩；32#墩承台尺寸为12.2m(宽)×12.2m(长)×4.5m(高)，桩基为18根φ180cm钻孔桩。
承台顶面设计标高为2.7m，承台底面设计标高为-1.8m。
开发区高架桥（二）主跨采用挂篮悬臂浇筑施工，1/2中跨65米长度内共分15个节段，其中0#节段长13米，1-3#节段长3.5米，4-8#节段长4米，9-14#节段长4.5米，合拢段长2.0米，直线段桥面宽15.5m；挂蓝采用菱形挂蓝，空挂蓝自重约88T，梁体混凝土采用C55高性能混凝土，钢筋混凝土容重26.5KN/m3。
二、临时支撑施工方案临时支撑系统采用在主墩两侧设钢管并在其中设拉筋的方式进行临时固结，每侧均布设4根长度为5.9m的φ80钢管，钢管壁厚1cm，拉筋为预应力15－5体系。
施工时采用QY25G吊车人工配合安装。
0#块施工前所在构件安装到位，0#块施工完成后进行临时支撑张拉施工。
如图1示。
图1 临时支撑结构示意图三、临时施工工艺流程四、临时支撑体系机械材料表临时支撑系统采用在主墩两侧设钢管并在其中设拉筋的方式进行临时固结，钢绞线每根最大长度为11.05m，钢管桩最大自由高度为5.9m，钢绞线承受张拉力每根控制在18t，浇筑0#块段后先张拉30%的预应力，收紧钢绞线。
桩锚基坑支护结构设计计算书1、支护结构计算（一）AB段支护结构计算地面标高为-0.6米，地下水位位于-3.3米，基坑开挖至-13.35米，基坑实际开挖深度为12.75米，地表附加荷载取为q=20.0KPa。
采用人工挖孔桩加三道锚索进行支护，基坑侧壁安全等级为一级，基坑重要性系数为1.1。
----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]----------------------------------------------------------------------排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ][ 内力取值 ]---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆参数 ][ 锚杆内力 ][ 锚杆自由段长度计算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 2.268圆弧半径(m) R = 22.096圆心坐标X(m) X = -1.074圆心坐标Y(m) Y = 11.749----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
轨道交通环线冉家坝站风亭组锚索挡墙预应力锚索张拉计算书一、预应力锚索的主要设计参数和要求1.预应力锚索采用9①s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.24mm,公称面积140mm2,弹性模量为195000N/mm2。
2.预应力钢绞线的设计施加应力为550KN。
3.预应力钢绞线的锚固段长度不小于8巾，自由段为长度数据如附图1-1,千斤顶工作长度为100cm。
附图1-1:锚索自由段长度统计表4.张拉设备校准方程P=0.022980F+0.409927P一压力指示器示值（MPa）F一标准力值（KN）二、预应力钢绞线的张拉程序张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表,千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用,标定单位必须通过国家有关单位认可。
一般标定的有效期限为6个月或使用300次或发现有不正常情况也须重新标定。
张拉采用液压千斤顶250t级进行张拉，张拉前先对钢绞线预调。
单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。
张拉过程中稳压持荷时间：分级稳压3 min,最后一级稳压不少于5min锁定。
简明工艺：锚具安装一一次张拉T…N次张拉T锁定。
张拉顺序：0T25% 6 conT50% 6 conT75% 6 con-110% 6 con三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算1．计算公式△L=PL/AE式中：P一预应力钢绞线的平均张拉力（N）,L—预应力钢绞线的长度（mm）A一预应力钢绞线的公称面积，取140mm2E一预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm22．理论伸长值及油表读数值计算（1）当施加压力=25%6 con=0.25*550KN=137.5KN时，伸长值及油表读数如下表：P= 3.57 Mpa __________________________________________________________(2)当施加压力=50%6con=0.5*550KN=275KN时，伸长值及油表读数如下表：油表回归方程：P=0.022980F+0.409927 F=50%6 con= 275 KN P= 6.73 Mpa(3)当施加压力=75%6 con=0.75*550KN=412.5KN时，伸长值及油表读数如下表：27 C9-1 21000 36.94 | 34.72 | 39.15 | __________ 油表回归方程：P=0.022980F+0.409927 F=75%6con= 412.5 KNP= 9.89 Mpa __________________________________________________________(3)当施加压力=110%6con=1.1*550KN=605KN时，伸长值及油表读数如下表：F=110%6油表回归方程：P=0.022980F+0.409927 con= 605 KNP= 14.31 Mpa3．张拉过程中的伸长值对比预应力钢绞线采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
锚杆计算书锚杆计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) 计算方法土类型1 5.00 19.00 10.00 12.00 水土合算填土2 5.00 19.20 27.30 23.70 水土合算填土3 5.00 19.00 16.00 27.00 水土合算填土4 5.00 19.20 12.00 32.00 水土合算填土5 5.00 20.40 89.00 19.00 水土合算填土—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m), 为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa), 为内摩擦角(°)。
基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。
2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-9.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-9.30m处。
侧壁重要性系数1.00。
3.地面超载：—————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m —————————————————————————————————————————4.锚杆设计参数：—————————————————————————————————————————序号水平拉力(kN)标高(m) 锚孔直径(m) 锚固角度(°)锚杆间距(m) 安全系数1 63.00 -2.00 0.15 15.00 1.50 1.502 80.00 -5.00 0.15 15.00 1.50 1.50—————————————————————————————————————————一、第一阶段,第1层拉锚的计算：参照规范要求，锚杆的拉力设计值取支点计算力乘以侧壁重要系数的1.25倍。
锚碇计算书
阳江项目工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层;地下0层；建筑高度：
0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担
任技术负责人。
本计算书依据《建筑施工计算手册》,《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）,
《建筑材料规范大全》,《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
水平锚碇容许拉力计算
有板栅锚碇容许拉力计算公式如下：
式中: K──抗拔安全系数,取2.50；
b──锚坑下口宽度,取 b=0.50m；
l──横木长度,取 l=2.50m；
H──横木中心距地面深度,取 H=1.65m；
h1──横木板栅高度,取 h1=1.00m；
θ──土的计算抗拔角,取 θ=25.00度；
φ──土的内摩擦角,取 φ=14.00度；
γ──土的重度,取 γ=17.00kN/m3；
c──土的粘聚力，取 c=2.00kN/m2；
α──锚碇受力方向与地面的夹角,取 α=30.00度。
经过计算得：
[T]=1/2.50×(0.50×2.50×1.65+0.5×2.50×1.652×tg(25.00))×
17.00/sin(30.00)=49.63kN；
[T]=0.5×1.00×2.50×1.65×17.00×[tan2(45+14.00/2)+2×
ctg(45+14.00/2)]/cos(30.00)=129.59kN；
取二式中的较小值49.63kN，故知该锚碇容许拉力为49.63kN。
活动锚碇计算
活动锚碇的容许拉力按下列二式计算,并取二式中较小值：
式中: K──安全系数,取 K=2；
L──活动锚碇的长度,取 L=1.70m；
l──活动锚碇的重心至边缘的距离,取 l=0.75m；
α──活动锚碇受力方向与地面的夹角,取 α=30.00度；
f──滑动摩擦系数,取 f=0.50；
G──活动锚碇的重量,取 G=25.00kN。
经过计算得：
[T]=25.00×0.75/(2×1.70×sin30.00)=11.03kN；
[T]=25.00×0.50/(2×(cos30.00+0.50×sin30.00))=5.60kN；
取二式中的较小值5.60kN，故知该锚碇容许拉力为5.60kN。
水平(卧式)锚碇计算:
一.在垂直分力作用下锚碇的稳定性，可按下式验算:
KTsinα≤G+μTcosα
式中: K──安全系数,取 K=2.00；
T──缆风绳所受张力，取 T=55.00kN；
α──缆风绳与地面的夹角，取 α=30.00度；
G──地的重力，按以下估算:
G = Hblγ
其中 b──锚坑的宽度,取 b=0.40m
φ──地的内摩擦角,取 φ=25.00度；
H──横木的埋置深度,取 H=1.20m；
l──横木长度,取 l=2.00m；
γ──土的重度,取γ=17.00kN/m3；
μ──摩擦系数,取 μ=0.50。
经计算得:
土的重力: G=1.20×0.40×2.00×17.00=16.32kN。
计算安全系数: K=(16.32+0.50×55.000×
cos30.00)/(55.00sin30.00)=1.46。
由于计算所得安全系数为1.46小于要求安全系数2.00，所以满足要求！
二.在水平分力作用下土的压力强度验算，有板栅碇可按下式:
[σ]K ≥Tcosα/((h+h1)l)
式中: [σ]──深度为H处土的容许压力,取 [σ]=0.50N/mm2；
K──地挤压不均容许应力降低系数，取 K=0.60。
经计算得: σ=55.00×cos25.00/((0.32+1.40)×2.00)=14.49N/m2=0.01kN/mm2。
土的容许压力为0.50N/mm2，应力降低系数取0.60,则
[σ]K=0.50×0.60=0.30N/mm2>0.01N/mm2，所以满足要求！
三.锚碇横木截面应力验算:
两根钢丝绳系在横木上，横木为圆形截面，其最大弯矩和应力计算公式:
M = Ta2/(2l)
σ = Mfc/(Wnfm)+N0/An ≤ fc
式中: N0──圆形横木的轴向力：
N0 = T/2tgβ
其中: β──二绳夹角的一半，取 β=15.00度；
N0=55.00/2×tg(15.00)=7.37kN。
a──横梁端点到绳的距离，取 a=0.30m；
fc──横木顺纹抗压强度设计值，取 fc=11.00N/mm2；
fm──横木受弯强度设计值，取 fm=11.00N/mm2；
式中: Wn──横木的截面抵抗矩：
Wn = πd3/32
其中: d──横木的截面直径,取 d=160.00mm。
经过计算得 Wn=3.14×160.003/32=402123.86mm3。
M=55.00×0.302/(2×2.00)=1.24kN·m。
σ=1.24×10
6×11.00/(402123.86×11.00)+4×7368.60/(3.14×160.002)=3.44N/mm2
。
由于圆木横木应力为3.44N/mm2，不大于木材顺纹抗压强度设计值11.00N/mm2，
所以满足要求！
