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第二部分 风荷载计算

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第二部分 风荷载计算 一：风荷载作用下框架的弯矩计算 （1）风荷载标准值计算公式：0kzszWw 其中kW为垂直于建筑物单位面积上的风荷载标准值

z为z高度上的风振系数，取1.00z

z为z高度处的风压高度变化系数

s为风荷载体型系数，取1.30s

0w为攀枝花基本风压，取00.40w

该多层办公楼建筑物属于C类，位于密集建筑群的攀枝花市区。 （2）确定各系数数值

因结构高度19.830Hmm，高宽比19.81.3751.514.4HB，应采用风振系数z来考虑风压脉动的影响。该建筑物结构平面为矩形，1.30s，由《建筑结构荷载规范》第3.7查表得0.8s（迎风面）0.5s（背风面），风压高度变化系数z可根据各楼层标高处的高度确定，由表4-4查得标准高度处的z值，再用线性插值法求得所求各楼层高度的z值。 风荷载计算 层数 ()iHm z z 1()/qzKNm

2()/qzKNm

7女儿墙底部 17.5 0.79 1.00 2.370 1.480 6 16.5 0.77 1.00 2.306 1.441 5 13.2 0.74 1.00 2.216 1.385 4 9.9 0.74 1.00 2.216 1.385 3 6.6 0.74 1.00 2.216 1.385 2 3.3 0.74 1.00 2.216 1.385 1 -3.3 0.00 0.00 0.000 0.000

（3）计算各楼层标高处的风荷载zq。攀枝花基本风压取200.40/wKNmm，取②轴横向框架梁，其负荷宽度为7.2m,由0kzszWw得沿房屋高度分布风荷载标准值。7.20.42.88zzszzszq，根据各楼层标高处的高度iH，查得z代入上式，可

得各楼层标高处的()qz见表。其中1()qz为迎风面，2()qz背风面。 风正压力计算： 7. 1()2.882.881.001.300.790.82.370/zszqzKNm 6. 1()2.882.881.001.300.770.82.306/zszqzKNm 5. 1()2.882.881.001.300.740.82.216/zszqzKNm 4. 1()2.882.881.001.300.740.82.216/zszqzKNm 3. 1()2.882.881.001.300.740.82.216/zszqzKNm 2. 1()2.882.881.001.300.740.82.216/zszqzKNm 1. 1()2.882.880.001.300.740.80.000/zszqzKNm 风负压力计算： 7. 2()2.882.881.001.300.790.51.480/zszqzKNm 6. 2()2.882.881.001.300.770.51.441/zszqzKNm 5. 2()2.882.881.001.300.740.51.385/zszqzKNm 4. 2()2.882.881.001.300.740.51.385/zszqzKNm 3. 2()2.882.881.001.300.740.51.385/zszqzKNm 2. 2()2.882.881.001.300.740.51.385/zszqzKNm 1. 2()2.882.880.001.300.740.50.000/zszqzKNm （4）将分布风荷载转化为节点荷载 第六层：即屋面处的集中荷载6F要考虑女儿墙的影响

62.3062.2163.32.3702.3061.4411.3853.31.4411.4800.5[()2.306]10.5[()1.441]19.92222222FKN

第五层的集中荷载5F的计算过程

52.2162.2162.3062.2161.4411.3851.3851.3850.5[]3.30.5[(]3.312.002222FKN

42.2162.2162.162.2161.3851.3851.3851.3850.5[]3.30.5[(]3.311.882222FKN

32.2162.2162.162.2161.3851.3851.3851.3850.5[]3.30.5[(]3.311.882222FKN

第二层，要考虑层高的不同：

23.34.252.2161.385()13.5922FKN

10.00FKN

ABC

9.9212.0011.8811.8813.59

等效节点集中等荷载（单位：KN） 二．柱侧移刚度及剪力的计算（212hiDc）见下表 三：各层柱反弯点和弯矩的确定（见下表） 根据该多层办公楼总层数m,该柱所在层n，梁柱线刚度比K，查表得到标准反弯点系数0y；根据上下横梁线刚度比值i查表得到修正值1y，根据上下层高度变化查表得到修正值2y 3y；各层反弯点高度0123()yhyyyyh。 该层的计算高度h 当该层的上层较高时 取hh/2上 当该层的上层较高时 取hh/3下 分别求出21，查表得21,yy然后计算出弯矩如下表：二．柱侧移刚度及剪力的计算 柱HI 柱NO 柱TU

第 六 层

c

22i6

20.4220.42k1.294215.78k1.294α0.39321.2942k12D0.39315.783.3126.203.36.20V9.922.53KN24.34







c22i6

20.42228.582k3.105215.75k3.105α0.6741.53.1051.5k12D0.67415.783.31210.643.310.64V9.924.52KN24.34







c22i6

28.582k1.811215.78k1.811α0.47521.8112k12D0.47515.783.3127.503.37.50V9.923.06KN24.34







21224.343.326.821D

第 五 层

柱GH 柱MN 柱ST c22i520.4220.42k1.294215.78k2.294α0.39322.2942k12D0.39315.783.3126.203.36.20V(9.92+12.00)5.95KN22.86 c22i520.42228.582k3.105215.75k3.105α0.60823.1052k12D0.60815.783.3129.593.39.59V(9.92+12.00)9.20KN22.86 c22i5

28.5828.58k1.623215.75k1.623α0.44821.6232k12D0.44815.783.3127.073.37.07V(9.92+12.00)6.78KN22.86







21222.863.325.190D

 柱FG 柱LM 柱RS 第 四 层

c22i420.4220.42k1.294215.78k2.294α0.39322.2942k12D0.39315.783.3126.203.36.20V(9.92+12.00+11.88)22.869.17KN c22i420.42228.582k3.105215.75k3.105α0.60823.1052k12D0.60815.783.3129.593.39.59V(9.92+12.00+11.88)22.8614.18KN c

22i4

28.5828.58k1.623215.75k1.623α0.44821.6232k12D0.44815.783.3127.073.37.07V(9.92+12.00+11.88)22.8610.45KN







21222.863.325.190D



第 三 层

柱EF 柱KL 柱QR c22i3

20.4220.42k0.884223.11k0.884α0.30720.8842k12D0.30723.113.3127.093.37.09V(9.92+12.00+11.88+11.88)27.8211.64KN







c22i320.42228.582k2.12223.11k2.12α0.51522.122k12D0.51523.113.31211.903.39.59V(9.92+12.00+11.88)27.8219.55KN c22i3

28.5828.58k1.237223.11k1.237α0.38221.2372k12D0.38223.113.3128.833.38.83V(9.92+12.00+11.88+11.88)27.8214.50KN







21227.823.330.656D



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50米高钢烟囱结构设计

50米高钢烟囱结构设计

50米高钢烟囱结构设计
1 前言 本计算主要包括两大部分，第一部分为校核计算，其中包括烟囱在风荷载、地震荷载、烟囱自重和因水平烟道热膨胀产生的推力等外力作用
下烟囱各截面的强度校核，烟囱起吊时的强度校核和烟囱在风荷载作用下的挠度校核；第二部分为结构尺寸计算，其中包括烟囱直径计算，破
风圈尺寸和安装计算，因为燃料为瓦斯气或天然气，含硫酸近于零，且系统有引风机，所以烟囱高度未按排放标准和抽吸力计算，而是按环保要
M ω,O
=
P1
h1 2
+
P2 (h1
+
h2 2
)
+
⋅
⋅
⋅
+
Pi
(h1
+ h2
+⋅⋅⋅+
hi 2
) ⋅ ⋅ ⋅ +Pn (h1
+ h2
+⋅⋅⋅+
hn 2
)
……… (7)
5.2.2 计算结果 见表4
风弯矩计算结果
段号 P i (kN)
h mi
各截面的风弯矩（ KN ⋅ m）
O-O
A-A
B-B
C-C
D-D
∑ 84451.0
5.2.1 计算公式 各段风载荷在烟囱任意截面a-a处产生的总弯矩（ KN ⋅ m）为
式M中ω 的,a 下= 标Pii是⋅ 截h2i面+a-aP以i +1上⋅的( h某i 一+ 计h2i算+1 段) +的⋅序⋅ ⋅号+,各Pn段⋅风( h荷i 载+ 在h i烟+1 囱+ 底⋅ ⋅部⋅ +截h面2n上) 产…生…的…总…弯(6矩) 为:
底板
风荷载规范

风荷载规范

风荷载规范风荷载规范是一种规范，用于确定建筑结构所需要承受的风荷载。

它的制定是为了保证建筑结构的稳定性和安全性，并防止因风荷载而引起的结构破坏或倒塌。

风荷载规范通常包括以下内容：一、引言和目的：风荷载规范的引言会简要介绍该规范的适用范围和目的，以及制定规范的背景和出发点。

目的是确保建筑结构在受到风荷载作用时具有足够的抗风能力。

二、术语和定义：该部分列出了规范中使用的术语和定义，以确保不同人员对规范的理解是一致的。

三、基本原理和假设：规范的这一部分会说明规范制定的基本原理和假设，包括风荷载的基本特征、风力的分布和计算方法等。

四、风荷载的计算方法：这一部分会详细说明如何计算不同类型建筑结构所需要承受的风荷载。

计算方法通常根据建筑结构的特点和所在地的气象条件来确定。

五、风荷载的作用点和作用系数：规范会给出风荷载的作用点和作用系数的取值范围和计算方法。

作用点是指风荷载作用的位置，作用系数是用于计算实际的风荷载大小的系数。

六、风力风速和结构特性：这部分会详细介绍风力、风速和结构特性之间的关系，以及如何根据风力和结构特性确定风荷载。

七、建筑结构的风荷载计算：该部分会具体说明不同类型建筑结构所需要承受的风荷载计算方法，并给出实例。

八、风荷载的影响因素：规范会列出影响风荷载大小的各种因素，包括建筑高度、形状、方向和周围地形等。

九、误差和安全系数：这部分内容会说明计算中可能存在的误差和不确定性，并给出相应的安全系数，以确保结构的安全性。

风荷载规范的制定是为了保证建筑物在受到风力作用时具备足够的抗风能力，确保人们的生命财产安全。

在设计建筑物时，按照相关的规范进行风荷载计算和结构设计是非常重要的。

通过合理的风荷载规范的制定和实施，可以有效地预防风灾事故的发生，确保建筑物的安全可靠性。

温州大学140425建筑荷载第二部分

温州大学140425建筑荷载第二部分


m
n
Sud
基本组合的效应组合值
0 结构重要性系数
设计安全等级：一级，取1.1； 二级，取1.0； 三级，取0.9； 参见教材91页表5-24
2.35
桥梁分类 按跨径大小分类 桥梁分类 特大桥 大桥 中桥 小桥 涵洞
2.36
多孔跨径总长L（m） 单孔跨径Lk（m） L>1000 100≤L ≤1000 30<L<100 8 ≤L ≤30 Lk >150 40 ≤Lk ≤150 20 ≤Lk <40 5 ≤Lk <20
桥面净宽 W(m) 车辆单向行驶时 W＜7.0 7.0≤W＜10.5 10.5≤W＜14.0 14.0≤W＜17.5 17.5≤W＜21.0 21.0≤W＜24.5 24.5≤W＜28.0 28.0≤W＜31.5 28.0≤W＜35.0 21.0≤W＜28.0 14.0≤W＜21.0 7.0≤W＜14.0 车辆双向行驶时 1 2 3 4 5 6 7 8
2.22
横向布置车队数
汽车荷载的选用 根据桥梁所在公路等级选用。
公路等级 汽车荷载 等级 高速公路 公路-Ⅰ级 一级公路 公路-Ⅰ级 二级公路 公路-Ⅱ级 三级公路 公路-Ⅱ级 四级公路 公路-Ⅱ级
2.23
汽车荷载的折减 车道多、桥梁长，出现最不利加载概率小，汽车荷载效 应折减； 1、纵向折减 纵向折减：计算跨径>150m，72页，表5-2；多跨连续 结构，按最大跨折减； 2、横向折减 横向折减：车道数>2，73页，表5-3；但折减后效应≥2 车道的荷载效应；
2.2
2、可变作用： （1）汽车荷载；（2）汽车冲击力；（3）汽车离心力； （4）汽车引起的土侧压力；（5）人群荷载； （6）汽车制动力；（7）风荷载；（8）流水压力； （9）冰压力；（10）温度作用；（11）支座摩阻力； 3、偶然作用： （1）地震作用； （2）船舶或漂流物的撞击作用； （3）汽车撞击作用；
明框玻璃幕墙结构计算

明框玻璃幕墙结构计算

LOGO明框玻璃幕墙结构计算在此输入你的公司名称明框玻璃幕墙结构计算第一章、龙骨荷载计算一、计算说明取风荷载计算部分表3-1中明框玻璃幕墙风荷载进行计算，该处位于大面区，体型系数为，该部分玻璃幕墙承受的风荷载为W K= KNM2, W=KN/m2 明框玻璃幕墙水平分格为B=1200 mm竖向分格为H=1600 mm层高为m二、明框玻璃幕墙自重荷载计算1、玻璃面板自重荷载标准值计算G K：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP6+12A+TP6 mrff钢化中空玻璃G AK= (6+6) X 10-3 X = KN/m2G G K：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值2G G K= KN/m22、玻璃面板自重荷载设计值计算「G：自重作用效应分项系数，取P G=按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定G:考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值2G G=r •GG K=X = KN/m三、明框玻璃幕墙承受的水平风荷载计算W:作用在幕墙上的风荷载标准值2W= KN/mW作用在幕墙上的风荷载设计值2W= KN/m四、明框玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载标准值计算a max:水平地震影响系数最大值，取a max=查〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表：动力放大系数，取6 E=按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK= a max • 3 E -GG K= XX = KN/m22、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载设计值计算”：地震荷载作用效应分项系数，取r E=按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值2q E=r E• q EK=x = KN/m五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算+ w：风荷载作用效应组合系数，取小W按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定小E：地震荷载作用效应组合系数，取小E=按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定Q K= Ip W • VK+ Ip E , q EK=x +x2=KN/m2、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=小w • W却E - q E=x +x=KN/m2第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP6+12A+TP6 mmB的中空钢化玻璃。