堤顶超高

hc=0.4
A/?= /?1%+hz+hc= 0.75 + 0.16 + 0.4
= 1.31/77
2
1型—.0076 x13卸竺竺丫
132I132丿
h,=0.38/77
波长:
L= 4.80/«
壅高:
L L L4.80
竺值:
V
瞥弩—
故按累计频率为
0.38
~23~
= 0.016
咕=1・24人％=1.24x 0.38=0.47m
厶=6.76m
M2=W2L2=324.00 x 6.76 = 2190
三区：
IV3= 24 X 0.5 x32x(24.00 + 4.80)x 1 = 11059 .20KN
厶=3.20/77
A/3=咒厶=11059 .20 x 3.20 = 35389MKN.m
表
分区
体枳(m‘)
自重(kN)
力臂(m)
根据杨家沟水库的地质、地形、气候，气象等具体情况，本设计的主要内容和成 果如下：
1、 非溢流坝剖面尺寸的拟定：
坝高33. 00m,上游坡率1:0. 15,下游坡率1:0, 75,坝顶宽度4.50m。
2、 溢流坝堰面曲线的拟定：
顶部曲线段釆用眩S曲线，直线段的坡率1:0.75,反弧段半径为10m。
3、 稳定分析：
图1.1混凝土砌条石重力坝非溢流坝段剖面图
1.3
1.3.1基本原理与荷载组合
重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、 冰压力、地震荷载等。本次设计取单位长度的坝段进行计算。相关荷载组合见表1.7。
表1.7荷载组合表
组合情

第１ ０期 ２１ ０ １年 １ ０月
广 东水 利 水 电
ＧＵＡＮＧＤＯＮＧ ＡＴＥＲ Ｗ ＲＥＳ ０ＵＲＣＥＳ ＡＮＤ ＨＹＤＲＯＰＯＷ ＥＲ
Ｎｏ １ ．０
０ｃ ． ０１ ｔ２ １
珠江堤 防广州市区段设计情况浅析
丁 庆安
（ 州 市珠 江堤 防 管理 处 ， 东 广 州 ５０４ ） 广 广 １６０
浪考 虑按公 式计 算堤 顶超 高 在 ０７ ．５～１ １ 之 间 ， 如 ．ｍ 但 按规 范要 求 １ 堤 防 堤顶 超 高 应 为 ２ 则堤 顶 高 程 需 级 ｍ， 在 ４ ７ 左右 ， ．ｍ 比珠 江现 状两 岸 地 面高 程 高 出接 近 ２ ｍ， 势 必造 成石壁 围城 的现象 ， 工程投 资增 大很 多 。 且 珠 江广州 市 区段两岸 地 面标高 较高 ， 大部分 河段 两 岸 现有 地表高 或者 规划填 地高 度均 高于 ２０ ０ ａ一 遇 的设
计 水位 ， 两岸 的堤 防整 治 实 际上 是 做 护 岸建 设 ， 岸 均 护
道 。广 州市 区段 主要 包括西 航道 、 前航 道 、 后航道 ， 贯 横
整个 中心城 区 ， 流经 白云 、 湾 、 荔 芳村 、 海珠 、 秀 、 山 、 越 东 天河 、 黄埔 、 禺 ９个 区 ， 番 干流长 达 ６ ． ｋ 两 岸 堤 防总 ３ ５ ｍ， 长为 １ ６ ５ ｋ 设 计 洪水标 准 为 ２ ０ ９ ． ７ ｍ， ０ ａ一遇 ¨ 。从 １９ ９４ 年广 州市政 府启 动珠 江堤 防整治 后 ， ２ ０ 至 ０ ４年 历 经 １ ０ 年共 进行 了 １期至 ９期整 治工 程 ， 根本 上改 变 了原 来 从
水遭 遇高潮 位持 续 时间较 短 （ 一般 只有 几个小 时 ） 。 综上 所述 ， 江 堤防堤 顶超 高实 际上更 多仅 出于 防 珠 浪考 虑 。整治后 的珠 江堤 防均 略高 于现状地 面 ， 结合 花 岗岩栏杆 的防浪 墙 作 用 ， 堤顶 超 高 达 到 ０８～１ １ 已 ． ．ｍ，

水利专业常用计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B 0δεm （2gH 03）1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、 明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式：u ＝ RiC 流量公式Q ＝Au ＝A RiC 流量模数K ＝A RC 式中：C —谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即C ＝6/1n 1RR —水力半径（m ）；i —渠道纵坡；A —过水断面面积（m 2）；n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。

3、水电站引水渠道中的水流为缓流。

水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。

求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。

逐段试算法的基本公式为△x=f21112222i -i 2g v a h 2g v a h ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 式中：△x ——流段长度（m ）；g ——重力加速度（m/s ²）；h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深（m ）；v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s ）；a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数；f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-2f 1f -f i i 21i 或⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=3/4222224/312121f f v n R v n 21x h i R式中：h f ——△x 段的水头损失（m ）； n 1、n 2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n 1=n 2=n ； R 1、R 2——分别为上、下游断面的水力半径（m ）；A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积（㎡）；4、各项水头损失的计算如下：（1）沿程水头损失的计算公式为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=3/4222223/412121f v n v n 2x h R R （2）渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为：L f 2122c f c i g 2v g 2v f h h h -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=+=ω 5、前池虹吸式进水口的设计公式（1）吼道断面的宽高比：b 0/h 0=1.5—2.5；（2）吼道中心半径与吼道高之比：r 0/h 0=1.5—2.5；（3）进口断面面积与吼道断面面积之比：A 1/A 0=2—2.5；（4）吼道断面面积与压力管道面积之比：A 0/A M =1—1.65；（5）吼道断面底部高程（b 点）在前池正常水位以上的超高值：△z=0.1m —0.2m ；（6）进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7—0.9；6、最大负压值出现在吼道断面定点a 处，a 点的最大负压值按下式确定：γανp *w 20a h g 2h h -+++Z +∆Z =∑、B式中：Z —前池内正常水位与最低水位之间的高差（m ）；h 0—吼道断面高度（m ）；∑w h—从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m ）； γ/p *—因法向加速度所产生的附加压强水头（m ）。

水利常用专业计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B0δεm（2gH03）1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式：u＝RiC流量公式Q＝Au＝A RiC流量模数K＝A RC式中：C—谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即C ＝6/1n 1RR —水力半径（m ）；i —渠道纵坡；A —过水断面面积（m 2）；n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。

3、水电站引水渠道中的水流为缓流。

水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。

求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。

逐段试算法的基本公式为△x=f21112222i -i 2g v a h 2g v a h ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+ 式中：△x ——流段长度（m ）；g ——重力加速度（m/s ²）；h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深（m ）；v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s ）；a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数；f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-2f 1f -f i i 21i 或⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=∆=3/4222224/312121f f v n R v n 21x h i R 式中：h f ——△x 段的水头损失（m ）； n 1、n 2——分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则n 1=n 2=n ； R 1、R 2——分别为上、下游断面的水力半径（m ）；A 1、A 2——分别为上、下游断面的过水断面面积（㎡）；4、各项水头损失的计算如下：（1）沿程水头损失的计算公式为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+∆=3/4222223/412121f v n v n 2x h R R （2）渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为：L f 2122c f c i g 2v g 2v f h h h -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=+=ω 5、前池虹吸式进水口的设计公式（1）吼道断面的宽高比：b 0/h 0=1.5—2.5；（2）吼道中心半径与吼道高之比：r 0/h 0=1.5—2.5；（3）进口断面面积与吼道断面面积之比：A 1/A 0=2—2.5；（4）吼道断面面积与压力管道面积之比：A 0/A M =1—1.65；（5）吼道断面底部高程（b 点）在前池正常水位以上的超高值：△z=0.1m —0.2m ；（6）进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7—0.9；6、最大负压值出现在吼道断面定点a 处，a 点的最大负压值按下式确定：γανp *w 20a h g 2h h -+++Z +∆Z =∑、B式中：Z —前池内正常水位与最低水位之间的高差（m ）；h 0—吼道断面高度（m ）；∑w h —从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m ）； γ/p *—因法向加速度所产生的附加压强水头（m ）。