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设计计算-动力-材料-公式

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m m
6.55 Kw 1.2 0.85 5 m/min 0.08 m/s 67092.24 94825.05 12158.38 106983.43 5349.17 0 52421.88 5919.20 58341.08 N kg 6846.14707 kg
kg N N N
7.89 Kw 1.2 0.85 5 m/min
牵引力计算 1
Gg1 lp n3 Gg Lc/lp Gg1*n3
二
单位长度负荷计算
承载水平投影长度 地板宽 Lc B M450-M630 Q Sx q0 qm q Sm
链条破坏载荷
链许用张力 空载负荷 工件负荷 负载负荷 2
q0+qm (300B+2Lc)g 300B 2Lc (300B+2Lc) 0.05*Sx
板式输送链张力计算
序号 序号
一
名 称 基本参数
代 号
公
式
链板 链条节距 长 宽 基板 厚 重量 长
p
L B δ Gb1 L B δ Gb1 n Gb Gb/m
L*B*δ *7.8/1000000
链板 宽 单位 加强 厚 重量 板
重量
数量
L*B*δ *7.8/1000000 n*Gb1 Gb1+ n*Gb1
16.85
40 200 1256 251200
1.96
mm
2 12 315 72 22680 150 100 15000 37680 3.526848 2 14.972416
mm
47.53 kg/m 196.10
8000.00 6.00 10.33 82666.67
kg m kg
62 1.6
m m
N
上送 下送
N
上送
下送
? 1 0 1.03
m m
上送 下送
749.42 0.00 0.49 0.05 0.49
N N
下送 上送
30 200 823.13 0.45 0.06 192 1.0646 0.0164 0.0146 96.0000 0.9836 0.0143 0.0307
2d2/D0)*sin(a1/2)]
1.05--1.08
0)*sin(a1/2)]
5919.2
5919.20 11876.81 5957.61 12643.50 766.70 11876.81 0.06 59107.78 46464.27
N N N N N N N N N
空载 改向链轮
负载
2522.66 59107.78 1.03 1 0 749.4237582 1773.23 55711.23
最大张力近似计算
P K1 η v
K1*F*v/1000η 1.1--1.2
v
五
动载荷
Sd
3amax[qLc+Cm*q0*Lc1+(q-q0)H] qLc Cm*q0*Lc1 (q-q0)H H [qLc+Cm*q0*Lc1+(q-q0)H]
加速度 节距 齿数
amax 20*v*v/Z/Z/t t Z v Cm Lc<=25 Lc<=26--60 Lc〉=60
Sq Lq hq λ Wq
Sq(λ-1)+(q0+qm)(Lqω+hq)g Sq(λ-1)+(q0+qm)(Lqω-hq)g (q0+qm)(ωLq+hq)g (q0+qm)(ωLq-hq)g (ωLq+hq)g ωLq (ωLq-hq)g
负载负荷
空载负荷
Wq1 Sq(λ-1)+q0(Lqω-hq)g Sq(λ-1)+q1(Lqω+hq)g
0.08 m/s
2085.49 94825.05 6079.19 0.00 0.00 100904.24 0.01 0.315 8 0.08 m/s 1 0.6 0.5
69177.73 39777.19
7058.95193 4058.89736
kg kg
η
0.5
823.13
34320.31 11876.81 12643.50 9800 0.4 0.05 2500
A3 改向链轮弯曲阻力 改向链轮弯曲阻力 改向链轮绕入点张力 销轴直径 改向链轮轴颈直径 链轮节园 销轴摩擦系数 链轮轴承摩擦系数 链轮包角 改向链轮阻力系数 Wg Sg d1 d2 D0 u3 u2 a1 1+2.1*[(u3d1/D0+(u2d2/D0)*sin(a1/2)] u3d1/D0 K (u2d2/D0) a1/2 sin(a1/2) (u2d2/D0)*sin(a1/2) [(u3d1/D0+(u2d2/D0)*sin(a1/2)] (0.03--0.05)(St+St1) St1=Sm 逐点计算法 St-St1+Wt Sg(K-1) (0.05-0.07)Sg
驱动上边绕入张力 牵引 力计 算实 际应 用
St 直线段阻力
S4 Wz
驱动链轮弯曲阻力 弯段绕入点张力 弯段水平投影长度 弯段提升高度
Wq Sq λ Lq hq
Sq(λ -1)+(q0+qm)(Lqω +hq)g S4
(q0+qm)(Lqω+hq)g Sq(λ-1) 牵引力 F St-St1+Wt
三
1000*Gb/p
单个链板重量
链板单位重量 链板数量
L/p
链条重量
销轴直径 销轴长
d1 h V
销轴 重量
销轴重量
Gl1 Gl2
pai*D*D/4 (pai*D*D/4)*h V*7.8/1000000
2 轴承重量
链条 单位 重量
单个 链片 链片面积2 重量 总面积 单个链片重量 链片数量 1节链条重量
A4 驱动链轮弯曲阻力 驱动链轮弯曲阻力 链轮绕入点张力 链轮绕出点张力 B 牵引力计算
Wt St St1
F
驱动下边张力 张紧段下边张力 张紧段绕出张力
S1 S2 Wz1 S3 Wg Sg
Sm S1+Wz1 q0(ω L1-hz)g S2+Wg Sg(K-1) S2 K-1 S3+Wz (q0+qm)(ω L1+hz)g (q0+qm)(ω L1-hz)g
最小张力
3 张力逐点计算 A 阻力计算 A1 直线段阻力 直线段水平投影长度 直线段提升高度 直线段行走部分阻力系数
L1 hz ω 0.011-0.12 c1(2k1+u1d)/Dk 1.1--1.2 0.05-0.12 0.01--0.03
滚轮轮缘系数 滚动摩擦系数 滚轮轴颈滑动摩擦系数 销轴 滚轮直径
换算质量减少系数
六
牵引力计算张力 单跟链计算张力 Sj Sd SM+Sd<=[S] 1.15*Sj/2
七
最大驱动力 选用电机额定功率
电机起动力矩/额定力矩
SQ N K0
St1+1000N*η*K0/v
八
制动力矩 阻力减少系数 提升总高 链轮圆周力 节园直径
Mz Ct H F Dt
[qm*g*H-Ct(F-qm*g*H)]*Dt*η/2
N N N N
kg
45000
450000 196.10 1333.33 1529.44 5919.2 480 124 604 22500
kg
N 45918.3673 kg/m kg/m kg/m N kg
N
62 0 0.05 0.0106 1.2 0.08 0.03 30 120 0.16 0.9 1.06
46464.27 30.38 3.1 30.38 5957.61
链条单位重量 链条及链板重量
链片厚度 链条1 L2
B2
p*b
S2 Sl Gl3
L2*B2 S1+S2 Sl*δ *7.8/1000000 (Gl1+Gl2+Gl3)*2 1000*Gl/p
Gb/m+Gl/m
n2
Gl Gl/m
q0
工件 重量
工件重量 工位间距 工件数量 工件总重量
功率计算 功率 功率备用系数 效率
P K1 η v
K1*F*v/1000η 1.1--1.2
四
最大张力近似计算
SM 1.15{S0+[ω(qLc+q0Lc1)+qH]g} qLc q0Lc1 (qLc+q0Lc1) ω(qLc+q0Lc1) qH [ω (qLc+q0Lc1)+qH]g S0=Sm {S0+[ω (qLc+q0Lc1)+qH]g} 功率计算 功率 功率备用系数 效率
c1 k1 u1 d Dk
2k1 u1d 2k1+u1d
Wz 负载负荷
(q0+qm)(ωL1+hz)g (q0+qm)(ωL1-hz)g (ωL1+hz)g ωL1 (ωL1-hz)g q0(ωL1-hz)g
空载负荷
Wz1
空载负荷
Wz1
q0(ωL1+hz)g
A2 弯段阻力 弯段绕入点张力 弯段水平投影长度 弯段提升高度 阻力系数
九
张紧力计算 张紧段绕入张力 张紧段绕出张力
Fc Sg Sg1 Wc K2 Gc
Sg+Sg1+Wc S2 S3
张紧滑块阻力
阻力系数 张紧部分质量
K2*Gc*g 滑动 滚轮
算
数量 数 值 单 位
315 1600 300
8.00 29.95
mm
kg
300 300 8

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建筑电气设计相关计算公式大全

建筑电气设计相关计算公式大全

一、常用的需要系数负荷计算方法1、用电设备组的计算负荷（三相）：有功计算负荷 Pjs=Kx·Pe(Kw)；无功计算负荷 Qjs=Pjs·tgψ（Kvar）；视在功率计算负荷Sjs=√￣Pjs2+ Qjs2（KVA）；计算电流 Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。

式中：Pe---用电设备组额定容量（Kw）；Cosψ---电网或供电的功率因数余弦值（见下表）；tgψ ---功率因数的正切值（见下表）；Ux---标称线电压（Kv）。

Kx---需要系数（见下表）提示：有感抗负荷（电机动力）时的计算电流，即：Ijs=Sjs/√￣3·Ux·Cosψ·η（A）η---感抗负荷效率系数，一般取值0.65～0.85。

民用建筑（酒店）主要用电设备需要系数Kx及Cosψ、tgψ的取值表：注：照明负荷中有感抗负荷时，参见照明设计。

2、配电干线或变电所的计算负荷：⑴、根据设备组的负荷计算确定后，来计算配电干线的负荷，方法如下：总有功计算负荷∑Pjs=K∑·∑(Kx·Pe)；总无功计算负荷∑Qjs= K∑·∑（Pjs·tg）；总视在功率计算负荷∑Sjs=√￣（∑Pjs）2+（∑Qjs）2。

配电干线计算电流∑Ijs=∑Sjs/√￣3·Ux·Cosψ（A）。

式中：∑---总矢量之和代号；K∑---同期系数（取值见下表1）。

⑵、变电所变压器容量的计算，根据低压配电干线计算负荷汇总后进行计算，参照上述方法进行。

即：∑Sjs变= K∑·∑Sjs干线（K∑取值范围见下表2）。

变压器容量确定：S变=Sjs×1.26= （KVA）。

（载容率为80﹪计算，百分比系数取1.26，消防负荷可以不计在内）。

变压器容量估算S变= Pjs×K×1.26= Pjs×1.063×1.26= （Kva）。

钢结构设计计算公式及计算用表

钢结构设计计算公式及计算用表

钢结构设计计算公式及计算用表为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。

承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。

当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。

对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。

承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。

焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。

对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。

当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时，Q235钢和Q345钢应具有0℃C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。

当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40℃冲击韧性的合格保证。

对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。

当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T 5313的规定。

钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径按表1采用。

钢铸件的强度设计值应按表2采用。

连接的强度设计值应按表3~5采用。

注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板件的厚度。

2钢铸件的强度设计值（N/mm2）表2注：（1）自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准《碳素钢埋弧焊用焊剂》GB/T 5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T 12470中相关的规定；（2）焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定。

机械设计转动惯量计算公式-参考模板

机械设计转动惯量计算公式-参考模板

1. 圆柱体转动惯量(齿轮、联轴节、丝杠、轴的转动惯量)82MD J =对于钢材：341032-⨯⨯=gLrD J π)(1078.0264s cm kgf L D ⋅⋅⨯-M-圆柱体质量(kg)； D-圆柱体直径(cm)； L-圆柱体长度或厚度(cm)； r-材料比重(gf /cm 3)。

2. 丝杠折算到马达轴上的转动惯量：2i Js J = (kgf·cm·s 2) J s –丝杠转动惯量(kgf·cm·s 2)； i-降速比，12z z i =3. 工作台折算到丝杠上的转动惯量gw22⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅=n v J π g w2s 2⎪⎭⎫ ⎝⎛=π (kgf·cm·s 2) v -工作台移动速度(cm/min)； n-丝杠转速(r/min)； w-工作台重量(kgf)；g-重力加速度，g = 980cm/s 2； s-丝杠螺距(cm)2. 丝杠传动时传动系统折算到驱轴上的总转动惯量：())scm (kgf 2g w 122221⋅⋅⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+++=πsJ J i J J S tJ 1-齿轮z 1及其轴的转动惯量； J 2-齿轮z 2的转动惯量(kgf·cm·s 2)； J s -丝杠转动惯量(kgf·cm·s 2)； s-丝杠螺距，(cm)； w-工件及工作台重量(kfg).5. 齿轮齿条传动时折算到小齿轮轴上的转动惯量2gw R J =(kgf·cm·s 2)R-齿轮分度圆半径(cm); w-工件及工作台重量(kgf)6. 齿轮齿条传动时传动系统折算到马达轴上的总转动惯量⎪⎪⎭⎫⎝⎛++=2221g w 1R J i J J tJ 1，J 2-分别为Ⅰ轴，Ⅱ轴上齿轮的转动惯量(kgf·cm·s 2)；R-齿轮z 分度圆半径(cm)； w-工件及工作台重量(kgf)。

建筑热工设计计算公式及参数

建筑热工设计计算公式及参数

建筑热⼯设计计算公式及参数附录⼀建筑热⼯设计计算公式及参数(⼀)热阻的计算1.单⼀材料层的热阻应按下式计算：式中R——材料层的热阻，㎡·K/W；δ——材料层的厚度，m；λc——材料的计算导热系数，W/(m·K)，按附录三附表3.1及表注的规定采⽤。

2.多层围护结构的热阻应按下列公式计算：R＝R1＋R2＋……＋Rn(1.2)式中R1、R2……Rn——各材料层的热阻，㎡·K/W。

3.由两种以上材料组成的、两向⾮均质围护结构（包括各种形式的空⼼砌块，以及填充保温材料的墙体等，但不包括多孔粘⼟空⼼砖），其平均热阻应按下式计算：(1.3)式中——平均热阻，㎡·K/W；Fo——与热流⽅向垂直的总传热⾯积，㎡；Fi——按平⾏于热流⽅向划分的各个传热⾯积，㎡；（参见图3.1）；Roi——各个传热⾯上的总热阻，㎡·K/WRi——内表⾯换热阻，通常取0.11㎡·K/W；Re——外表⾯换热阻，通常取0.04㎡·K/W；φ——修正系数，按本附录附表1.1采⽤。

图3.1 计算图式修正系数φ值附表1.1/λ1注：(1)当围护结构由两种材料组成时，λ2应取较⼩值，λ1应取较⼤值，然后求得两者的⽐值。

(2)当围护结构由三种材料组成，或有两种厚度不同的空⽓间层时，φ值可按⽐值/λ1确定。

(3)当围护结构中存在圆孔时，应先将圆孔折算成同⾯积的⽅孔，然后再按上述规定计算。

4.围护结构总热阻应按下式计算：Ro＝Ri＋R＋Re(1.4)式中Ro——围护结构总热阻，㎡·K/W；Ri——内表⾯换热阻，㎡·K/W；按本附录附表1.2采⽤；Re——外表⾯换热阻，㎡·K/W，按本附录附表1.3采⽤；r——围护结构热阻，㎡·K/W。

内表⾯换热系数αi及内表⾯换热阻Ri值附表1.2注：表中h为肋⾼，ｓ为肋间净距。

5.空⽓间层热阻值的确定(1)不带铝箔，单⾯铝箔、双⾯铝箔封闭空⽓间层的热阻值应按附表1.4采⽤。