激振力
离心块转动到最高点后提起平板夯,平板夯对地面的作用力减小。?离心块运动到最低点的时候对地面提供最大的作用的力,设其匀速转动的角速度为ω,半径为r,质量为m１,则此时离心块的向心力为F1,Ｆ1＝m1rω^2、?又向心力由转轴对离心块的作用Ｆ2与重力m1g提供,Ｆ1=F２-ｍ１g、?故离心块对平板夯的作用为F2=F1+ｍ1g=m1ｒω＾2+ｍ1g、
此时,地面所受作用力(即激振力)为F2与平板振动夯重力m２的合力F3, ?有Ｆ
3=F2+m2g=F1+ｍ1ｇ+m2g＝m1rω^2＋m1g+ｍ2g
回转细长杆的转动惯量计算时假设杆件长度远大于粗细。
符号意义及单位
J ——对某回转轴的转动惯量,kg.m^2;
m ——回转体的质量,kg;
i ——惯性半径,m;
O ——重心位置;?x,ｙ——重心坐标; ?几何体的尺寸单位可以就是任何长度单位,计算默认为m。
ｉ=根号j/ｍ?１、Jｘ=Jｙ＝mr／4
２、jＰＯ＝mr平方／２
po就是与圆形平面板垂直的回转轴
震动电机原理与应用,型号及维修保养方法
发布日期:2010-1－25来源:中国振动电机网编辑:中国振动电机网
震动电机就是动力源与振动源结合为一体的激振源,震动电机就是在转子轴两端各安装一组可调偏心块,利用轴及偏心块高速旋转产生的离心力得到激振力。振动电机的激振力利用率高、能耗小、噪音低、寿命长。震动电机的激振力可以无级调节,使用方便,JZO、YZU、ＶB,XVM,ＹＺO、YZS、YＺＤ、ＴＺD,TZＤC等型号的振动电机为通用型震动电机。可以应用于一般振动机械,如:振动破碎机、振动筛分机、振动打包机、振动落砂机、振动造型机、振动打桩机、振动提升机、振动充填机、料仓的振动破拱防闭塞装置等等。广泛的应用在水电建设、火力发电、建筑、建材、化工、采矿、煤炭、冶金、轻工等工业部门。?[编辑本段］振动电机特点:
１、激振动力与功率配合得当,振动力大,机体重量轻,体积小,机械噪音低。?2、因为振动电机就是强阻型振动而不就是共振,所以有稳定的振幅。
3.振动频率范围大。电磁式激振器的振动频率就是固定的,一般等于电源步率,而震动电机的振动频率可通过调整转速的办法进行大范围的调整,并且能按照不同的通途任意选择振动频率与振幅。
4.受电源波动的影响小,电磁式激振器会由于电压变化而引起激振力发生大的变化,但振动电机中,这种变化就非常小。?５.多机组合,可实现自同步能完成不同工艺要求。?
6.可根据振动电机的安装方式改变激振力的方向。
7、只须调整偏心块的夹角,就可无级调整激振力与振幅。
８、维护保养简单,由于不像电磁式那样使用弹簧,因此类似间隙调整,重量调整等维修工作可以免除,仅需要定期维修轴承。?９、规格齐全,能满足各类振动机械的工作需要。振动电机产品系列?1、YLJ、ＹLＪＯ、YLＪF、ＹLJＤ、YＬＪT、YLＥＪC、YLEJF
系列三相异步力矩电机。
3、YEJ、YＤEJ系列三相异步电
2、YZS、ＪZＯ、YZVP系列三相异步震动电机。?
磁制动电机。?4、YVＰ、YZPBF、ＹZPBEＪ系列变频调速电动机及起重冶金专用变频调速电机。
5、YD、YDＴ、YZＤ、ＹＺTD系列多速及塔吊专用电动机。?YZU系列振动电机使用条件:
环境温度:－20℃~+40℃?海拔:＜10０0 m?电压:380V?接法:Y ／△
绝缘等级:B级或Ｆ级
电源频率:50 Hｚ?工作方式:连续?安装方式:任意方向
使用条件:?振动加速度: 不超过20Ｇ(G为重力加速度);
环境温度:-20℃－-4０℃(超过40℃应降低功率使用);
主机激振功率:不超过铭牌的规定, (否则应降低激振力使用);
地理位置:海拔不超过10０0米,(如超过10００米,但不超过４00０米时,每增加100米,额定温度限值应降低0.5℃)。?额定温升:65℃额定电压:3８0V 额定频率: 50H Ｚ绝缘等级:B?相数:3 接法:Y/△工作方式:连续(S1) 安装方式:任意方向防护等级:IP55 具体资料
工作原理:
1、由特殊设计的电机外加偏心块组成,当电机旋转时,偏心块产生激振力通过电机传递
2、振动电机只需调节两端外侧的偏心块,使之于内侧偏心块形成一定的夹给振动机械。?
角,就可无级调整激振力。?激振力:Fm＝G/g×ｒ×ω2
G:偏心块质量?g:重力加速度
r:偏心块质心与回转轴的距离
ω:电机旋转角频率?振幅:Ｓ＝1.8/(N／1０0)2×Ｆm/G
Ｆｍ:激振力(N)G: 参振重量Ｎ: 转速S: 双振幅(mm)?安装、吊运、调整,使用与维护?震动电机与振动机械连接平面粗糙度均应为３、２或更高(１)、绕组的绝缘,如受潮应采用相应方法处理50０Ｖ兆欧表检查绕组的绝缘电阻,在接近工作温度(７0℃)时,应不低于0.3８兆欧,否则应进行烘干处理。?(２)、电缆线就是否完好,如发生断裂破损应及时更换。?(３)、机体就是否完好,如有损坏请与我们联系以便更换。?将震动电机安装在振动机械上时,振动电机的地脚螺栓必须紧固,每个螺母下必须加弹性垫圈。
震动电机运转初期,由于螺栓、螺母、底座平面间的磨合,会降低紧固力,出现小的松动,故运转初期应将电机的地脚螺栓多次拧紧,开始时每天紧固一次,两周后每周检查紧固一次。?安装就位后,在机体及基础上,均要有电缆压紧装置,二者之间电缆呈自然悬吊状,总长度以3０0-5０0mm为宜,自然悬垂部弯弧半径参照直线振动设备的两台振动电机同时工作时,应检查两台振动电机的转向就是否相反。否则应变更一台电机的电源相序,使两台振动电机的转向相反,才能保证物料的均匀走向。
激振力的调整:?震动电机每端出轴均有一个固定偏心块与一个可调偏心块,调节可调偏心块与固定偏心块之间的夹角可改变激振力的大小。出厂时可调偏心块与固定偏心块之间的夹角为0度,这时的激振力为振动电机的额定激振力Ｆ,不同夹角时的激振力如表: ?
要特别注意,调整激振力时,要将振动电机两端出轴上的可调偏心块向同一个方向调整为相同的角度。?激振力的调整步骤:
1、拆除防护罩。?
2、旋松外侧偏心块加紧螺栓。
3、两侧偏心块应同方向转动,使轴上刻线对准偏心块上激振力示值线至需要的激振力
值处,并检查两端就是否为相同的角度。
[编辑本段]振动电机使用维护,保养与存放:
震动电机的轴承应定期补充油脂,一般2-3个月补油一次。待振动电机处用油枪在油嘴处注入或进行拆卸注油。注油量为轴承室容积的三分之一至二分至一。?震动电机一般运行4-6个月小修一次,一年大修一次。小修时清除机体积尘,检查线圈的绝缘电阻、接线就是否牢固,及时清除隐患。大修时应开电机,清除机体内外积尘,检查轴承的磨损,检查接头、接地及各紧固螺栓就是否松动并及时紧固,更换新的润滑脂。
震动电机在运转中如发现有异常响声时,应立即停机检查排除故障后方可再启动运转。?震动电机允许有适量的轴向游隙。
轴与轴承为动配合。?采用单列圆锥滚子轴承的,轴向游隙必须控制在０、30-0、35mm 之间,游隙过大应及时调整,?则造成电机扫镗极容易烧坏电机。
震动电机不用时,必须存放在通风干燥的仓库,库内不应用腐蚀性气体,对新储存振动电机应定期
检。?有无受潮、受冻、发锈及润滑脂变质等情况。?震动电机出厂时激振力调节?振动电机出厂时激振力均调至80％,需海运时(出口)激振力调至0%。使用时按下列步骤进行调节:
1、卧式震动电机:
(1)、放松防护罩紧固螺钉,拆下两端防护罩;?(2)、激振力小于MV50-２,MV5０-4,ＭV５０-6,MV３０-８的振动电机(不包含此四种规格),外偏心块为可调块,表面装有标明最大激振力百分数的标尺,内偏心块为固定块,均使用紧固螺栓压紧在电机转轴上。转轴两端面上刻有基准线。旋松两侧外偏心块压紧螺栓,两侧外偏心块同向转动,使轴上刻线对准外偏心块上的激振力标尺刻线,调至所需激振力,拧紧外偏心块压紧螺栓,装上防护罩;
(3)激振力大于或等于MV50-2,MV５0－4,MV50-6,ＭＶ３0-8的振动电机(包含此四种规格),外偏心块为固定块,用键固定在转轴上,不能转动。内偏心块为可调块,外表面装有标明最大激振力百分数的标尺,使用紧固螺栓压紧在电机转轴上。旋松两侧内偏心块压紧螺栓,两侧内偏心块同向转动,使内偏心块上的激振力标尺刻线对准外偏心块上的开缝,调至所需激振力,拧紧内偏心块压紧螺栓,装上防护罩;
注意:除特殊应用情况外,振动电机转轴两端偏心块的位置必须相对应,两端偏心块百分数的设定必须相等,否则振动电机会产生巨大的错向激振力,损伤电机的振动机械。?具体解决办法
2、立式震动电机:?(1)、激振力的调节:卸下附加块压紧螺栓,通过增减附加块的数量来调节激振力;?(2)、上、下偏心块夹角的调节:上偏心块为固定块,下偏心块为可调块,均使用紧固螺栓压紧在电机转轴上。转轴两端面上刻有基准线,下偏心块外表面装有标明旋转角度的标尺,旋松下偏心块压紧螺栓,转动下偏心块,使下偏心块上的角度标尺刻线对准转轴基准刻线,调至所需角度,拧紧下偏心块压紧螺栓;如需调节上偏心块角度,也可按相应方法调节。
六、连接电源?震动电机的出电缆由于要承受振动,所以应选用重型四芯电缆,在靠近电缆出口处不允许突然弯曲,要有一个大于电缆外径８－9倍的弯曲半径,再将电缆固定到静止不动的机器或框架上。其距离大约为0、6米到0.9米。在固定电缆的卡子处应垫有柔软的绝缘材料,以免摩擦损伤电缆。四芯电缆的接地线,一端与接线盒内的接地螺钉相连接,另一端必须可靠接地。小型号振动电机,机壳上没有接线盒,使用重型三芯电缆直接从电机内部接线。在电机的底脚附近装有接地螺钉,使用时必须可靠接地。
注意:振动电机出线电缆为易损件,常因振动摩擦损伤,导致电机缺相运行,损坏电机。用户应经常检查电缆状况,如有磨损应及时更换同型号电缆。?
振动电机激振力过小的原因和不同型号的振动电机调整方法 相信不少振动电机用户都察觉到了，自己购买的振动电机到手后，激振力非常小，国内用户会发现振动电机的激振力在80%以内，而国外的用户会发现激振力完全没有。这就是振动电机厂家为了避免振动电机在运输过程中受到多方面的影响，激振力过大、受潮、摩擦损坏的因素导致振动电机的初运行时出现问题。 振动电机的激振力过小的原因有；内部偏心块的角度过大，有厂家出厂安全考虑，也有长时间使用过程中偏心块的自动改变；振动电机的大小、型号也关系到振动电机的激振力的大小，电机越大，激振力越大；电流电压的过小影响振动电机功率输出。 不同振动电机的激振力的调节方法不同，根据偏心块进行调节的振动电机分为卧式和立式，偏心块的调节角度和位置要一致。主要调整方法是： 1、激振力在30000N以下的卧式振动电机，外偏心块为可调块，内偏心块为固定块，旋松两侧外偏心块压紧螺栓，两侧外偏心块同向转动，使轴上刻线对准外偏心块上的激振力标尺刻线，调至所需激振力，拧紧外偏心块压紧螺栓，装上防护罩。 2、激振力为30000N及以上的卧式振动电机，外偏心块为固定块，内偏心块为可调块旋松两侧内偏心块压紧螺栓，两侧内偏心块同向转动，使内偏心块上的激振力标尺刻线对准外偏心块上的开缝，调至所需激振力，拧紧内偏心块压紧螺栓，装上防护罩。 3、立式振动电机的上偏心块为固定块，下偏心块为可调块。旋松下偏心块压紧螺栓，转动下偏心块，使下偏心块上的角度标尺刻线对准转轴基准刻线，调至所需角度，拧紧下偏心块压紧螺栓；如需调节上偏心块角度，也可按相应方法调节。同时，还可以卸下附加块压紧螺栓，通过增减附加块的数量来调节激振力.
一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于1.00m，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.4条推荐的公式计算。 公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra 公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)； Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表4.2 查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPa h—桩嵌入持力层深度(m)； U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)； A—桩底横截面面积(m2)； c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。挖孔桩取c1=0.5，c2=0.04；钻孔桩取c1=0.4，c2=0.03。 二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式 采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.2条推荐的公式计算。 公式为：[]()R p A Ul Pσ τ+ = 2 1 公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)； U —桩的周长(m)； l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)； A —桩底横截面面积(m2)，用设计直径(取1.2m)计算；
p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算： ∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数； i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)； i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表 3.1查取； R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算： {[]()}322200-+=h k m R γσλσ []0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表3.1查取； h — 桩尖的埋置深度(m)； 2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表 2.1.4取为0.0； 2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)； λ— 修正系数，据规范表4.3.2-2，取为0.65； 0m — 清底系数，据规范表4.3.2-3，钻孔灌注桩取为 0.80，人工挖孔桩取为1.00。
振动电机激振力的计算 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998
激振力 离心块转动到最高点后提起平板夯，平板夯对地面的作用力减小。 离心块运动到最低点的时候对地面提供最大的作用的力,设其匀速转动的角速度为ω，半径为r，质量为m1，则此时离心块的向心力为F1，F1=m1rω^2. 又向心力由转轴对离心块的作用F2和重力m1g提供，F1=F2-m1g. 故离心块对平板夯的作用为F2=F1+m1g=m1rω^2+m1g. 此时，地面所受作用力（即激振力）为F2和平板振动夯重力m2的合力F3， 有F3=F2+m2g=F1+m1g+m2g=m1rω^2+m1g+m2g 回转细长杆的转动惯量计算时假设杆件长度远大于粗细。 符号意义及单位 J ——对某回转轴的转动惯量，^2； m ——回转体的质量，kg； i ——惯性半径，m； O ——重心位置； x,y ——重心坐标； 几何体的尺寸单位可以是任何长度单位，计算默认为m。 i=根号j/m 1．Jx=Jy＝mr/4 =mr平方／2 po是与圆形平面板垂直的回转轴 震动电机原理与应用，型号及维修保养方法 发布日期:2010-1-25 来源:中国振动电机网编辑:中国振动电机网 震动电机是动力源与振动源结合为一体的激振源，震动电机是在转子轴两端各安装一组可调偏心块，利用轴及偏心块高速旋转产生的离心力得到激振力。振动电机的激振力利用率高、能耗小、噪音低、寿命长。震动电机的激振力可以无级调节，使用方便，JZO、YZU、VB，XVM，YZO、 YZS、YZD、TZD ，TZDC 等型号的振动电机为通用型震动电机。可以应用于一般振动机械，如：振动破碎机、振动筛分机、振动打包机、振动落砂机、振动造型机、振动打桩机、振动提升机、振动充填机、料仓的振动破拱防闭塞装置等等。广泛的应用在水电建设、火力发电、建筑、建材、化工、采矿、煤炭、冶金、轻工等工业部门。 [编辑本段]振动电机特点：
柱子承载力计算 Prepared on 22 November 2020
三、框架柱承载力计算 （一）正截面偏心受压承载力计算 柱正截面偏心受压承载力计算方法与《混凝土基本原理》中相同（混凝土规范）。如图所示。 即非抗震时： （3-62） （3-63）其中： （3-64）但考虑地震作用后，有两个修正，即： ◆正截面承载力抗震调整系数。 ◆保证“强柱弱梁”，对柱端弯矩设计值按梁端弯矩来调整。（混凝土规范11.4.2 一、二、三级框架柱端组合的弯矩设计值为： （3-65）一级框架结构及9度各类框架还应满足： （3-66）其中： ——为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，如图所示；
——为节点左右梁端截面反时或顺时针方向组合的弯矩设计值之和的较大者，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取0； ——为节点左右梁端截面按反时针或顺时针方向采用实配钢筋截面面积和材料标准值，且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和的较大者。其可按有关公式计算。 ——为柱端弯矩增大系数，一级取，二级取，三级取。 求得节点上下柱端的弯矩设计值之和后，一般情况下可按弹性分析所得的节点上下柱端弯矩比进行分配。 对于顶层柱和轴压比小于的柱，可不调整，直接采用内力组合所得的弯矩设计值。 当反弯点不在柱的层高范围内时，柱端截面组合的弯矩设计值可直接乘以上述柱端弯矩增大系数。 一、二、三级框架底层柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数，，，且底层柱纵筋宜按上下端的不利情况配置。 （二）斜截面受剪承载力计算 1、柱剪力设计值（混凝土规范11.4.4 为了保证“强剪弱弯”，柱的设计剪力应调整。 一、二、三级的框架柱的剪力设计值按下式调整： （3-67）一级框架和9度各类框架还应满足： （3-68）
过盈联接 1．确定压力p； 1）传递轴向力F 2）传递转矩T 3）承受轴向力F和转矩T的联合作用 2．确定最小有效过盈量，选定配合种类； 3．计算过盈联接的强度； 4．计算所需压入力；（采用压入法装配时） 5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时） 6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。 1. 配合面间所需的径向压力p 过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。 1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。 图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接 设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则
F f=πdlpf
因需保证F f ≥F，故 [7-8] 2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生 周向滑移。亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩 擦阻力矩M f 应大于或等于转矩T。 设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则 M f=πdlpf·d/2 因需保证M f ≥T．故得 [7-9] ① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。 配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。 表: 摩擦系数f值 压入法胀缩法 联接零件材料无润滑时f 有润滑时f 联接零件 材料 结合方式，润滑 f 钢—铸钢0.11 0.08 钢—钢油压扩孔，压力 油为矿物油 0.125 钢—结构钢0.10 0.07 油压扩孔，压力 油为甘油，结合 面排油干净 0.18 钢—优质结构钢0.11 0.08 在电炉中加热包 容件至300℃ 0.14 钢—青铜0.150.20 0.030.06 在电炉中加热包 容件至300℃以 后，结合面脱脂 0.2 钢—铸铁0.120.15 0.050.10 钢—铸铁油压扩孔，压力 油为矿物油 0.1 铸铁—铸钢0.150..25 0.150.10 钢—铝镁无润滑0.100.15
振动筛激振力 振动筛振动电机的选取与激振力的调整 激振源部分不必再进行繁琐的设计，简化为选用合适的振动电机。 振动参数的计算中省略了激振功率的计算，简化为计算振次和计算激振力。一般情况下，针对机械所需的激振功率为所需功率值的60%-80%。 在设计中只计算隔振能力，无需再计算振幅稳定性。非振动电机激振的振动机械大多采用皮带传动机械传动功率，为防止传动件受力过大损坏，必须进行振幅稳定计算和牵引设施设计，而振动电机可以直接安装在振动机械的本体上，无任何机械传动，这样可以简化为只计算隔振能力。 振动电机激振的振动机械，一般的设计程序如下： 1.根据作业要求，确定需要的振次n（r/min）及振幅Ym（mm）。 如六级振动电机（n=970次/min）可以驱动振动斜槽、振动给料器、振动磨机、共振筛等。 2.根据振动机械本身的结构，得出参振重量G（kg）并计算出所需的振动力Fm （N）。 3.根据作业的振次计算得到Fm，即可得到振动电机的型号，选择时注意振动电机的激振力FH略大于Fm。 4.设计整体结构，并计算实际振动参数，复算后认为振动电机过大或过小时，应重新选择振动电机的型号。 5.设计隔振系统 振动筛激振力振动参数计算方法的简化 通用型振动机械设计过程中需要计算的震动参数主要是振幅Fm和振动加速度Am 上述参数计算根据振动机械的工作领域不同，其参数的计算方法也不同，下面将产国那个的弹性震动型和强制型分别叙述其简单计算方法。 1.弹性振动型振动机械
振动防闭塞装置就属此类，此时振动系统工作频率远小于自振频率，这类机械的频率比一般取λ=ω/ω0≤0.3（ω为激振角频率，ω0为自振动参数可按下式计算：Ym=Fm/K式中K――系统刚度，N/mm） 2.强制振动型振动机械 振动给料机、振动筛等属于此类型，这类振动机械近年来采用高频率比的隔振系统，一般取λ=ω/ω0≥4 振动参数可按下式计算： Ym（=0.18/（n/1000）2）*（Fm/∑G）， Am=Fm/∑G式中Ym――双振幅，mm N――振次，次/min Fm――激振力，N ∑――参振重量， Am――振动加速度 3.隔振能力的计算 隔振能力的主要指标是隔振系统的设备安装基础传递振动力的大小，振动机械队基础传递的振动动力幅值Pm可用下列公式计算： 弹性振动型：Pm=Fm 强制振动型：Pm≈Fm/λ 2 振动筛使用步骤 一、卧式振动电机： 1、放松防护罩紧固螺钉，拆下两端防护罩。 2、激振力小于MV50-2，MV50-4，MV50-6，MV30-8的振动电机（不包含此四种规格），外偏心块为可调块，表面装有标明最大激振力百分数的标尺，内偏心块为固定块，均使用紧固螺栓压紧在电机转轴上。转轴两端面上刻有基准线。旋松两侧外偏心块压紧螺栓，两侧外偏心块同向转动，使轴上刻线对准外偏心块上的激振力标尺刻线，调至所需激振力，拧紧外偏心块压紧螺栓，装上防护罩。 3、激振力大于或等于MV50-2，MV50-4，MV50-6，MV30-8的振动电机（包含此四种规格），外偏心块为固定块，用键固定在转轴上，不能转动。内偏心块为可调块，外表面装有标明最大激振力百分数的标尺，使用紧固螺栓压紧在电机转轴上。旋松两侧内偏心块压紧螺栓，两侧内偏心块同向转动，使内偏心块上的激
轴与轴套过盈配合压入力计算公式：?prlf P=2 应为“—”i2?1?p i2222??r2r?rr?r2231122??? 2222EE)(ErrE(r?r?)211321225?10?Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm, =0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1f=0.15 带入公式得： Pi= 12.3954Mpa 510?(17.524t) P=1.7524=17874.48kgf N5?10?Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1, f=0.15 带入公式得： Pi= 12.3954Mpa 510?(22.196t) N=22639.92kgf P= 2.2196 B87C机头衬套压入力： δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T——大值是按u1起作用算得 FT160A架体横臂压入力： δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15 代入公式得：4.9T/5.8T——大值是按u1起作用算得
过盈联接p1；．确定压力F）传递轴向力12）传递转矩T 3）承受轴向力F和转矩T的联合作用 2．确定最小有效过盈量，选定配合种类； 3．计算过盈联接的强度； 4．计算所需压入力；（采用压入法装配时） 5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时） 6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。 1. 配合面间所需的径向压力p 过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。 受 : 图图: 变轴向力的过盈联接 转矩的过盈联接，则设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l=πdlpf F f≥F，故因需保证F f [7-8] 时，则应保证在此转矩作用下不产生T 当联接传递转矩2）传递转矩T 配合面间所能产生的摩的作用下，在转矩T周向滑移。亦即当径向压力为P时，。应大于或等于转矩T擦阻力矩M f①设配合面上的摩擦系数为f，配合尺寸同前，则 =πdlpf·d/2M f M≥T．故得因需保证f
振动电机的选用计算 TZD系列振动电机
产品名称:TZD系列振 动电机 所属分类:TZD系列振 动电机 点击返回产品中心 产品详细信息: 一工作原理 1、振动电机就是各类振动机械的振源,广泛应用于冶金、煤炭、铸造、电力、矿山、化工等行业,振动平稳,调节方便, 可作为振动给料机、振动筛、振动落砂机、振动干燥机、料仓防闭塞等设备的振源。 2、主体结构 振动电机由特制电机加偏心块组成。 振动电机通电旋转转,带动电机轴两端的偏心块旋转,产生离心力(激振力),通过电机底脚传递给振动机械。 3、工作参数 振次(转速):HB系列振动电机分别为2、4、6、8级,振次分别为2900、1460、980、740RPM。 振动电机的工作原理就是什么？
1、由特殊设计的电机外加偏心块组成,当电机旋转时,偏心块产生激振力通过电机传递给振动机械。 2、振动电机只需调节两端外侧的偏心块,使之于内侧偏心块形成一定的夹角,就可无级调整激振力。 激振力:Fm=G/g×r×ω2 G:偏心块质量 g:重力加速度 r:偏心块质心与回转轴的距离 ω:电机旋转角频率 振幅:S=1、8/(N/100)2×Fm/G Fm:激振力(N) G: 参振重量N: 转速S: 双振幅(mm) 宏达振动设备厂就是一家专业生产JZO振动电机,YZO振动电机,zdj振动电机,zds振动电机,YZU振动电机,YZS振动电机,TZD振动电机、防爆振动电机、激振器、振动筛、振动磨、直线振动筛、旋振筛、振动提升机、振动给料机、电磁给料机、振动输送机、皮带机、振动平台、筛分机、仓壁振动器、水泥振动筛、螺旋输送机、水平振动输送机欢迎联系我们。 如何计算振动电机振幅 由特制电机外加激振重块组成。当电机通电旋转时,激振块产生激振力,通过电机底角或法兰盘传递纵横振动机械。振动电机由特制定子线包与转子轴组成,能承受高频振动,卧式振动电机采用四块扇形偏心块作激振块,调 节同轴端两块偏心块夹角,可以从零至最大调节振动电机的激振力。 振动电机通电旋转,带动电机轴两端的偏心块,产生惯性激振力,该力就是 空间回转力,其幅值为Fm,Fm=mrω2。 m——偏心块质量 r——偏心块质心回转轴心的距离,即偏心距 ω——电机旋转角度频率 ω＝2πn/60 n——振动电机振次 由此公式可得出2、4、6级振动电机的振幅(幅值)。 由于振动电机在使用过程中的实际应用环境与安装方式不同,结合多年的实践经验总结如下: 一、2级振动电机的振幅为1-2mm; 二、4级振动电机的幅值为2-4mm; 三、6级振动电机的幅值为4-8mm。 另外,振动电机的振幅还受到减振弹簧的刚度、阻尼系数、物料特性的影响,因此,振幅在很多情况下就是不被量化,只可按照实际应用环境估算。 上一页:
振动机械有何选择振动电机呢？ 1 设计程序的简化 振动机械采用振动电机做为激振源以后，设计程序有以下简化： 1.1激振源部分不必再进行繁琐的设计，简化为选用合适的振动电机。 1.2振动参数的计算中省略了激振功率的计算，简化为计算振次和计算激振力。一般情况下，针对机械所需的激振功率为所需功率值的60%-80%。 1.3在设计中只计算隔振能力，无需再计算振幅稳定性。非振动电机激振的振动机械大多采用皮带传动机械传动功率，为防止传动件受力过大损坏，必须进行振幅稳定计算和牵引设施设计，而振动电机可以直接安装在振动机械的本体上，无任何机械传动，这样可以简化为只计算隔振能力。 振动电机激振的振动机械，一般的设计程序如下： A 根据作业要求，确定需要的振次n（r/min）及振幅Ym（mm）。 如六级振动电机（n=970次/min）可以驱动振动斜槽、振动给料器、振动磨机、共振筛等。 B 根据振动机械本身的结构，得出参振重量G（kg）并计算出所需的振动力Fm（N）。 C 根据作业的振次计算得到Fm，即可得到振动电机的型号，选择时注意振动电机的激振力FH略大于Fm。 D 设计整体结构，并计算实际振动参数，复算后认为振动电机过大或过小时，应重新选择振动电机的型号。 E 设计隔振系统 在上述五项中ACD容易掌握对于B项的振动参数计算和E项的隔振系统在下节做详细描述。 2 振动参数计算方法的简化 通用型振动机械设计过程中需要计算的震动参数主要是振幅Fm和振动加速度Am 上述参数计算根据振动机械的工作领域不同，其参数的计算方法也不同，下面将产国那个的弹性震动型和强制型分别叙述其简单计算方法。 2.1弹性振动型振动机械 振动防闭塞装置就属此类，此时振动系统工作频率远小于自振频率，这类机械的频率比一般取λ=ω/ω0≤0.3（ω为激振角频率，ω0为自振动参数可按下式计算：Ym=Fm/K式中K——系统刚度，N/mm） 2.2强制振动型振动机械 振动给料机、振动筛等属于此类型，这类振动机械近年来采用高频率比的隔振系统，一般取λ=ω/ω0≥4 振动参数可按下式计算：Ym（=0.18/（n/1000）2）*（Fm/ΣG）， Am=Fm/ΣG式中Ym——双振幅，mm N——振次，次/min Fm——激振力，N Σ——参振重量， Am——振动加速度 3 隔振能力的计算 隔振能力的主要指标是隔振系统的设备安装基础传递振动力的大小，振动机械队基础传递的振动动力幅值Pm可用下列公式计算： 弹性振动型：Pm=Fm 强制振动型：Pm≈Fm/λ2 4 应用举例 设计一振动滤油机（强制制动），振动箱体自重G0=400kg，载油Gw=1000kg。振动参数计算：4.1 根据作业要求，滤油机的振动次数为970次/min，滤油振动时双振幅Ym=6mm。 4.2 根据振动机械结构，得出参振总重量ΣG ΣG=G0+XGw
记号的含义 螺旋弹簧的设计时候使用的记号如下表1所示。横弹性系数G的值如表2所示。表１.计算时使用的记号及单位
表2.横弹性系数：G（N/m㎡） 螺旋弹簧的设计用基本计算公式 螺旋弹簧的负荷和弹簧定数?弯曲的关系具有线性特征弹簧的负荷和弯曲是成比例的。 从螺旋弹簧的尺寸求弹簧的定数 压缩螺旋弹簧的素線径因扭转而产生弯曲的弹簧定数K 螺旋弹簧的扭转应力
螺旋弹簧的扭转修正应力 螺旋弹簧试验载荷下高度（端面磨削的情况下） 螺旋弹簧两端的各厚度之和 不同材质螺旋弹簧在高温时的机械特性 表3. 不同温度下弹簧的横弹性定数（N/mm2） 表4. 不同温度下弹簧的容许应力（N/mm2）
组合弹簧的计算公式 螺旋弹簧的直列和并列 弹簧在设计的时候，虽然应该尽可能设计一根弹簧，但是一根弹簧无法满足的情况下，也会对多根弹簧进行组合以满足设计要求。 弹簧的组合有纵向排列的直列法和横向排列的并列法两种模式。 这样的分类，不仅和螺旋弹簧有关，盘形弹簧等其他种类的弹簧也是一样，也会进行直列和并列组合来使用。 从负荷的观点来考虑的话，对各个弹簧作用相等的力的组合方式叫直列，各个弹簧变位相等的组合方式叫并列。 图1. 螺旋弹簧的直列组合和并列组合 图示显示的是使用了3个弹簧的情况。 n个弹簧的各个定数就是k1 , k2 ,???, kn 弹簧并列和直列组合时全部的定数K公式参照下列。 式1. 并列的弹簧定数计算公式 式2. 直列的弹簧定数计算公式 并列组合的螺旋弹簧的个数增加会导致全体弹簧定数变大，直列组合个数的增加会导致弹簧定数变小。
図2. 亲子弹簧 并列的字面意思就是横向排列，但是单纯的排列空间上不好安排，所以像图3那样弹簧的内侧和弹簧组合，同心相排的情况下很多。这样的排列一般被称作亲子弹簧。 但是，同心组合的情况下，为了弹簧不互相缠绕在一起，交替的改变弹簧卷的方向，或者确保弹簧和弹簧之间有一定的间隙是很有必要的。 另外，对弹簧的组合进行下功夫的话，像下图a,b那样，可以制作出不是直线的弹簧特性。 例如需要像图4那样特性弹簧的时候，需要对自由长或者不同密着负荷的弹簧进行组合。 图5的弹簧特性是在图6那样结构中加入弹簧，事先加上负荷，就会得到〔上段弹簧定数〕＜〔下段弹簧定数〕这样的组合。 図5.得到特殊弹簧特性的结构 弹性能量的计算公式
力学计算公式 Company number：【WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998】
常用力学计算公式统计 一、材料力学： 1.轴力（轴向拉压杆的强度条件） σmax=N max/A≤[σ] 其中，N为轴力，A为截面面积 2.胡克定律（应力与应变的关系） σ=Eε或△L=NL/EA 其中σ为应力，E为材料的弹性模量，ε为轴向应变，EA 为杆件的刚度（表示杆件抵抗拉、压弹性变形的能力） 3.剪应力（假定剪应力沿剪切面是均匀分布的） τ=Q/A Q 其中，Q为剪力，A Q为剪切面面积 4.静矩（是对一定的轴而言，同一图形对不同的坐标 轴的静矩不同,如果参考轴通过图形的形心，则 x c=0，y c=0，此时静矩等于零） 对Z轴的静矩S z=∫A ydA=y c A 其中：S为静矩，A为图形面积，y c为形心到坐标轴的 距离，单位为m3。 5.惯性矩 对y轴的惯性矩I y=∫A z2dA 其中：A为图形面积，z为形心到y轴的距离，单位为 m4
常用简单图形的惯性矩 矩形：I x=bh3/12，I y=hb3/12 圆形：I z=πd4/64 空心圆截面：I z=πD4（1-a4）/64，a=d/D （一）、求通过矩形形心的惯性矩 求矩形通过形心，的惯性矩I x=∫Ay2dA dA=b·dy，则I x=∫h/2-h/2y2（bdy）=[by3/3]h/2-h/2=bh3/12 （二）、求过三角形一条边的惯性矩 I x=∫Ay2dA，dA=b x·dy，b x=b·（h-y）/h 则I x=∫h0（y2b（h-y）/h）dy=∫h0（y2b –y3b/h）dy =[by3/3]h0-[by4/4h]h0=bh3/12 6.梁正应力强度条件（梁的强度通常由横截面上的正 应力控制） σmax=M max/W z≤[σ] 其中：M为弯矩，W为抗弯截面系数。 7.超静定问题及其解法 对一般超静定问题的解决办法是：（1）、根据静力学平衡条件列出应有的平衡方程；（2）、根据变形协调条件列出变形几何方程；（3）、根据力学与变形间的物理关系将变形几何方程改写成所需的补充方程。8.抗弯截面模量 W x=I x/y c
振动电机激振力过小的调整方法 振动电机的激振力过小是很多振动机用户经常遇到的问题，本文围绕这个问题着重分几个方面来介绍。 振动电机的激振力过小是很多振动机用户经常遇到的问题，如何解决这个问题呢。其实振动电机出厂时激振力均调至80%，需海运时（出口）激振力调至0%。使用时可按下列步骤进行调节： 1、卧式振动电机： （1）、放松防护罩紧固螺钉，拆下两端防护罩； （2）、激振力小于MV50-2，MV50-4，MV50-6，MV30-8的振动电机（不包含此四种规格），外偏心块为可调块，表面装有标明最大激振力百分数的标尺，内偏心块为固定块，均使用紧固螺栓压紧在电机转轴上。转轴两端面上刻有基准线。旋松两侧外偏心块压紧螺栓，两侧外偏心块同向转动，使轴上刻线对准外偏心块上的激振力标尺刻线，调至所需激振力，拧紧外偏心块压紧螺栓，装上防护罩； （3）激振力大于或等于MV50-2，MV50-4，MV50-6，MV30-8的振动电机（包含此四种规格），外偏心块为固定块，用键固定在转轴上，不能转动。内偏心块为可调块，外表面装有标明最大激振力百分数的标尺，使用紧固螺栓压紧在电机转轴上。旋松两侧内偏心块压紧螺栓，两侧内偏心块同向转动，使内偏心块上的激振力标尺刻线对准外偏心块上的开缝，调至所需激振力，拧紧内偏心块压紧螺栓，装上防护罩； 注意：除特殊应用情况外，振动电机转轴两端偏心块的位置必须相对应，两端偏心块百分数的设定必须相等，否则振动电机会产生巨大的错向激振力，损伤电机的振动机械。 2、立式振动电机： （1）激振力的调节：卸下附加块压紧螺栓，通过增减附加块的数量来调节激振力；
（2）上、下偏心块夹角的调节：上偏心块为固定块，下偏心块为可调块，均使用紧固螺栓压紧在电机转轴上。转轴两端面上刻有基准线，下偏心块外表面装有标明旋转角度的标尺，旋松下偏心块压紧螺栓，转动下偏心块，使下偏心块上的角度标尺刻线对准转轴基准刻线，调至所需角度，拧紧下偏心块压紧螺栓；如需调节上偏心块角度，也可按相应方法调节。 3.连接电源 振动电机的出电缆由于要承受振动，所以应选用重型四芯电缆，在靠近电缆出口处不允许突然弯曲，要有一个大于电缆外径8-9倍的弯曲半径，再将电缆固定到静止不动的机器或框架上。其距离大约为0.6米到0.9米。在固定电缆的卡子处应垫有柔软的绝缘材料，以免磨擦损伤电缆。四芯电缆的接地线，一端与接线盒内的接地螺钉相连接，另一端必须可靠接地。小型号振动电机，机壳上没有接线盒，使用重型三芯电缆直接从电机内部接线。在电机的底脚附近装有接地螺钉，使用时必须可靠接地。 注意：振动电机出线电缆为易损件，常因振动磨擦损伤，导致电机缺相运行，损坏电机。用户应经常检查电缆状况，如有磨损应及时更换同型号电缆。 尽量做到每3个月加一次润滑油，如果使用时间过长（酌情添加）
创作编号： GB8878185555334563BT9125XW 创作者：凤呜大王* 钢丝绳承载力计算 1．现场施工如何应用经验公式进行钢丝绳破断力的估算?举例说明。 答：以钢丝绳直径d(mm)为依据，乘一比例系数，得到“径数”，记为。，对6x19股钢丝绳径数x=0．31d；对6x37股钢丝绳径数x=0．30d。 经验公式：钢丝绳破断F1=x/2(吨力)； 取安全系数为4时钢丝绳最大工作负荷F2=x/8(吨力)。 上述经验公式以钢丝绳抗拉强度db：1500N／n~2为基准求得的，验算表明，估算公式所得结果均为偏于安全的负误差，对6x19股钢丝绳误差范围为—2．85％～—6．38％；对6x 37股钢丝绳误差范围为—2．9％～—8．5％；一般能够满足施工现场钢丝绳选用的计算需要。 常用钢丝绳规格与破断拉力可见附录E。 经验公式推导过程： (1)多股拧制的拉断力有效系数A1，对6x19股钢丝绳取0．85，对6x37股钢丝绳取O．82； (2)钢丝绳计算截面与承力钢丝总面积的差异用有效面积系数k2表示，对6x19股钢丝绳Al=0,456-0．485，对6x 37股钢丝绳A2=0．444-0．485； (3)钢丝绳抗拉强度有多种值，估算公式选取质量为中等水平值ab=1500Ninon2；
钢丝绳在什么情况下应降低负荷使用? 答：(1)钢丝绳在一个节距内有少数几根断丝情况下，低于报废标准的，折减起吊荷重，其折减系数参考表9-2。 (2)钢丝绳表面有磨损或锈蚀时，但又达不到报废标准的，折减起吊荷重。其折减系数参考表9—2。
3.丝绳在什么情况下必须报废? 答：(1)钢丝绳在使用中，断丝数达到所有丝数1／2时应报废。 (2)一个节距内断丝根数超过表9-3规定应报废。 (3)钢丝绳整股破断应报废。 (4)钢丝绳磨损或锈蚀深度超过原直径的40％者或本身受过严重火烧或局部电烧者应报废。 (5)压扁变形和表面毛刺严重者应报废。 (6)断丝数量虽然不多，但断丝增加很快者应报废。 创作编号： GB8878185555334563BT9125XW 创作者：凤呜大王*
轴与轴套过盈配合压入力计算公式： P=2i p lf r 2π 应为“—” 2 2 112122221 22 2223122 23 2 )()(1 2E E r r E r r r r E r r r p i μμδ - +-++-+= δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1?510Mpa, u1=u2=0.3, l=150mm , f=0.15 带入公式得： Pi= 12.3954Mpa P=1.75245 10?N =17874.48kgf (17.524t) δ=0.075mm, r1=70mm, r2=100mm, r3=135mm, E1=E2=2.1?510Mpa, u1=u2=0.3, l=190mm , f=0.15 带入公式得： Pi= 12.3954Mpa P= 2.21965 10?N =22639.92kgf (22.196t) B87C 机头衬套压入力： δ=0.078，r1=14.415,r2=25.38,r3=44.5,L=115,f=0.15 代入公式得：22.6T/26.7T ——大值是按u1起作用算得 FT160A 架体横臂压入力： δ=0.05，r1=0,r2=17,r3=25,L=37,f=0.15 代入公式得：4.9T/5.8T ——大值是按u1起作用算得
过盈联接 1．确定压力p； 1）传递轴向力F 2）传递转矩T 3）承受轴向力F和转矩T的联合作用 2．确定最小有效过盈量，选定配合种类； 3．计算过盈联接的强度； 4．计算所需压入力；（采用压入法装配时） 5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时） 6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。 1. 配合面间所需的径向压力p 过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。 1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
钻头水利参数计算公式： 1、 钻头压降：d c Q P e b 422 827ρ= （MPa ） 2、 冲击力：V F Q j 002.1ρ= (N) 3、 喷射速度：d V e Q 201273= (m/s) 4、 钻头水功率：d c Q N e b 42 3 05.809ρ= （KW ） 5、 比水功率：D N N b 21273井 比 ＝ (W/mm 2) 6、 上返速度：D D V Q 2 2 1273杆 井 返＝ - （m/s ） 式中：ρ－钻井液密度 g/cm 3 Q －排量 l/s c －流量系数，无因次，取0.95～0.98 d e －喷嘴当量直径 mm d d d d e 2 n 2 22 1+?++= d n ：每个喷嘴直径 mm D 井、D 杆 －井眼直径、钻杆直径 mm 全角变化率计算公式： ()()?? ? ???+?+ ?= -?-?225sin 2 2 2 b a b a b a L K ab ab ?? 式中：a ? b ? －A 、B 两点井斜角；a ? b ? －A 、B 两点方位角
套管强度校核： 抗拉：安全系数 m ＝1.80（油层）；1.60～1.80（技套） 抗拉安全系数＝套管最小抗拉强度/下部套管重量 ≥1.80 抗挤：安全系数：1.125 10 ν泥挤 H P = 查套管抗挤强度P c ' P c '/P 挤 ≥1.125 按双轴应力校核： H n P cc ρ10= 式中：P cc －拉力为T b 时的抗拉强度（kg/cm 2） ρ －钻井液密度（g/cm 3） H －计算点深度（m ） 其中：?? ? ? ?--= T T K P P b b c cc K 2 2 3 T b ：套管轴向拉力（即悬挂套管重量） kg P c ：无轴向拉力时套管抗挤强度 kg/cm 2 K ：计算系数 kg σs A K 2= A ：套管截面积 mm 2 σs ：套管平均屈服极限 kg/mm 2 不同套管σs 如下： J 55：45.7 N 80:63.5 P 110:87.9
激振力 离心块转动到最高点后提起平板夯，平板夯对地面的作用力减小。 离心块运动到最低点的时候对地面提供最大的作用的力,设其匀速转动的角速度为ω，半径为r，质量为m1，则此时离心块的向心力为F1，F1=m1rω^2. 又向心力由转轴对离心块的作用F2和重力m1g提供，F1=F2-m1g. 故离心块对平板夯的作用为F2=F1+m1g=m1rω^2+m1g. 此时，地面所受作用力（即激振力）为F2和平板振动夯重力m2的合力F3， 有F3=F2+m2g=F1+m1g+m2g=m1rω^2+m1g+m2g 回转细长杆的转动惯量计算时假设杆件长度远大于粗细。 符号意义及单位 J ——对某回转轴的转动惯量，kg.m^2； m ——回转体的质量，kg； i ——惯性半径，m； O ——重心位置； x,y ——重心坐标； 几何体的尺寸单位可以是任何长度单位，计算默认为m。 i=根号j/m 1．Jx=Jy＝mr/4 2.jPO=mr平方／2 po是与圆形平面板垂直的回转轴 震动电机原理与应用，型号及维修保养方法 发布日期:2010-1-25 来源:中国振动电机网编辑:中国振动电机网 震动电机是动力源与振动源结合为一体的激振源，震动电机是在转子轴两端各安装一组可调偏心块，利用轴及偏心块高速旋转产生的离心力得到激振力。振动电机的激振力利用率高、能耗小、噪音低、寿命长。震动电机的激振力可以无级调节，使用方便，JZO、YZU、VB，XVM，YZO、YZS、YZD、TZD ，TZDC 等型号的振动电机为通用型震动电机。可以应用于一般振动机械，如：振动破碎机、振动筛分机、振动打包机、振动落砂机、振动造型机、振动打桩机、振动提升机、振动充填机、料仓的振动破拱防闭塞装置等等。广泛的应用在水电建设、火力发电、建筑、建材、化工、采矿、煤炭、冶金、轻工等工业部门。[编辑本段]振动电机特点： 1.激振动力与功率配合得当,振动力大,机体重量轻,体积小,机械噪音低。 2.因为振动电机是强阻型振动而不是共振,所以有稳定的振幅。 3.振动频率范围大。电磁式激振器的振动频率是固定的,一般等于电源步率,而震动电机的振动频率可通过调整转速的办法进行大范围的调整,并且能按照不同的通途任意选择振动频率和振幅。 4.受电源波动的影响小,电磁式激振器会由于电压变化而引起激振力发生大的变化,但 振动电机中,这种变化就非常小。 5.多机组合,可实现自同步能完成不同工艺要求。 6.可根据振动电机的安装方式改变激振力的方向。 7.只须调整偏心块的夹角,就可无级调整激振力和振幅。
过盈量与装配力计算公式 过盈联接 1．确定压力p； 1）传递轴向力F 2）传递转矩T 3）承受轴向力F和转矩T的联合作用 2．确定最小有效过盈量，选定配合种类； 3．计算过盈联接的强度； 4．计算所需压入力；（采用压入法装配时） 5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p 过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。1）传递轴向力F 当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff，应大于或等于外载荷F。 图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接． 设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则 F =πdlpf f因需保证F≥F，故f [7-8] 2）传递转矩T 当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩M应大于或等于转矩T。f①，配合尺寸同前，则设配合面上的摩擦系 数为f M =πdlpf·d/2f因需保证M ≥T．故得f [7-9] ①实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。 配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。 表: 摩擦系数f值 压入法胀缩法 联接零件材有润滑时联接零件材无润滑时f 结合方式，润滑 f 料 f 料 油压扩孔，压力油钢—铸钢 0.11 0.08 0.125 为矿物油 油压扩孔，压力油钢—结构钢 0.10 0.07 为甘油，结合面排0.18 油干净钢—钢钢—优质结在电炉中加热包0.11 0.08 0.14 构钢 容件至300℃ 在电炉中加热包钢—青铜 0.15?0.20 0.03?0.06 容件至300℃以0.2 后，结合面脱脂 油压扩孔，压力油钢—铸铁 0.12?0.15 0.05?0.10 钢—铸铁 0.1 为矿物油 钢—铝镁合铸铁—铸钢 0.15?0..25 0.15?0.10 无润滑 0.10?0.15 金 3）承受轴向力F和转矩T的联合作用 此时所需的径向压力为
第20卷 第5期2007年9月 中 国 公 路 学 报 China Journal of Hig hw ay and T ransport Vol.20 No.5 Sept.2007 文章编号:1001-7372(2007)05-0019-05 收稿日期:2006-12-17 基金项目:北京交通大学科技基金项目(2005RC041)作者简介:冯瑞玲(1976-),女,宁夏中卫人,副教授,工学博士,博士后,E -mail:rl.feng@https://www.doczj.com/doc/df16743719.html, 。 粗粒土振动压实特性试验 冯瑞玲1 ,王 园2 ,谢永利 3 (1.北京交通大学土木建筑工程学院,北京 100044; 2.交通部公路科学研究院,北京 100088; 3.长安大学公路学院,陕西西安 710064) 摘要:以8种不同级配的粗粒土为研究对象,采用室内表面振动压实试验方法,研究粗粒土的级配特性与压实设备的振动频率、激振力对粗粒土压实特性的影响,并利用多元线性回归方法,分析土样级配特性对粗粒土压实效果的影响,最后建立粗粒土最大干密度与其级配特征粒径之间的关系式,并提出用5个特征粒径表示的级配特征函数。结果表明:级配不同的粗粒土在不同激振力、振动频率作用下,干密度-振动频率、干密度-激振力曲线形状几乎呈正态分布,存在最大干密度和对应的最佳振动频率、最佳激振力。 关键词:道路工程;粗粒土;试验研究;路基振动压实特性;级配特征函数中图分类号:U 416.1 文献标志码:A Test on Vibrated Compaction Properties of Coarse -grained Soil FEN G Ru-i ling 1 ,WANG Yuan 2 ,XIE Yo ng -li 3 (1.School of Civ il Eng ineer ing and Ar chitect ur e,Beijing Jiaotong U niver sity,Beijing 100044,China; 2.H ig hw ay R esear ch Institute of M.O.C.,Beijing 100088,China; 3.Schoo l of H ig hway , Chang an U niv ersity ,X i an 710064,Shaanx i,China) Abstract:Directed against 8kinds of coarse -gr ained so il w ith different g radatio ns,through surface vibrated compactio n test m ethod in the lab,authors resear ched the effect o f the gradation pro perty of the co arse -g rained so il,the vibratio n frequency and the ex citatio n force of the com paction equipment o n the com paction properties o f coarse -grained soil.U sing m ult-i linear reg ressio n metho d,the influence o f gr adation pr operty of so il sample on compactio n effect of coarse -gr ained soil w as analy zed.In the end,the relational for mula betw een the maxim um dry density and its gradation char acteristic granular diam eter of co ar se -g rained soil w as established,and the gradation characteristic function w as put forw ard,w hich made the max imum dry density of the coarse -grained soil r elate w ith its gradation proper ties dir ectly.T he results show that the relations betw een the dry density and the vibr ation frequency ,the dry density and the ex citation for ce o f the coarse -g rained soil are almost accor d w ith normal distributio n,w hich means that there ar e optimum vibration fr equency and optim um ex citatio n force for differ ent coarse -gr ained soils. Key words:road engineering;coarse -grained soil;experimental research;vibrated com paction pro perty of subgrade;gradation characteristic function