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MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

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热力发电厂课程设计计算书题目：600MW亚临界凝汽式机组全厂原则性热力系统计算专业：火电厂集控运行班级：热动核电1101班学号：姓名：王力指导教师：冯磊华目录1.本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。

是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练，是本课程的重要环节。

通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。

2.计算任务1.根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）。

2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量Dj。

3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）。

3.计算原始资料1.汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。

（2）额定功率：P e =600MW 。

（3）主蒸汽初参数（主汽阀前）：P 0=，t 0=537℃。

（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh =，t rh =537℃冷段：P ’rh =，t ’rh =315℃。

（5）汽轮机排气压力P c =，排气比焓h c =kg 。

2.回热加热系统参数（1）机组各级回热抽汽参数 表3-1（2）最终给水温度：t fw =℃。

（3）给水泵出口压力：P u =，给水泵效率：83%。

（4）除氧器至给水泵高差：。

（5）小汽机排汽压力：Pc=。

小汽机排气焓：kg 。

3.锅炉型式及参数（1）锅炉形式：德国541/541；（2）额定蒸发量：D：2027t/h。

b=。

额定再热蒸汽压力：。

（3）额定过热蒸汽压力Pb（4）额定过热蒸汽温度：541℃。

额定再热蒸汽温度541℃。

（5）汽包压力：P：du（6）锅炉热效率：%4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失4%，中压缸进汽节流损失2%。

（2）轴封加热器压力Pt：98Kpa，疏水比焓：415kJ/kg。

（3）机组各门杆漏汽、轴封漏气等小汽流量及参数表3-2（4）锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数表3-3（5）汽轮机机械效率：%。

发电机效率：99%（6）补充水温度：20℃。

（7）厂用电率5. 计算简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道散热损失；（2）忽略凝结水泵比焓升。

4.计算过程全厂热力系统辅助性计算1. 汽轮机进汽参数计算1）主汽参数由主汽门前压力p0 = ,温度t=537℃ ，查水蒸汽焓熵图，得主汽比焓 kJ/kg.。

主汽门后压力p0’=(1-θp1) ，ho’=ho由压力与焓值反查焓熵图得主汽门后温t’=℃。

2）再热蒸汽参数由再热冷段prh ’=, trh’=315℃,查水蒸汽焓hrh’= kJ/kg．中联门前压力prh =,温度 trh=537℃ ，查焓熵图，得水蒸汽比焓hrh=kg。

中联门后再热汽压prh ’’ =p(1- θp2)＝,由hrh=hrh’’ ,查焓熵图，得中联门后再热汽温trh’’=℃。

2. 轴封加热器计算用加权平均法计算轴封加热器的平均进汽焓hsg，详细计算如下表：表4-13. 均压箱计算用加权平均法计算均压箱平均蒸汽比焓h jy ，详细计算如下表4-2：4. 凝汽器平均排汽压力计算 由p c1 =,查水蒸汽性质表，得t c1 =℃ 由p c2 = ,查水蒸汽性质表，得t c2 =34. 218℃ 凝汽器平均温度tc ＝21（ + ）= ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力 =，将所得数据与表4-3一起，以各个抽起点为节点，在h-s 图上绘制出汽态膨胀线。

原始数据整理及汽态线绘制整理原始资料,计算完数据记入表4-3中：表4-3 600MW 机组回热系统计算点汽水参数[额定工况] SG 相关数据在后续计算中获得项目 单位各计算点H1H 2H 3H 4H 5H 6H 7H 8S G抽 汽参 数压力P jM p a-- 温度t j ℃蒸汽焓h j KJ/kg 3016 加 热器 水温水 焓出口水温t w j ℃ 疏水焓h d w j KJ/kg 41 5 出口水焓h w j KJ/kg 进口水焓h wj+1KJ/kg全厂汽水平衡1. 全厂补水率全厂汽水平衡如图4-1所示，各汽水流量见表3-1.将各汽水流量用相对α表示。

由于计算前汽轮机进汽量D 0为未知，故预选D 0 ＝1849090 kg/h 进行计算，最后校核。

全厂工质渗漏系数αL ＝ＤＬ／Ｄ０＝30000／1849090＝ 锅炉排污系数αbl =D bl /D 0=10000/1849090= 其余各量经计算为厂用汽系数αp ｌ＝ ，减温水系数αsp =，暖风器疏水系数αnf = 由全厂物质平衡可知补水率αma =αｐｌ+αL+αbl =2 .给水系数αfw如图4-1，1点物质平衡αb =αb +αL =2点物质平衡αfw =αb +αb －αsp =+ 各小汽流量系数 见表格3-2中。

各回热抽汽量计算及汇总1.各级加热器汽水侧进、出口参数计算 首先计算高压加热器H1加热器压力P 1：MPa P P P 717.5894.5)03.01()1('111=⨯-=∆-=式中P ‘1----第一抽汽口压力；ΔP1----抽汽管道相对压损由MPa P 717.51=，查水蒸汽性质表得加热器饱和温度℃4.2721=s t ，得H1出口温度：℃1.274)7.1(4.27211,=--=-=t t t s w δ式中t δ---加热器上端差。

H1疏水温度℃8.2475.53.24311,'1,=+=+=t t t w d δ 式中1t δ----加热器下端差，℃5.51=t δ1,'w t ---进水温度℃，其值从高压加热器H2的上端差t δ计算得到。

已知加热器水侧压力P w =，由t 1=℃，查得H1出水比焓h w,1=kg 。

由t ’w,1=℃，查得H1进水比焓h w,2=kg 。

由t d,1=℃，查得H1疏水比焓h d,1=kg 。

至此高压加热器H1进、出口汽水参数已全部算出，同理可依次计算其余加热器各进出口汽水参数。

将计算结果列于表4-3中。

2.高压加热器组及除氧器抽汽系数计算1.由高压加热器H1热平衡计算α1 高压加热器H1的抽气系数07308.016.10759.31320.1/)89.10505.1202(9919.0/)(1,12,1,1=--⨯=--=d hw w fw h h h h ηαα高压加热器H1的疏水系数αd,1：07308.011,==ααd 2.由高压加热器H2热平衡计算α2、αrh 高压加热器H2的抽汽系数α2：高压加热器H2的疏水系数αd,2：15428.00812.007308.011,2,=+=+=αααd d 再热器流量系数αrh ：3．由高压加热器H3热平衡计算α3 高压加热器和H3的抽汽系数α3： 03885.07.7247.33177.7246.3536004008.07.724006.87915428.0)3.724503.861(9919.0)()(/)(3,33,,,3,2,2,3,3=--⨯--⨯--⨯=------=）（）（d d k sg k sg d d d h pu w fw h h h h h h h h ααηαα高压加热器H3的疏水系数αd,3： 4.除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量系数αc,4： 抽汽系数α4：除氧器物质平衡与热平衡见图4-3，由于除氧器为混合式加热器，进水量αc,5是未知，但可由下式算出： 3.低压加热器组抽汽系数计算 1.低压加热器H5热平衡计算α5低压加热器H5出水系数αc,5：如图4-3所示 低压加热器H5抽汽系数α5：低压加热器H5疏水系数03494.055,==ααd 2. 低压加热器H6热平衡计算α6 低压加热器H6抽汽系数低压加热器H6疏水系数αd ,6：05700.002205.003495.065,6,=+=+=αααd d 3. 由低压加热器H7热平衡计算α7低压加热器H7的抽汽系数α7：低压加热器H7的疏水系数αd,7：0909.003390.005700.076,7,=+=+=αααd d 4. 由低压加热器H8热平衡计算α8由于低压加热器H8的进水焓h sg ，疏水焓h 8,d 为未知，故先计算轴封加热器SG,由于SG 的热平衡，得到轴封加热器的出水比焓h w,sg ：kg KJ h h c h h c hsg d sg sgsgw /7.1387593.00.1)4155.2976(0007069.03.136)(5,,',=⨯-⨯+=-+=∑αηα式中，轴封加热器进汽系数∑αsg,i 和进汽平均焓值h sg 的计算见辅助计算部分。

由p w,sg =,h w,sg =kg,反查焓熵图得轴封加热器出口水温t w,sg =℃。

低压加热器H8疏水温度t d,8：由p 8=, t d,8=℃查得低压加热器H8疏水比焓h d,8=kg. 低压加热器H8抽汽系数α8：低压加热器H8疏水系数αd,8：1214.003052.00909.087,8,=+=+=αααd d汽轮机排汽量计算与校核1.小汽机抽汽系数αxj ：2.由凝汽器的质量平衡计算αcαc =αc,5-αd,8-sg -αxj -αw -αma =由汽轮机汽侧平衡校核αc H4抽汽口抽汽系数和α，4： 各加热器抽汽系数和∑αj ：42506.003061.003390.002205.003495.011042.003885.00812.007308.0'87654321=+++++++=+++++++=∑αααααααααj轴封漏气系数和∑αsg,k ：008582.00007637.00003570.00001027.00004846.00003456.000005463.0001859.00003050.000004814.0001637.00001444.0004008.0,,,,,,,1,1,1,,,,=-++++++++++=-++++++++++=∑s sg T sg Rsg P sg M sg N sg L sg M sg N sg L sg B sg k sg ksg ααααααααααααα凝汽系数αc ： ∑∑=--=--=56632.0008582.042506.011,k sg j c ααα该值与凝汽器质量平衡计算得到的凝汽系数αc 相等，凝汽系数计算正确。

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[工学]火电厂原则性热力系统变工况计算

[工学]火电厂原则性热力系统变工况计算

摘要火电厂热系统工况发生变动时，将会引起整个热系统和全厂的热经济性指标发生变动。

本设计主要内容为某300MW凝汽式机组全厂原则性热力系统变工况计算，根据给定的热力系统及其数据，在热力系统常规计算方法的基础下，计算额定功率下，切除2＃高压加热器H2时的系统中各点汽水参数、流量和热经济指标，以及分析其经济性。

根据设计工况与变工况两组数据的计算结果作为运行和调控的依据。

关键词：原则性热力系统变工况常规法AbstractThermal power plant thermal system conditions (parameters) change will cause the entire thermal system and heat the whole plant changes in economic indicators. The main elements of the design for a 300MW unit condensing steam plant thermal system in principle calculation of variable condition, according to a given thermal system and its data to calculate the rated power, when the removal of the high-pressure heater system H2 stem-water all parameters, flow and thermal economic indicators. By ordinary methods and equivalent enthalpy drop method to compare the calculation of the two conditions of thermal economy, in order to provide the basis for the operation and regulation.Key words ：Principle Thermal System Variable Conditions Conventional Method目录第一章绪论 (1)第二章热力系统原则性计算原理 (2)1.1常规计算法 (2)1.2等效焓降法 (3)第三章机组全厂原则性热力系统计算 (5)3.1 热力系统与计算原始资料 (5)3.2 辅助计算 (6)3.3高压加热器组抽汽系数计算 (7)的计算及检验： (9)3.4汽轮机凝汽系数c第四章机组全厂原则性热力系统变工况计算 (11)4.1原始工况计算 (12)4.2 第一次迭代的预备计算 (15)4.3 第一次迭代计算 (20)4.4 第二次迭代计算 (26)4.5第三次迭代计算 (35)4.6全厂热经济指标计算 (36)第五章结论 (38)谢辞 (39)参考文献 (40)第一章绪论火电厂热系统的变工况是指系统的工作条件（参数）发生变动，偏离设计工况或都偏离某一基准工况。

600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算概述本文基于600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算，主要介绍了热力参数的计算方法以及计算结果的分析。

采用了热力学循环分析方法对系统进行模拟，通过分析计算结果来确定燃料消耗量、水冷却量、蒸汽流量和电力输出等相关参数。

计算方法1.假设热力系统中的所有参数都满足理想状态，且没有能量损失。

2.将热力系统划分为不同的部分进行计算。

3.对热力系统中的各个部分进行热力学循环分析，确定各个部分的功率、燃料消耗量、水冷却量等参数。

4.建立数学模型，对热力参数进行计算和模拟。

5.根据计算结果进行分析和评估。

热力系统的主要部分1.热力系统的主要部分包括锅炉、汽轮机、冷凝器和再热器。

2.锅炉的主要作用是将燃料转化为蒸汽，提供动力输出。

3.汽轮机的主要作用是将蒸汽转化为机械能，提供动力输出。

4.冷凝器的主要作用是将蒸汽冷却成水，回收能量。

5.再热器的主要作用是提高热效率，增加动力输出。

热力参数的计算1.锅炉热效率的计算方法：燃料消耗量 = 机组额定电功率 / 热效率 / 燃料低位发热量。

其中，热效率可以通过对热力系统进行分析得到。

2.汽轮机等热机的热效率的计算方法：热效率 = 1 - 净排气比 * （热容比- 1）/ 等压热效率。

其中，等压热效率可以通过对热力系统进行分析得到。

3.再热器的热效率的计算方法：热效率 = （蒸汽流量 * （H2 - H3） - 再热器热损失）/ 燃料消耗量 * 燃料低位发热量。

其中，H2和H3分别表示再热器进口蒸汽的焓值和出口蒸汽的焓值。

4.冷凝器的热效率的计算方法：热效率 = （冷却水流量 * （H3’ - H4））/ 蒸汽流量 * （H1 - H2）。

其中，H3’表示冷却水进口的温度对应的蒸汽的焓值，H4表示冷却水出口的温度对应的蒸汽的焓值。

结论根据以上计算方法和分析结果，我们可以得到600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统的相关参数。

通过对这些参数进行评估和分析，我们可以有效地提高系统的热效率和动力输出，减少能源消耗。

300MW原则性热力系统计算步骤

300MW原则性热力系统计算步骤

《热力发电厂》课程设计指导书（3）设计题目： 300MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。

完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。

二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。

汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。

为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。

因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。

计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下:1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。

(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。

加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。

热力发电厂课程设计计算书

热力发电厂课程设计计算书

热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。

1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。

1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。

2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。

则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。