自己设计的花键跨棒距的计算

日产汽车类渐开线花键的计算1985年以来我港从日本引进了多种类型的高效流动机械，在进口机械的维修和配件制造工作中，经常遇到渐开线花键的测绘工作。

由于缺乏这方面的技术标准和资料，给测绘工作造成很大困难。

为了解决这一难题，下面扼要介绍JISD2001日本汽车工业用渐开线标准的内容，供从事这一领域工作的技术人员参考。

一、基本参数和计算方法1.基本参数(1)模数m:采用以下三个系列共15种模数(单位:毫米)(2)齿数Z:从6到40个(3)位移量x和压力角α:位移量X一般为0.8m，极少采用0.6m，0.633m，0.9m，0.967m。

分度圆上的压力角α通常为20°。

(4)基本齿形:图1所示为花键轴的基本齿形2.基本计算公式(1)公称直径:当x=0.8时，d=(Z+2)m当x≠0.8时，d=(Z +2x+0.4)m(2)孔的外径:①齿形定心和插孔时，D1=d+0.3m②齿形定心拉孔和外径定心时D2=d(3)轴的外径:①齿形定心时，d1=d-0.2m②外径定心时，d2=d(4)孔的内径:Dk=d-2m，(5)轴的内径:dr=d-2.4m，(6)分度圆直径: do=zm，(7)分度圆上的压力角:αo=20°(8)基圆直径:dj=docosα。

(9)周节:to=πm.(10)基节:tj=tocosα。

式中:α′1——轴用量棒中心压力角。

U——测轴跨棒距用量棒直径。

见图2②孔的跨棒距尺寸a1——孔用量棒中心压力角。

式中:V——测孔跨棒距用量棒直径，见图2，u和V数值从表1可查得。

图2中:V1——量棒削去后的尺寸，V1可从表1中查出。

当m=1时的跨棒距可从表1中直接查得，将该数值乘以模数即是量值的公称尺寸。

(16)当x≠0.8时的跨棒距及有关数值从表2中查得。

表2代号M′2，M′1，dP2，dV2和dP1见图3注:带*者量棒直径用1.8667mm。

n，K1与K2与模数无关。

3.定心方式、公差与配合(1)定心方式有齿形定心和外径定心两种。

模数m = 3 齿数z = 15 标准压力角αD = 30° 配合代号：H7/h7 分度圆直径 D = m×z = 45 基圆直径Db = m×z×cos(αD) = 38.9711 周节p = π×m = 9.42477796076937 内花键大径Dei = m×(z+1.5) = 49.5 外花键作用齿厚上偏差esv = 0 (根据<<机械传动设计手册>>1463页表9-1-49或由公差代号计算) 外花键渐开线起始圆直径最大值：DFemax = 2×((0.5Db)^2+(0.5Dsi n(αD)-(hs-0.5esv/tan(αD))/sin(αD))^2)^0.5 = 41.8669 (其中hs = 0.6m = 1.8) 内花键小径Dii = DFemax+2CF) = 42.47 (其中CF = 0.1m = .3) 内花键基本齿槽宽E = 0.5πm = 4.71238898 外花键基本齿厚S = 0.5πm = 4.71238898 内花键：内花键总公差T+λ = 40i*+160i** = 179 其中i* = 0.45(D)^(1/3) + 0.001D (D = (30×50)^0.5 = 38.7298334620742) i** = 0.45(E)^(1/3) + 0.001E (E = (3×6)^0.5 = 4.24264068711928) 周节累积公差Fp = 7.1(L)^0.5 + 18 = .078 其中分度圆周长之半L = πmz/2 = 70.6858347057703 网址： 齿形公差ff = 6.3ψf + 40 = .062 其中公差因数ψf = m + 0.0125D = 3.48412291827593 齿向公差Fβ = 2.0×(g)^0.5 + 10 = .023 其中花键长度g = 40 综合公差λ= 0.6((Fp)^2 + (ff)^2 + (Fβ)^2)^0.5 = .061 作用齿槽宽最小值Evmin = 0.5πm = 4.712 实际齿槽宽最大值Emax = Evmin + (T+λ) = 4.891 实际齿槽宽最小值Emin = Evmin + λ =4.773 作用齿槽宽最大值Evmax = Emax - λ = 4.83 外花键：外花键大径Dee = m×(z + 1) = 48 外花键小径Die = m×(z - 1.5) = 40.5 外花键总公差T+λ = 40i*+160i** = 179 其中i* = 0.45(D)^(1/3) + 0.001D (D = (30×50)^0.5 = 38.7298334620742) i** = 0.45(E)^(1/3) + 0.001E (E = (3×6)^0.5 = 4.24264068711928) 周节累积公差Fp = 7.1(L)^0.5 + 18 = .078 其中分度圆周长之半L = πmz/2 = 70.6858347057703 齿形公差ff = 6.3ψf + 40 = .062 其中公差因数ψf = m + 0.0125D = 3.48412291827593 齿向公差Fβ = 2.0×(g)^0.5 + 10 = .023 其中花键长度g = 40 来源：标准分享站综合公差λ= 0.6((Fp)^2 + (ff)^2 + (Fβ)^2)^0.5 = .061 作用齿厚最小值Svmin = Smin + λ = 4.594 实际齿厚最大值Smax = Svmax - λ = 4.651 实际齿厚最小值Smin = Svmax - (T+λ) =4.533 作用齿厚最大值Svmax = S + esv = 4.712 30°平齿根花键计算书第 2 页量棒直径DRi = DRe = 5.04 内花键量棒中心圆上的压力角invαi = Emax/D + invαD - DRi/Db = 4.891/45 + inv(αD) - 5.04/38.9711 = .108688888888889+5.37514935913267E-02-.129326603560074 = 3.31224454025424E-02 αi = 25.7996333° 内花键棒间距最大值MRimax = Db × cos(90/z)/cosαi - DRi = 37.3 内花键棒间距最小值MRimin = MRimax - Ki×T = 37.07 其中Ki = cosαD × cos(90/z)/sinαi T = (T+λ)-λ 外花键量棒中心圆上的压力角invαe = DRe/Db + invαD + Smin/D - π/z = 5.04/38.9711 + inv(αD) + 4.533/45 - π/15 = .129326603560074+5.37514935913267E-02+.100733333333333-.209439510239319 来源：标准分享站= 7.43805866859188E-02 αe = 33.1259646° 外花键跨棒距最大值MRemin = Db × cos(90/z)/cosαe + DRe = 50.74 外花键跨棒距最小值MRemax = MRemin + Ke×T = 50.557 其中Ke = cosαD × cos(90/z)/sinαe T = (T+λ)-λ 挤压强度计算计算挤压应力σc = 1000T/(ψ×z×h×l×r) = 27.1 MPa 其中传递转矩T = 30000×P/π/n = 658.5722 N×m 系数ψ取0.75 齿数z = 15 花键工作高度h = 0.8×m = 2.4 花键工作长度l = 40 花键平均半径r = D/2 = 22.5 根据联接情况：静联接使用、制造条件：中等热处理工艺：齿面未经热处理许用挤压应力[σc] = 60--100 MPa 挤压强度满足要求σc < [σc]日本花键m3.5在JIS D2001-1959中是第一系列的.计算公式：(1)公称直径d=(Z+2x+0.4)m(2)孔的大径D2:①齿形定心和插孔时，D2=d+0.3m②齿形定心拉孔或大径定心时，D2=d(3)孔的小径d2:d2=d-2m。

浅谈国标渐开线花键量棒距的公式推导作者：李伟来源：《市场周刊·市场版》2018年第17期摘要：本文通过对渐开线齿轮的理解和本人所接触掌握的美国标准、德国标准等渐开线花键的实测结果和理论理解，在 GB3478.1-1983中标准渐开线花键计算公式及渐开线成形原理的基础上建立了一套圆柱直齿标准渐开线花键量棒距的计算理论，为机械加工设计人员在这方面的计算提供参考。

关键词：花键轴；渐开线花键量棒距我国圆柱直齿渐开线花键的检测在国标里面只给出了实际齿厚最大值和实际齿厚最小值的计算方法，而用这种方法检验渐开线花键在实际应用中很不方便，且测量误差比较大，而采用像齿轮检测那样用量棒距来检测渐开线花键则比较方便，但由于国标里面没有给出具体的计算公式，因此在实际中没有统一的量棒距的计算标准。

为了方便公司的设计使用和标准化，本人通过对渐开线齿轮的理解和本人所接触掌握的美国标准、德国标准等渐开线花键的实测结果和理论理解，在GB3478.1-1983中标准渐开线花键计算公式及渐开线成形原理的基础上建立了一套圆柱直齿标准渐开线花键量棒距的计算理论，为机械加工设计人员在这方面的计算提供参考（注：以下所用表格参数均来自GB3478.1-1983）。

一、计算花键轴的量棒直径及量棒距（以30°平齿根渐开线花键为例）渐开线花键量棒距基本值的求法：根据渐开线外啮合齿轮的量棒直径计算公式推导出：渐开线花键的量棒直径公式，根据渐开线外啮合齿轮的量棒距的公式和推导出，渐开线花键的量棒距公式和，式中α为渐开线花键压力角，为量柱中心在渐开线上的压力角。

根据渐开线齿轮的推导出渐开线花键的，渐开线量棒距上下偏差的求法：其原理如图1：图中的虚线与实线表示齿厚不同时量棒在齿槽中的位置。

设量棒中心位置变动量为△M/2，弧齿厚变动量为△y/2。

则有：，即：设则ΔM=k. Δy而根据GB3478.1-83知作用齿厚最大值=S+esv实际齿厚最小值=-（T+λ）实际齿厚最大值=-λ作用齿厚最小值=+λ齿槽宽上偏差=-+0.001esv齿槽宽下偏差=-+0.001esv量棒距上偏差=k.量棒距下偏差=k.二、计算花键孔的量棒直径及量棒距（以30°平齿根渐开线花键为例）其计算推理原理同渐开线外花键，这里不再赘述。

内花键跨棒距测量方法一、引言内花键是机械设备中一种常用的连接方式，其重要性在于能够在两个轴上传递扭矩，并保持轴线的相对位置稳定。

为了确保内花键连接的可靠性，需要对其跨棒距进行测量。

本文将详细介绍内花键跨棒距测量的方法。

二、内花键的基本知识2.1 内花键的定义内花键是一种形状像“花”的凸起部分，通常位于一个轴的端部，另一个轴可以插入内花键中并通过对应的凹槽来连接两个轴。

2.2 内花键的组成内花键由凸起部分和凹槽两部分组成。

凸起部分通常是一个锥形或半圆形的凸台，而凹槽则是用来接收凸起部分的轴向距离和宽度适配的深槽。

内花键与轴通过配合配合间接力来传递工作载荷。

2.3 内花键的作用内花键的作用主要有两个方面：一是在两个轴之间传递扭矩，二是保持两个轴的相对位置稳定。

通过内花键的连接，两个轴可以同时转动，实现机械传动。

三、内花键跨棒距测量方法3.1 测量原理内花键的跨棒距是指内花键凹槽的两个端面之间的距离，通常用于判断内花键的尺寸是否合格。

测量原理是通过测量两个凹槽端面之间的距离来确定内花键的跨棒距。

3.2 测量工具进行内花键跨棒距测量时，通常需要以下工具：1.卡尺：用于直接测量凹槽端面之间的距离。

2.游标卡尺：用于测量内花键凹槽宽度。

3.深度计：用于测量内花键凹槽的深度。

3.3 测量步骤进行内花键跨棒距测量的具体步骤如下：1.准备好所需的测量工具。

2.将卡尺的两只脚分别放置在内花键的两个凹槽端面上，并记录下测量结果。

确保卡尺与凹槽端面垂直。

3.使用游标卡尺测量内花键凹槽的宽度，并记录下测量结果。

4.使用深度计测量内花键凹槽的深度，并记录下测量结果。

3.4 测量要点在进行内花键跨棒距测量时，需要注意以下要点：1.测量凹槽端面距离时，要确保卡尺与凹槽端面垂直，避免测量误差。

2.测量凹槽宽度时，要确保游标卡尺与凹槽底部垂直，避免测量误差。

3.测量凹槽深度时，要确保深度计与凹槽底部接触良好，避免测量误差。

4.在记录测量结果时，要保持精确度，并进行相应的单位转换。

测齿仪测量 Fβ 就是花键轴向的偏差 原理同F α 的测量 齿向偏差： 齿向偏差导致侧隙偏差的改变，从而 减少作用侧隙
齿距累计误差Fp，矩形数据显示的是 数据组数据与新测量数据的代数和 fp 的矩形数据表示 相邻两个被测数据 的代数和。 fu的矩形数据表示 相邻3个数据的代 数和 。
导致每个齿与齿的配合的间隙都是不 同的。最小间隙决定了配合状况，齿 距偏差减少了作用侧隙的范围。
花键止规设计 Φ28.697 （导向）=内花键小径最小值-0.003 Φ 29.901=（1/3分度圆直径+2×30.06）/3 MRe 通过花键M值计算所得。
Φ30.06=花键大径最小值- 0.3m
最小实际弧齿槽宽和最大实际弧齿厚：这些尺寸不能用于作为接收或拒 收零件的标准。
如果实际弧齿槽宽小于最小值，但没有影响最小作用弧齿槽宽，或者如 果实际弧齿厚大于最大值，但没有影响到最大作用弧齿厚，这种偏差小 于期望值的零件是可用的，不应判定为不合格品。这些尺寸在工艺中仅 作为非强制性的参考尺寸。它们也可以用于分析过小作用弧齿槽宽或过 大作用弧齿厚的情况，以判定这些情况是否由于超差的作用误差造成的。
塞规测量作用齿槽的下差 和实际齿槽的上差，环规测作用齿厚的上差和 实际齿厚的下差。而对于单一要求控制棒间距时，有两个实际偏差即可。 要求控制产品的综合作用效果，有两个作用偏差也足够了也就是说完全 控制一个花键，需要四个量规，即全形通规， 止规， 不全行通 止规。
美标 ANSI B92.1 齿数 模数 25.4 /32 =0.79375 压力角 分度圆直径 = m *z 基圆直径 = m*z*cosα 作用齿槽宽最小值
齿向公差
齿径向跳动
跨棒距 量棒直径 齿根圆直径 齿根圆角半径
齿形公差 齿向测量长度 齿距累计公差

花键测量参数计算花键是一种常用的机械连接方式，在工程中广泛应用于轴、键和轮毂之间的连接。

花键的尺寸参数计算是设计和选择花键连接的重要步骤。

本文将详细介绍花键尺寸参数的计算方法。

花键主要由键长、键高、键宽及槽底圆角四个参数组成。

1.键长（Lk）的计算：键长是花键抵抗剪切力和扭矩的重要参数。

一般根据连接材料的性质和使用条件来确定键长。

a.当连接轴和轮毂的直径比较小时，一般取键长为连接面域内的径向长度。

b.当连接轴和轮毂的直径比较大时，一般取键长为轴的半径与轮毂的半宽之和。

c.当存在径向力的情况下，一般根据力的大小和工作条件来确定键长。

2.键高（Hk）的计算：键高是花键抵抗剪切力的主要参数。

键高需要满足一定的强度要求，一般根据连接材料的静强度来确定。

键高计算公式：Hk≥(4Ft/π*σ)^1/3其中，Ft为设计考虑的剪切力，σ为连接材料的静强度。

3.键宽（Bk）的计算：键宽是花键抗扭矩的重要参数。

键宽计算公式：Bk≥(16T/π*τ)^1/3其中，T为设计考虑的扭矩，τ为连接材料的剪切强度。

4.槽底圆角（R）的计算：槽底圆角是花键槽底部分的半径。

槽底圆角的设计主要是为了避免应力集中。

一般取槽底圆角的半径为花键宽度的1/8总结：花键的尺寸参数计算是花键连接设计的关键步骤。

根据连接轴和轮毂的直径以及受力情况来确定键长；根据连接材料的静强度来确定键高；根据设计考虑的扭矩和连接材料的剪切强度来确定键宽；槽底圆角一般取键宽度的1/8、这些参数的计算有助于确保花键连接的可靠性和稳定性。

30°渐开线花键的设计计算已知：0000 m=1.250000Z=240000αD =30°00001、分度圆直径D ： D=mZ=1.25*24＝3000002、基圆直径D b ： D b ＝mZCOS αD ＝1.25*24*cos30＝25.9800003、齿距p ： p=πm=1.25π=3.92700004、内花键大径基本尺寸D ei ： D ei ＝m(Z+1.5)=1.25*(24+1.5)=31.87500005、内花键大径下偏差： 000006、内花键大径公差：IT12－14，取IT12，公差值0.2500007、内花键渐开线终止圆直径最小值D Fimin ：0000 D Fimin =m(Z+1)+2C F =1.25*(24+1)+2*0.125=31.500008、内花键小径基本尺寸D ii ：0000Dii=D Femax +2CF=28.62+2*0.125=28.8700009、内花键小径极限偏差：查机械设计手册，为0000 10、基本齿槽宽E ： E=0.5πm=0.5*π*1.25=1.963000011、作用齿槽宽E V ： E V ＝0.5πm ＝1.963000012、作用齿槽宽最小值E Vmin ： E Vmin ＝0.5πm ＝1.963000013、实际齿槽宽最大值E max ：0000E max ＝E Vmin +（Τ+λ）=1.963+0.137=2.100，0000其中Τ+λ查机械设计手册，为0.137000014、实际齿槽宽最小值E min ： E min ＝E Vmin +λ＝1.963+0.048＝2.0110000其中λ值查机械设计手册，为0.048000015、作用齿槽宽最大值E Vmax ： E Vmax ＝E max －λ＝2.100－0.048＝2.052000016、外花键作用齿厚上偏差es V ：查机械设计手册，为0000017、外花键大径基本尺寸D ee ：D ee =m(Z+1)＝1.25*（24+1）＝31.25000018、外花键大径上偏差es V /tan αD ： 0000019、外花键大径公差：查机械设计手册，为0.16000020、外花键渐开线起始圆直径最大值D Femax ：0000D Femax =2 ＝28.620000其中：D b =25.98 D=30 αD =30° h s =0.6m=0.6*1.25=0.750000es V /tan αD =0000021、外花键小径基本尺寸D ie ： D ie ＝m(Z －1.5)＝28.125 00022、外花键小径上偏差es V /tan αD ：0000023、外花键小径公差：IT12－14。

跨棒距计算模板
5.跨棒距模板
一、桥梁跨棒距计算
跨棒距：
1.桥梁净跨：
跨棒距=桥梁净跨/（N－1）
其中，N为桥梁支座号（从左至右计算）。

2.根据实测跨径确定跨棒距：
（1）两端支座跨径或洞口跨径：
跨棒距=桥梁实测全长÷（N－1）
（2）两端支座跨径不一致或洞口跨径+桥梁净跨：
跨棒距=（桥梁实测全长－（A－B））÷（N－1）
其中，A为桥梁实测跨径（两端支座跨径或洞口跨径），B为桥梁净跨度（跨棒距×（N－1））。

3.前后支座位置不一致，采用投影法确定跨棒距：
以介于两端支座之间的棒号为对称轴，将前支座以上三棒，后支座以下三棒投影至水平底面上，跨棒距按照前支座以上三棒与后支座以下三棒的水平距离按照（N－2）等分的方法确定。

4.墩柱变形尺寸受到影响，洞口变形均采用折叠或非折叠计算：
（1）折叠洞口变形：
跨棒距=（桥梁实测全长－（A－B））÷（N－2）
其中，A为桥梁实测跨径（两端支座跨径或洞口跨径），B为桥梁
净跨度（跨棒距×（N－2））。

（2）非折叠洞口变形：
跨棒距=通过以上三种方法确定最接近桥梁实测跨径的结果。

二、相关参数说明
1.桥梁净跨：桥梁上承跨径减去支座受力跨度的跨度。

2.洞口跨径：在桥梁洞口处桥梁的跨径，用于计算洞口变形跨棒距。

3.桥梁实测跨径：从桥梁洞口到桥梁跨棒的实测距离，用于根据实测跨径计算跨棒距。

4.跨棒距：桥梁由连续支座支承的部分，以相邻支座的水平距离称为跨棒距。

外花键大径上偏差
外花键大径公差
30°平齿根－外花键小径基本尺寸（Die）
外花键小径上偏差
外花键小径公差（从IT12、IT13和IT14中选取）
invαM=invα+dp/(m×Z×COSα)+Smin/(m×Z)-π/Z
用迭代法求αM
外花键跨棒距的最小值（Mmin） 外花键跨棒距的公差（T）
invαM'=invα+dp/(m×Z×COSα)-π/2Z+2xntgα/Z 用迭代法求αM' 外花键跨棒距M'（名义值） 跨齿数（k=az/180°+0.5）四舍五入整数 公法线长度名义值（Wk） 公法线长度最小值（Wmin）
6
h
27.5 0 0.091239434 0.036665412 0.054574022 0.051129736 查表 0.0309 0.012855055 38 2.032676542 2.032676542 1.941437108 1.99601113 1.978102521 0.1 37.65864892 39.8
公法线长度最大值（Wmax）
520e-3461 36 2.5 30 0 4.9
6 e 5.3 -0.072 0.124054273 0.049554588 0.074499685 0.071949909 查表 0.0395 0.009177716 90 3.926990817 3.854990817 3.730936544 3.805436229 3.780491132 0.25 87.04371208 92.5
-0.044
15.5745
-0.044
0.044501289
28.29702416 18.11177333 0.15482979 0.053262002 29.91557579 18.37749785 6 12.72287754 12.5932176 12.66661349

渐开线花键完整计算1、模数是径节制的Dp24，换算公式是25.4÷24≈1.0583。

2、棒间距是用量棒直径和分度圆齿槽宽根据公式算出来的。

计算公式可参考国标。

棒间距的计算公式是由几何学决定的，美标德标都一样。

在量棒直径的选择上各个标准可能会有差异。

3、标准齿形定义为在分度圆上齿厚和齿槽宽相等，而分度圆直径定义为模数×齿数。

分度圆周长=mzπ=2zE，所以E=mπ÷2=1.0583×π÷2≈1.6624，而图里面的齿槽宽比标准的大不少，所以图里的花键不是标准的齿形，也就是说是带变位系数的，也就是说实际上分度圆不是等分齿距的，内花键的齿槽宽是大于内花键的齿厚的。

所以图里真实的齿槽宽需要根据棒间距和量棒直径逆推算。

4、实际齿槽宽就是根据棒间距的实际测量值逆推算出来的，最大最小实际齿槽宽分别对应着棒间距的最大最小值。

作用齿槽宽是考虑到花键的几何公差后的最大实体边界对应的齿槽宽。

花键加工过程中，齿距会有误差，24个齿就对应有24个齿距，都可能会有误差；齿形会有误差，齿形也叫齿廓就是那条渐开线，几何上是一条平滑的曲线，但现实中是锯齿状凹凸不平的；齿向会有误差，齿向误差也叫螺旋线误差，就是看齿宽两侧渐开线对应的点在齿面上画过去的线是平的还是鼓的，还是左歪还是右歪。

以上3种误差的存在，会造成内花键的实体边界不在几何学上的位置上。

内外花键配合实际上是广义的轴孔配合，公差原则也是存在的，基本上等于采用包容原则。

5、大小径在几何上的约束没那么多。

大径不超出齿廓两侧渐开线的交点，小径不小于基圆，然后配对的内外花键大小径之间互相留点间隙，在几何上就不会有什么干涉。

但在受力上，小径要根据外花键的齿根强度取舍。

一般只要不根切问题都不大。

如果需要标准背书，大小径也可以按照标准给的比例系数确定。

6、题主的图挺像我一客户的风格，都是参数栏放图纸左下角，参数栏也不给齿形齿向齿累公差，令人无法直观判断精度等级以及参数之间是否会有矛盾。

渐开线花键缺齿跨棒距M值的计算
孙连奎
【期刊名称】《机械工程师》
【年(卷),期】2009(000)003
【摘要】针对汽车变速器的齿毂使用过程中出现的缺齿渐开线花键,提出了相应的跨棒距计算方法,为工艺设计、检测及刀具设计提供了理论依据.
【总页数】1页(P155-155)
【作者】孙连奎
【作者单位】浙江大发齿轮有限公司,浙江,温岭,317500
【正文语种】中文
【中图分类】TH131.4
【相关文献】
1.奇数齿渐开线圆柱斜齿外齿轮跨棒距和跨球距的计算 [J], 金鸣;高进
2.渐开线内圆柱变位直位齿测量棒直径和跨棒距的计算方法 [J], 赵清彬;魏金萍
3.基于交互式程序设计的倒锥接合齿跨棒距计算研究 [J], 费宁忠;
4.圆柱直齿渐开线花键棒间距和跨棒距的测量及其极限值的计算 [J], 郭新明
5.ANSI B92.1b美标渐开线花键配合侧隙及跨棒距计算 [J], 孙鹏
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

花键量规计算标准综合通端花键塞规计算说明：1.用综合通规（塞规）控制内花键作用齿槽宽最小值，从而控制作用侧隙的最小值。

2.同时还应测量棒间距MRI或共法线平均长度W,以控制内花键实际齿槽宽最大值或外花键实际齿厚最小值。

输入内花键渐开线参数值：齿数18模数 1.5压力角30分度圆直径27基圆直径23.3826859内花键实际齿槽宽的最大值Emax 2.501(1)查表GB3478.1-83得:总公差T+λ0.1040综合公差λ0.0370故加工公差T0.0670内花键作用齿槽宽的最小值E V min 2.397000(2)查GB5106-85量规制造误差表2得:综合通规齿厚制造工差H0.004综合通规齿厚制造公差带的位置公差Z0.004综合通规磨损极限裕度Y0.002综合通规齿厚上极限尺寸Ts 2.403000综合通规齿厚上极限尺寸Ti 2.399000综合通规齿厚磨损极限尺寸Tu 2.395000(3)量规量棒直径D Re的确定量规分度圆处与量棒接触点上的压力角αce(弧度值）0.523598776求出需用的最小量棒直径D'Re 2.773量棒的计算直径DRe 3.350(4)求出量棒与花键齿形接触处渐开线函数值INVα量规齿厚为上极限尺寸Ts时量棒中心圆处压力角INVαTs0.111486969量规齿厚为上极限尺寸Ti时量棒中心圆处压力角INVαTi0.11133882量规齿厚为上极限尺寸Tu时量棒中心圆处压力角INVαTu0.111190672(5)查渐开线函数表得:αTs35.15833333αTi35.14666667αTu35.13333333 (6)计算量规齿厚极限尺寸的M Re值：量规齿厚跨棒距测量的Mre最大值31.950量规齿厚跨棒距测量的M re最小值31.946量规齿厚跨棒距测量的Mre磨损极限值31.942。

114 H11 120 0.7557 -0.45 -1.35 119.49 1.65
3 0.06 6.361235 6.305235 6.271235 109.2648 109.1685
使用说明 中齿轮的变位方向相同；内花键的变位则相反，这与我国标准中不同。
所有值都可在DIN5480-2006中查出。 和内花键齿根圆直径下偏差都为0。
总齿向误差Fβ50 0.011
总齿向误差Fβ 100
0.014
总齿向误差Fβ 200
0.02
量棒直径DM
6
棒间距公称尺寸 126.095
偏差系数AM1*
1.52
内花键
总公差
0.09
实际公差
0.056
作用公差
0.034
基本偏差
0
加工方法
拉刀
单项节距偏差fp
0.024
总节距误差Fp
0.056
总齿形误差Fα
h11 齿顶圆直径公差 112.8 齿根圆直径 -0.75743 齿根圆直径上偏差
0.45 变位系数 1.35 齿高变位量 113.91 渐开线终止圆直径最小值 1.95 基本齿廓上的齿根高 3.3 基本齿廓上的齿全高 0.36 基本齿廓上的齿形裕度 6.1802347 实际齿槽宽最大值emax 6.2202347 实际基准齿槽宽最小值 6.2432347 作用齿槽宽最小值evmin 126.01748 最大棒间距 125.95668 最小棒间距
1.35 0.48 114 0.48 114 98.726896 6.2712347 0.6 0.3
输出参数
使用说明 1、外花键的变位与我国标准中齿轮的变位方向相同；内花键的变位则相反
2、左侧所有为输入的参数，所有值都可在DIN5480-2006中查出。 3、外花键齿根圆直径上偏差和内花键齿根圆直径下偏差都为0。