中华人民共和国电力行业标准
火力发电厂
汽水管道与支吊架维修调整导则
DL/T 616—1997
Maintain&adjusting guide for thermal
power plant steam-water pipes and support-hangers
1 范围
1.1 本导则规定了为保证火力发电厂汽水管道安全运行所必须进行的检查，维修与调整的基本要求，也规定了汽水管道与支吊架异常的处理办法。
1.2 本导则适用于火力发电厂主蒸汽额定温度为540℃及以上机组的主蒸汽管道，高温再热蒸汽管道、低温再热蒸汽管道、主给水管道、高低压旁路管道与启动旁路管道等。
1.3 主蒸汽额定温度为540℃及以上机组的其他汽水管道以及其他机组的汽水管道可参照执行。
2 引用标准
下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
DL 483—91 火力发电厂金属技术监督规程
DL 5007—92 电力建没施工及验收技术规范（火力发电厂焊接篇）
DL 5031—94 电力建设施工及验收技术规范（管道篇）
DL/T 5047—95 电力建设施工及验收技术规范（锅炉机组篇）
DL/T 5054—1996 火力发电厂汽水管道设计技术规定
DL 612—1996 电力工业锅炉压力容器监察规程
SD 230—87 发电厂检修规程
SDGJ 6—90 火力发电厂汽水管道应力计算技术规定
DL/T 5072—1997 火力发电厂保温油漆设计规程
ANSI/ASME B31.1—1995 动力管道
3 名词术语
支吊装置（支吊架）：管部、连接件、功能件与根部等零部件集合的总称。
管部：支吊装置与管道直接连接的零部件的总称。
连接件：用以连接管部与功能件、功能件与根部，或管部与根部及自身相互连接的各种零件的总称。
功能件：实现各种支吊类型功能的零部件的总称，如变力弹簧支吊架、恒力弹簧支吊架、减振器或阻尼器等。
根部：支吊装置与承载结构直接连接的各种辅助钢结构。
支吊点（吊点）：管道上装设管部部位承受力的代表点。
着力点：承载结构上装设根部部位承受力的代表点。
减振器：用以控制管道低频高幅晃动或高频低幅振动，对管系的热胀、冷缩有一定约束的装置。
阻尼器：用以承受管道冲击荷载或地震荷载，控制管系高速振动位移，允许管道自由热胀、冷缩的装置。
接口：管道与设备或甲管道与乙管道设计分界的连接环节，它可以是焊缝、法兰或其他连接方式。
偏装：为了改善由于冷热位移引起不利受力而在安装时使支吊点与着力点在一维或二维坐标上设计规定的不一致数值。
失载（脱载）：由于非正常原因引起承载支吊架完全失去荷载的现象。
超载：超过支吊架设计最大额定荷载的现象。
过应力：由于非正常原因使管道元件的某局部位置或支吊装置某局部位置的工作应力超过许用应力的应力。
附加位移：设备由冷态到热态引起接口处坐标值的增量。
补刚处理：增加构件抗变形或抗振动能力所进行的结构改进。
水锤：管道内因压力波动，流量或流向突然变化引起的冲击荷载现象。
汽锤：蒸汽管道系统中因流动条件和流动状态的急剧变化而产生的动荷载现象。
冷态线：管道安装后，在室温情况下空间位置的几何线。
4 管道系统
4.1 管系的膨胀
4.1.1 新机组首次升温，应及时检查管道膨胀是否受阻。出现受阻，应作好记录，并及时与设计单位联系处理。
4.1.2 除限位装置、刚性支吊架与固定支架外，应保证管系自由膨胀。两相邻管道保温表面间的冷间距，应足以保证管道膨胀不相互阻碍。对管道周围的其他设施进行改造时，应保证管道膨胀不受阻碍。4.1.3 高温管道应在热位移较大、测量方便处装设三向位移指示器。设计单位应提供该处热位移的理论计算值。
4.1.4 新机组首次启动前和启动后蒸汽参数达到额定值8h，以及停机后管道壁温降至接近环境温度时，应各记录一次三向位移数值。
4.1.5 机组大修停机后待管道壁温降至接近环境温度时，以及重新启动待蒸汽参数达到额定值8h后，应各记录一次三向位移数值，
4.1.6 各支吊点的实际热位移值与设计计算值一般不会完全相符。如果相差不多，可以认为管系膨胀正常。如果相差太大，应查明原因，必要时应予以纠正。
4.2 管系的推力与力矩
4.2.1 与管道连接的设备出现明显的变形或非正常的位移时，应分析管系的推力与力矩对设备的影响。
4.2.2 与管道连接的设备接口焊缝出现裂纹，应查清管道是否发生过瞬间剧烈振动，分析焊接质量，对附近的支吊架进行检查，必要时按实际情况进行管系推力与力矩核算。
4.2.3 固定支架的混凝土支墩发生损坏，应分析损坏原因，并及时进行处理。
4.2.4 与锅炉或汽轮机接口附近的限位装置，应严格按设计图纸施工。运行单位发现推力与力矩异常时，应立即进行处理。
4.2.5 运行中经常泄漏的法兰结合面，应考虑管系推力与力矩的影响。
4.2.6 厂房或设备基础发生异常沉降或遭受地震后，应对管道系统进行测量与记录，并请有关单位进行管端附加推力与力矩核算，必要时提出处理措施。
4.3 管系的冲击与振动
4.3.1 300MW及以上机组的管系，如发生明显振动、水锤或汽锤现象，应及时对管系进行目测检查，并记录发生振动、水锤或汽锤的时间、工况、支吊架零部件是否损坏与管道是否变形。并分析原因，采取措施予以防止。
4.3.2 地震后，应及时对管系进行察看，检查管道与设备接口焊缝是否异常，支吊架零部件是否损坏与管道是否变形，出现异常应及时进行处理。
4.3.3 管系出现较大振幅的低频振（晃）动，应检查支吊架荷载是否符合设计规定。严禁未经计算就用强制约束办法来限制振动。常用的消振办法为：
a）请设计单位用提高管系刚度的办法来消振，并应对支吊架进行认真的调整；
b）请设计单位用增设减振器的办法来消振，在振动管道沿线试加减振附加力，以确定消振的最佳位置；
c）如用增设阻尼器的办法消振，应请设计单位确定装设位置，根据该位置的位移量、位移方向及惯性荷载选择型号、连杆长度与根部布置。
4.3.4 因汽、液两相不稳定流动而振动的管道，一般不用强制约束的办法来限制振动，应从运行工况，系统结构布置与适当的支吊架改进来综合治理。
4.4 管系过应力
4.4.1 根部或管部钢结构或连接件刚度或强度不足引起管系过应力时，应按汽水管道支吊架设计原则进行补刚处理。
4.4.2 严禁利用管道作为其他重物起吊的支吊点，也不得在管道或吊架上增加设计时没有考虑的任何永久性或临时性荷载。
4.4.3 管道个别部件损坏时，除进行损坏部件的材质分析外，必要时还应根据管系的实际状况，对管系重新进行应力分析，以确定部件的失效原因，并采取相应对策予以纠正。
4.4.4 当管道某一焊口多次发生裂纹，应进行如下工作：
a）分析焊接及管材质量；
b）检查裂纹焊口邻近支吊架状态是否正常，并测定其热位移方向和位移量；
c）根据管系的实际状况进行应力分析，然后进行焊口损坏原因的综合分析，并采取有效措施予以纠正。
4.4.5 当更换管子、管件或保温材料在重量、尺寸、外形布置或材质等方面与原设计不同时，应进行应力分析，以防管道系统任何部位产生过应力。
4.4.6 管道上多处支吊架弹簧被压死，常造成管系过应力，应根据管系实际状况，对管系重新进行应力分析，以确定支吊架弹簧压死的原因，并采取相应对策予以纠正。
4.4.7 蒸汽管道水压试验时，应将弹性支吊架进行锁定保护弹簧。如无法锁定或锁定后其承载能力不足时，应对部分支吊架进行临时加固或增设临时支吊架，加固或增设的支吊架要经计算核准。如管系设计未考虑水压试验工况，在水压前，应通过计算增设临时支吊架。
4.4.8 对母管制的蒸汽管道系统，当发生过异常情况或进行换管改造时，应根据管系实际状况，进行机、炉运行方式的方案验算。对有旁路系统的蒸汽管道系统，必要时也应进行运行方式的方案验算。
4.5 管道保温
4.5.1 在主蒸汽管道、高低温再热蒸汽管道上，严禁使用技术参数达不到要求的各种保温材料，以保证保护层表面温度与管系受力不超限。
4.5.2 检修时局部拆除的保温，应按原设计的材料与结构尺寸恢复。使用代用材料使邻近支吊架工作荷载超过±10％时，须进行支吊架荷载调整。
4.5.3 大范围更换保温，不得使用与原设计容重相差过大或改变原保温结构尺寸。如需变更，应重新进行支吊点荷重分配、热位移、管系应力及推力计算，并对支吊架逐个进行调整，必要时更换一些不能适应的支吊架。当大部分支吊架无法适应或管系受力超限时，不允许改变原保温设计。
4.5.4 大范围拆除保温前，应将弹性支吊架暂时锁定，保温恢复后应解除锁定。
4.5.5 严禁主蒸汽管道、高低温再热蒸汽管道的任何部位因保温脱落而裸露运行。严禁把弹簧、吊杆、滑动与导向装置的活动部分包在保温层里。
4.6 管系的改造与检修施工
4.6.1 对超期服役的管道进行全部或部分换管时，应根据管系的实际状况，重新进行设计计算与支吊架调整。
4.6.2 水平管道过度挠曲影响疏水时，可采用增设弹性支吊架办法解决，但应进行荷载分配与热位移计
算。水平管坡度数值或坡度方向不能满足疏水要求时，应与设计单位研究解决。
4.6.3 当管道系统发生下沉时。应查明原因，必要时应请设计单位协助处理。
4.6.4 更换管道元件前，应对作业部位两侧管子进行定尺寸、定位置的临时约束，待作业全部结束后，方可解除约束。
4.6.5 大量更换支吊架，改变支吊架的位置、定向，类型、荷载或增加约束，应进行管系设计计算。
4.6.6 支吊架施工，应由有经验的有必备技术力量的部门承担。施工前应熟悉有关图纸及资料，认真核对，在施工中应精心调整，严格工艺要求。
4.6.7 支吊架的更换必须执行DL 5031—94《电力建设施工及验收技术规范（管道篇）》的有关规定。对单线管道，应由一端按顺序作业；对多线管道，还应平行推进作业。
4.6.8 管道支吊点的定位与设计的偏差值：对水平管道，不应超过50mm；对垂直管道，不应超过100mm。着力点的定位与设计的偏差值，不应引起根部辅助钢结构或承载结构超设计规定的应力水平或偏心受载。
4.6.9 支吊点与着力点需要偏装时，偏装值为水平冷、热位移之和的1/2。利用根部偏装，偏装方向与位移同向：利用水平管管部偏装，偏装方向与管子轴向位移反向。热态时出现吊杆倾角比冷态时同向增大，应查明原因，并进行处理。
4.6.10 与管道直接接触的管部零部件，其材料应按管道的设计温度选用，接触面应不损伤管道表面。应保证管部与管道之间在预定约束方向，不发生相对滑动或转动。
4.6.11 支吊架施工焊接必须执行DL 5007—92《电力建设施工及验收技术规范（火力发电厂焊接篇）》的有关规定。与管道直接焊接的管部零部件，其材料应与管道材料相同或相容。根部及管部的焊缝应符合图纸要求。支吊架的全部安装焊缝，均应进行外观检查。
4.6.12 为避免焊接高温影响混凝土与预埋件的连接强度，在预埋件上焊接辅助钢结构时，应采用小规范焊接工艺，也可采用间歇焊接等工艺。
5 支吊架检查、维修与调整
5.1 一般规定
5.1.1 支吊架调整的主要内容是调整管道标高、荷载分配、规定间隙数值、减振器防振力与阻尼器行程分配等。
5.1.2 大范围更换保温与大数量更换支吊架后，在弹性支吊架锁定装置未解除前，应对全部支吊架进行检查与首次初调，使所有吊杆不受力过大或过小。
5.1.3 支吊架的冷态调整，对单线管道，应由炉顶向下按顺序进行；对多线管道，还应平行按顺序进行。而且这种调整要反复多次才能达到支吊架各自的安装荷载。
5.1.4 管道冲管前，应拆除弹性支吊架的锁定装置，冲管时对所有支吊架进行一次目视检查，出现问题应及时处理，不能把问题留在机组运行后处理。
5.1.5 汽水管道首次试投运时，在蒸汽温度达到额定值8h后，应对所有支吊架进行一次目视检查，对弹性支吊架荷载标尺或转体位置、减振器及阻尼器行程、刚性支吊架及限位装置状态进行一次记录。发现异常应分析原因，并进行调整或处理。
5.1.6 300MW及以上机组的主蒸汽管道、高低温再热蒸汽管道的支吊架，每年应在热态时逐个目视观察—次，并记入档案。观察内容包括：
a）变力弹簧支吊架是否过度压缩、偏斜或失载；
b）恒力弹簧支吊架转体位移指示是否越限；
c）弹性支吊架总成是否异常；
d）刚性支吊架状态是否异常；
e）限位装置状态是否异常；
f）减振器及阻尼器位移是否异常等。
5.1.7 本标准适用范围的汽水管道，每次大修应对重要支吊架进行检查，检查内容为：
a ）承受安全阀、泄压阀排汽反力的液压阻尼器的油系统与行程；
b ）承受安全阀、泄压阀排汽反力的刚性支吊架间隙；
c ）限位装置、固定支架结构状态是否正常；
d ）大荷载刚性支吊架结构状态是否正常等。
其他支吊架按5.1.6条进行目视观察。发现问题应及时处理；检查、观察与处理情况应记录存档。 5.1.8 300MW 及以上新装机组的主蒸汽管道，高低温再热蒸汽管道运行3～4万h 后的大修时，应对所有支吊架的根部、功能件、连接件和管部进行一次全面检查。
5.1.9 本导则适用范围内的汽水管道，运行8～12万h 后的大修时，应对支吊架进行一次全面检查。 支吊架全面检查内容：
a ）承载结构与根部辅助钢结构是否有明显变形，主要受力焊缝是否有宏观裂纹；
b ）变力弹簧支吊架的荷载标尺指示或恒力弹簧支吊架的转体位置是否正常；
c ）支吊架活动部件是否卡死、损坏或异常；
d ）吊杆及连接配件是否损坏或异常；
e ）刚性支吊架结构状态是否损坏或异常；
f ）限位装置、固定支架结构状态是否损坏或异常；
g ）减振器结构状态是否正常，阻尼器的油系统与行程是否正常； h ）管部零部件是否有明显变形，主要受力焊缝是否有宏观裂纹。
5.1.10 本导则规定的检查周期和检查内容在确认不对安全造成威胁时，经发电厂总工程师批准，可以适当延期检查。
5.1.11 运行中发现支吊架损坏，在采取有效的安全措施后，经发电厂总工程师批准，可以在近期停机时检修。危及管道安全运行时，应立即停机进行检修。 5.2 变力弹簧支吊架
5.2.1 只更换支吊架的弹簧时，订购的弹簧应要求生产厂提供每个弹簧的实测刚度与自由高度，以此确定弹簧安装高度。安装高度按下式计算：
式中：H az ——安装高度，mm ； H 0——自由高度，mm ， P az ——安装荷载，N ； P ˊ——实测刚度，N/mm 。
5.2.2 更换变力弹簧支吊架组件，订购时应要求支吊架生产厂逐台按设计的安装荷载标定安装刻度。 5.2.3 更换被压死或压断的弹簧，若要变更弹簧的规格号，应考虑设计规定的荷载变化系数。荷载变化系数按下式计算：
式中：C ——荷载变化系数；
ΔY t ——该支吊架的垂直热位移，mm P ′——该支吊架的弹簧刚度，N/mm ； P gz ——该支吊架的工作荷载，N 。
5.2.4 弹簧组件的标牌，应安置在便于观察的方位。吊杆螺纹旋入长度应适当，吊杆最上方或横担下方的螺纹应留有辅助调整的裕度。
5.2.5 安装荷载的调整应通过松紧螺母来进行.必要时可用吊杆最上方或横担下方的螺纹作辅助调整，
不宜用吊杆连接附件的螺纹作辅助调整，安装荷载的增减按下式计算：
P P
H H ′
?=az 0az gz
t P P Y C ′×=?
±ΔP =±ΔH ×P ′
式中：ΔP ——安装荷载的增（+）减（-）值，N ；
ΔH ——标牌刻度尺读数的增（+）减（-）值，mm ； P ′——该支吊架的弹簧刚度，N/mm 。
5.2.6 变力弹簧吊架的吊杆与垂线间夹角应小于4°，不能满足时，可调整偏装值来实现。 5.2.7 串联弹簧吊架，应采用同荷载范围的弹簧，调整时以下方吊架的荷载为准。
5.2.8 并联弹簧支吊架，应采用规格号相同、实际刚度相近的弹簧。热态时左侧荷载P L 与右侧荷载P R 可能不相同，当|P L —P R |>0.1（P L 十P R ）时，对偏离设计值大的一侧弹簧支吊架应进行荷载调整。 5.2.9 支吊架全部调整结束后，所有六角扁螺母均应锁紧。应逐个检查变力弹簧支吊架的锁定装置是否均已解除。
5.3 恒力弹簧支吊架
5.3.1 恒力弹簧支吊架公称位移量的选用，应比计算垂直位移量大20％，且至少大20mm 。
5.3.2 更换有较大水平位移的立管恒力弹簧吊架，宜选择有较大的位移量裕度。安装时，吊杆平面应垂直于水平位移的合成方向。
5.3.3 更换恒力弹簧支吊架，订购时应要求支吊架生产厂逐台提供恒定度、规定荷载离差和超载三项试验数据。
5.3.4 带有转体上下限位器的恒力弹簧支吊架，应留出位移行程值的5％为冷态的起始状态，以防管系长期运行后管线变化造成冷态时转体与限位器相碰。
5.3.5 恒力弹簧支吊架转体位置的调整，应通过松紧螺母进行。其荷载的调整，应通过调荷器进行。荷载的增减应满足下列计算：
式中：ΔP ——荷载的增（+）减（-）值，N ；
Δr o ——弹簧力矩转动半径的增（+）减（一）值，mm r o ——弹簧力矩转动半径，mm ； P N ——公称荷载，N 。
5.3.6 并联恒力弹簧支吊架，宜采用规定荷载离差相接近的支吊架。热态时两侧转体位置指示可能不相同，只要在位移量行程范围内，可以不进行转体位置调整。
5.3.7 恒力弹簧吊架的吊杆与垂线间夹角应小于4°，不能满足时，应调整偏装值来实现。
5.3.8 支吊架全部调整结束后，所有六角扁螺母均应锁紧。应逐个检查恒力弹簧支吊架的锁定装置是否均已解除。
5.4 刚性支吊装置
5.4.1 投运后的管道需要增设刚性支吊装置，或要变更刚性支吊装置的位置或约束类型，应请设计单位进行设计。
5.4.2 刚性吊架安装，其安装定位、安装工序应严格按设计图纸及技术要求进行，以防运行中出现吊架失载或超载。
5.4.3 单吊杆刚性吊架，冷、热态均不允许失载。双吊杆刚性吊架，冷、热态均不应一侧失载。出现失载现象，应分析原因，并设法纠正。
5.4.4 刚性支吊架的吊杆与垂线间夹角应小于3°，不能满足时，应调整偏装值或根部标高来实现。 5.4.5 承受排汽反力的刚性支吊架，必须严格按设计要求进行安装，按规定进行冷、热态间隙调整。 5.4.6 滑动支架的工作面应平整、无卡涩或脱空现象；导向装置的工作面应平整、无卡涩、无脱空或管部滑动底板越限，出现上述问题，应分析原因，并设法纠正。
N N N o o P 1.0P P 1.0P r r P +≤?≤?×?±=?±
对于带聚四氟乙烯板的滑动支吊或导向装置，其管部的滑动底板在冷、热态均应覆盖着聚四氟乙烯板。
5.4.7 限位装置安装，其安装定位、安装工序应严格按设计图纸及技术要求进行，并认真进行调整。定期检查其结构功能状态，发现损坏或异常，应分析原因，及时采取措施纠正。
5.4.8 导向装置在预定的约束方向或限位装置在不预定的约束方向，应考虑管道与管部的热膨胀，热膨胀后的最终间隙一般应有2～3mm。
5.4.9 固定支架安装，其安装定位，安装工序应严格按设计图纸及技术要求进行。定期检查其结构功能状态，发现螺栓松动、主要受力焊缝产生裂纹或其他异常，应分析原因，及时采取有效措施予以纠正。
5.5 减振器与阻尼器
5.5.1 投产后的管道需要增设弹簧减振器的，可根据管道直径选择适当的规格，但必须选用可调节型的，以便现场调整防振力。在应力分析中，应考虑减振器在规定工况下对管道和设备的影响。
5.5.2 弹簧减振器的最大工作行程应比其防振力调整量与管道位移在减振器的轴向分量之和大20％，且至少大20mm。
5.5.3 投产后的管道需要增设阻尼器的，阻尼器的型式应与管道动荷特性及阻尼要求相适应，阻尼器的规格应按动力荷载选用。
5.5.4 补装液压或机械阻尼器，必须使冷、热态均有足够的位移裕度，以防阻尼器位移超限损坏。5.5.5 减振器与阻尼器一般应在管道处于冷态线时安装。安装前应核对图纸尺寸与管线实际位置，如管线实际位置偏差过大，应对安装尺寸进行适当修正。
5.5.6 补装减振器后，必须进行热态调整，保证弹簧压缩后的行程裕度大于因管道位移在减振器位置的轴向分量，并使无附加力作用在热态的管道上。
5.5.7 每次大修要对50％的液压或机械阻尼器进行维护，维护内容按生产厂规定要求进行。对液压阻尼器，要及时更换密封垫及老化的工作液，并定期检查液位及动作行程。
5.5.8 用于承受排汽反力的液压阻尼器必须每年检查一次，也可在安全阀动作后及时检查。检查是否漏油、液位及工作行程，并把检查结果记入技术档案。
5.5.9 管道出现水锤、汽锤冲击后，应对出现冲击部位的所有阻尼器进行一次检查，发现问题应及时处理。
6 人员职责与技术档案
6.1 汽水管道与支吊架专职或兼职工程师职责：
a）熟悉本厂汽水管道系统与支吊架的详细资料，熟悉管系的寿命管理与寿命预测的基本知识；
b）参加新装机组汽水管道的竣工验收，参加设计与安装资料的移交工作；
c）负责对从事管道与支吊架维修的工作人员进行技术培训；
d）组织人员建立基础档案及运行管理档案；
e）编制汽水管道与支吊架检修计划，审核检修总结与专题技术报告；
f）定期分析主蒸汽管道，高低温再热蒸汽管道及主给水管道的安全运行情况，并以书面形式向发电厂总工程师汇报。发现异常应进行核实，并立即汇报。
6.2 下述工作应由有经验的或经过培训的人员担任：
a）管道系统与支吊装置的目视观察、检查、测量和记录；
b）支吊装置的维修和更换；
c）弹性支吊架荷载或转体位置的调整，刚性与限位装置结构状态的调整。
6.3 建立设计资料档案，它包括：
a）设计图纸与设计修改通知单；
b）管道的设计参数与工作参数；
c）管道用材的钢号、规格及材料的物理参数；
d）主要管件与阀门的型号、规格、钢号、重量与尺寸；
e）管道保温设计与保温材料的物理参数；
f）管端的附加位移，管道对设备接口的推力与力矩；
g）各管系的最大应力点位置与应力值；
h）支吊架的冷、热荷载及热位移汇总表等。
6.4 建立安装资料档案，它包括：
a）主要部件的金属检验，冷紧作业情况与安装变更记录；
b）标注位移指示器、焊口及支吊架实际位置及尺寸的主蒸汽管道、高低温再热蒸汽管道及主给水管道系统的单线立体图；
c）管道支吊架产品质量证明书及随箱资料，支吊架安装、检查及调整记录；
d）位移指示器安装记录。
6.5 建立投产后的技术档案，它包括：
a）简明的吊点分布单线立体图及管系尺寸分段图（参见附录A）；
b）全厂统一的支吊架编号、型号规格、热位移及荷载的支吊装置检查记录表（参见附录B）；
c）同一管系不同保温结构标志与尺寸图；
d）运行小时数、启停时间与次数记录表；
e）支吊架检修记录与位移指示器检查记录；
f）支吊架的全面检查与管系异常的专题技术报告。
附录A（提示的附录）
附录B（提示的附录）
支吊装置记录表
厂名：机组号：管道名称：吊架编号吊架位置吊架名称
吊架型号安装刻度吊点热位移与荷载
检查日期管道工况刻度读数其他记录工作人员
压力管道支吊架的安装要求 ①管道支吊架的安装应符合设计文件的规定。不锈钢和钛管道安装时应防止铁 离子污染，在碳钢支吊架与不锈钢或钛管接触处应用与管子相同的材料或非金属材料隔离。非金属材料与不锈钢接触时，其氯离子含量不得超过50×10-6。 ②管道安装时，应及时进行支吊架的固定和调整工作。支吊架位置应正 确，管子和支承面接触应良好。导向支架和滑动支架的滑动面应无歪斜和卡涩现象。 ③无热位移的管道吊架其吊杆应垂直安装；有热位移的管道吊架其吊点应设在 位移的相反方向，按位移值的1／2偏位安装。两根热位移方向相反或位移值不等的管道不得同时使用同一吊杆。 ④固定支架应在补偿装置预拉伸或预压缩前固定。导向支架或滑动支架的滑动 面应洁净平整，不得有歪斜和卡涩现象。 ⑤不得在无补偿装置的热管道直管段上同时安装两个及以上固定支架。 ⑥弹簧支、吊架的弹簧安装高度应按设计文件规定进行调整。弹簧支架的临时 固定件应待系统安装、试压、隔热完毕后方可拆除。弹簧支、吊架的安装调整应注意下列事项： a．弹簧刻度铭牌朝向应处于便于观测的位置，同时弹簧定位销要朝向便于拆除的位置。
b．在安装前调整弹簧调整螺栓高度，使其位于行程中部，便于以后调整。弹簧支吊架制作偏差应由支架及吊杆来调整，不得使用弹簧调整螺栓调节。 c．管道水联运后应将弹簧锁定销拆除，将弹簧调整到设计规定值并作好调整记录。 ⑦支吊架的固定必须牢固，支吊架的焊接应由合格焊工施焊，并不得有漏焊、 欠焊或焊接裂纹等缺陷。管道与支架焊接时，管道不得有咬边、烧穿等现象。 ⑧不得在滑动支架底板处临时点焊定位。仪表及电气的支撑件不得焊在活动支 架上。 ⑨从有热位移的主管引出小直径的支管时，支管的支架类型和结构应符合设计 要求，并不应限制主管的位移。 ⑩管道的固定支架、导向支架和滑动支架的安装位置应符合设计规定，其允许偏差见表5—34。 表5—34 固定支架、导向支架和滑动支架安装的允许偏差 mm
华东电力设计院汽水管道支吊架手册 使用说明 总则 支吊架的整体结构通常是由“管部”、“连接件”和“根部”三个部分所组成，管部、连接件和根部的结构型式均以标号方式表达其名称、结构型式、材料及规格，具本表示方式如下： 第一单元：占两位数，用汉语拼音字母表示，代表管部、连接件和根部各零件和部件的名称，具体表示方式如下： 第二单元：阿拉伯数字表示，代表管部、连接件和根部的结构型式管部：占一位数，除弯头支架外，通常表示为： “1”——代表≤555摄氏度各种介质温度下的管部结构； “2”——适用于无保温管道的管部结构； “3”——代表焊接式管部结构。 “4”——代表加强焊接式管部结构。 连接件：占一位数，代表各种连接件的结构型式。 根部：占两位数，奇数表示单槽钢的结构，偶数表示双槽钢的结构。 第三单元：占一位数，用汉语拼音字母表示，代表 管部：与管道表面接触部分所使用的管部材料： “H”——代表合金钢； “R”——代表20号钢； 当为A3钢时，则可省略不予表示。 连接件：代表： 1．螺纹连接件的螺纹旋向，以字母“Z”代表左螺纹，右螺纹者则不表示： 2．中部弹簧组件的支吊方式 “A”——单吊板连接的弹簧； “B”——双吊架连接的弹簧； “C”——螺纹连接的弹簧。 3．未表示者则无要求。 根部：代表悬臂梁结构和简支梁结构与土建梁的支承方式：第四单元：用阿拉伯数字表示，代表：
管部：管子的外径（毫米） 连接件： 1．拉杆及其附件和标准件的直径（毫米）和拉杆的长度（毫米）； 2．弹簧编写及其冷态荷载（公斤力）； 3．滚筒的直径（毫米）； 4．其他连接件的编号。 根部：表示编号及支吊点距离（毫米）和主要型钢的长度（毫米）。 第五单元：占一位数，用汉语拼音字母表示，代表： 管部： 1．表示荷载等级： “Q”——轻荷载； “Z”——重荷载； “J”——减震支架管夹。 2．表示支架支座上的特殊要求，当支座上需要带有聚四氟乙烯板作滑动材料时，应注明有“F”字样。 连接件：表示支承底板的特殊要求，同“管部（2）” 根部：空白。 各种管部、连接件和根部型号的具体表达方式，可参阅本手册中各种结构型式的“标记示例”。 本手册所使用的单位，除特殊标明外，分别是 长度——毫米（mm） 面积——平方毫米（mm2） 重量——公斤（kg） 荷载——公斤力（kgf） 力矩——公斤力—米（kgf---m） 设计方面 一、管部 1．手册中的“管部”适用于555摄氏度蒸汽和265摄氏度水及以下介质温度的汽水管道,对于油、气管道亦可使用。选用时应根据管道运行时的介质温度选择合适的钢材。 2．“管部”中的PMAX值系指在介质温度下所允许的最大了承载能力。 因此应根据管道在不同的运行工况下可能出现的最大荷载选择使用。当选用有“荷载等级”的结构时，应根据管道的设计荷载正确选用。当水平管道支吊架的设计荷载超过于荷载超过手册中允许的最大荷载时，除可缩短支吊架的设计跨距外，尚可按图1所表示的方法选择使用。 3．在吊架拉杆偏移角≤4度时，“管部”中的吊架结构强度已考虑到由于管道水平位移所产生的水平力的影响，当吊架拉杆长度较短时和支架有较大的水平位移时，应将支吊架进行偏移安装，偏移安装值和偏移安装方向应在设计方件中标明。 4．对于高温高压管道和水平力要求严格控制的支架，应在支架的支座底面和滑动、导向底板的表面装设聚四氟乙烯板作滑动材料以减少水平力的产生。
锅炉汽水管道及支吊架检修规程 1 设备范围 锅炉热力系统中承压汽水管道是指锅炉炉墙外的最高工作压力大于等于 0.1Mpa（表压）的蒸汽管道和最高工作温度高于等于标准沸点的水管道，包括： a.主蒸汽管道及相应母管； b.主给水管道及相应母管； c.下降管、导汽管、减温水管； d.旁路管道； e.供热管道； f.辅助蒸汽管道、吹灰蒸汽管道以及各种自用蒸汽管道； g.连续排污管道、定期排污管道、汽包事故放水管道、加药管道、减温水 管道、反冲洗管道等； h.疏放水管、取样管、排汽管、放空气管、仪表管； i.上述管道上的法兰、弯头、流量测量装置、减温器、支座、支吊架。 2 设备大修周期及标准检修项目 2.1 管道大修周期 压力管道的大修周期一般随机组的大修进行，通常为3年至4年，但还需根据管道的使用情况、工作环境等因素而确定大修周期。 在压力管道的检验中，对人员经常经过的部位、弯管（头）、三通、焊缝、易腐蚀、易冲刷减薄部位以及汽水系统中的高中压疏水、排污、减温水管座角焊缝应作重点检查。对于腐蚀、冲刷严重的排污管、疏水管应及时进行更换。 工作温度大于450℃的主蒸汽管道、高温再热管道（含相应的导汽管、抽汽管、联络管）的检验，应按《火力发电厂金属技术监督规程》的要求进行。主给水管（含下降管、联络管）运行达5万小时时，对三通、阀门进行宏观检查，弯头进行宏观和壁厚测量，焊缝和应力集中部位进行宏观和无损探伤检查，阀门后管段进行壁厚测量。以后检查周期为3～5万小时。 高温高压蒸汽管道上各种引出管出现下列情况之一的应更换： a.发现有裂纹；
b.管径有明显胀粗； c.腐蚀减薄超过1/3以上； d.运行时间超过10万小时的引出管。 2.2 管道支吊架大修周期 压力管道的支吊架在机组投入运行时需做一次全面的冷热态检验、调整，以后结合机组的大修进行。锅炉四大管道及导汽管、下降管等重要管道一般每个大修周期进行检验、调整，通常为六年至八年。其它管道在没有改变管系布置、载荷等因素的情况下，一般每二至三个机组大修周期进行检验、调整。 2.3 大修标准检修项目 标准大修项目清单
浅谈管道门字型支吊架的设计及计算 【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2. 管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3. 在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4. 管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max =
火力发电厂汽水管道与支吊架维修调整导则 1 范围 本标准规定了对火力发电厂汽水管道与支吊架的检查、维修、调整、改造的基本技术要求，也规定了汽水管道与支吊架异常问题的处理办法和基本程序。 本标准适用予火力发电厂汽水管道与支吊架的检查、调整、维修和改造，其他管道与支吊架可以参照本标准执行。本标准不适用于核电站一回路管道、非钢制管道、内衬管道以及其他专门用途的管道。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB 150 钢制压力容器 GB/T 1239.2 冷卷圆柱螺旋压缩弹簧技术条件 GB/T 1239.4 热卷圆柱螺旋压缩弹簧技术条件 GB/T 1239.6 圆柱螺旋弹簧设计计算 GB 3087 低中压锅炉用无缝钢管 GB/T 4272 设备及管道保温技术通则 GB 5310 高压锅炉用无缝钢管 GB/T 8163 输送流体用无缝钢管 GB/T 8174 设备及管道保温效果的测试与评价 GB/T 12459 钢制对焊无缝管件 GB/T 13793 直缝电焊钢管 GB/T 17116 管道支吊架 DL/T 612 电力工业锅炉压力容器监察规程 DL/T 695 电站钢制对焊管件 DL/T 850 电站配管 DL/T 869 火力发电厂焊接技术规程
DL/T 5031 电力建设施工及验收技术规范（管道篇） Dl/T 5054 火力发电厂汽水管道设计技术规定 DI/T 5072 火力发电厂保温油漆设计规程 JB/T 3595 电站阀门一般要求 JB/T 4704 非金属软垫片 JB/T 4705 缠绕垫片 JB/T 4706 金属包垫片 3管道系统 3.1一般规定 3.1.1 按DL/T 5054的要求，对设计己选定的管子和附件的材料进行核对，如果进行换管改造，应确定材质是否符合如下要求： a) 应按GB 5310的规定，选用中温中压及以上参数的较重要管道。 b) 应按GB 3087的规定，选用低中压参数的锅炉钢管。 c) 当选用压力小于1.6MPa及以下的管道时，可以采用焊接钢管，并符合GB/T 13793的要求，普通输送流体应符合GB/T 8163的规定。其他类别的管子不应使用在电厂汽水管道上。 d) 当采用国外生产的管道时，应按照生产国相关的标准执行，或按制造单位制造时所执行的标准，但技术性能不应低于我国标准的规定。 e) 在检查和维修时，应详细核对管子类别。如果发现问题．应书面呈报，并及时协调处理 3.1.2 对内径控制管，应按设计图纸、合同规定和制造厂保证的标准值检查内径和壁厚的偏差。对于外径控制管应按照订货标准执行。 3.1.3 应按DL/T 869的要求，检查管予和管件之间的焊接对口的内错边量应符合DL/T869的要求，管子加工坡口切割后的剩余壁厚应不小于对应设计参数的最小壁厚。 3.1.4 应按DI/T 5054和DI/T 695的规定检查管道附件，管道附件的材料宜与所连接管子的材料相一致，压力等级应不低于管道设计参数所确定的压力等级。如果需要验算，应按照DL/T 5054进行。重要管道管件的主要指标和检验要求应符合DL/T 695的规定，一般低压管道管件可按照GB 12459的规定。阀件应符合JB/T 3595的规定。 3.1.5 应按DL/ 5031的规定进行管道系统改造。管道系统中的压力容器（如扩容器、加热器、分汽缸等），应符合GB 150、DL 612及其相关标准的要求；电站主蒸汽管道、高低
亚临界燃煤锅炉四大管道支吊架检查调整项目技术条件书 1 总则 1.1 本技术条件书的使用范围，适用于****公司#*-*炉四大管道支吊架检查调整项目，它包括项目的工程范围及检查调整的技术要求。 1.2 本技术条件书提出的是最低限度的技术要求。 1.3 施工（技术）资质要求：具有国家质量检验检疫总局颁发的《中华人民共和国特种设备检验检测机构核准证》（综合检验机构甲类）。 1.4 在签订合同之后，招标方保留对本技术条件书提出补充要求和修改的权力，投标方予以配合。如提出修改，具体项目和条件由双方商定。 1.5 业绩要求：投标人近五年至少从事过3台套300MW机组及以上机组锅炉汽、水管道及四大管道支吊架检查、调整和金属监督检验工作经验。 1.6 本技术条件书所使用的标准如与投标方所执行的标准发生矛盾时，按较高标准执行。 1.7 投标方必须提供真实的符合本技术条件书的已运行业绩，弄虚作假中标也可依法废标。 2 项目范围和工期 2.1 项目工程范围 我公司#*-*锅炉为哈尔滨锅炉厂生产的型号为HG-1025/18.2-WM10亚临界一次中间再热自然循环汽包炉，采用单炉膛Π型布置，水平低温过热器，低温再热器和省煤器布置在后烟道，再热汽温采用尾部烟气挡板调节。汽轮机为东方汽轮机厂生产的型号为N320-16.7/537/537-4亚临界一次中间再热、单轴、高中压合缸、双缸双排汽、凝汽式汽轮机，共28级叶轮，第1级为调节级，其余27级为压力级，具有8段不调整抽汽。#*-*锅炉为东锅生产的型号为DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界参数变压直流本生型锅炉，一次再热，单炉膛，尾部双烟道结构，采用平行挡板调节再热汽温，固态排渣，全钢构架，全悬吊结构，平衡通风，露天布置。汽轮机为上海汽轮机厂生产的型号为N600-24.2/566/566超临界、单轴、三缸四排汽、一次中间再热、凝汽式汽轮机，具有冲动式调节级和反动式压力级的混合形式，共48级叶轮，其中高压缸1+11级，中压缸8级，低压缸2×2×7级，有8段不调整抽汽。 #*-*机组四大管道、抽汽管道有部分支吊架存在过载、失载和严重锈蚀等，需进行全面检查、应力核算和调整 2.2 工程接口和分界点
浅谈管道门字型支吊架的设计及计算 【文摘】用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道 支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计 和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适 用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。【关键词】管道布置管道跨距管架分析管架内力计算 一、管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1.管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2.管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3.在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4.管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm。 5.输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉；
6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免时应根 据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max = L max ——管架最大允许跨距（m ） q ——管道长度计算荷载（N/m ）,q=管材重+保温重+附加重 W ——管道截面抗弯系数（cm 3）
汽水管道检修规程 管道检修工艺 管道使用前质量检查 1.1.1.1 用肉眼检查管子的内外壁，其表面应光洁无裂纹、1.1.1.1.1 重皮、磨损、凹陷等缺陷。被清除后的管壁厚不得小于允许壁厚的最水值。其允许的深度。冷拉管，不大于壁厚的4%，最大深度不大于0.3mm;热拉管。不大于壁厚的5%，最大深度不大于0.5mm。 用卡尺或千分尺检查管径和管壁厚度。检查时可沿1.1.1.1.2 管子全长取3-4点测量管子外径，在管子端部取3-4点测量管壁厚度，根据管子不同用途，尺寸偏差应符合标准。外径与标准尺寸误差不大于0.5-1mm;管子壁厚误差为10-15%壁厚。 椭圆度和管径检查。检查时用千分尺和自制样板，1.1.1.1.3 从管子全长选择3-4个位置来测量。被测截面的最大与最小直径之差称管子的绝对椭圆度，通常要求相对椭圆度不超过0.05。 有焊缝的管子应进行通球检查，球的内径为公称内1.1.1.1.4 径的80-85%。 各类管子在使用前应按设计要求核对其规格，查明1.1.1.1.5 钢号。根据出厂证件，检查其化学成份，机械性能和应用范．
围。对合金钢要进行光谱分析，检查化学成份是否与钢号相符合。对于要求严格的部件，对管材还应作压偏试验和水压试验。 管道焊接 1.1.1.2 管子接口距离弯管弯曲起点不得小于管子外径，且1.1.1.2.1 不小于100mm。 管子接口不应布置在支吊架上，至少应离开支吊架1.1.1.2.2 边缘50mm。 管子两个接口间距不得小于管子外径，且不小于1.1.1.2.3 150mm。对需焊后热处理的焊口，距支吊架边缘不得小于焊缝宽度的5倍，且应不小于100mm。 管子接口应避开，疏放水及仪表管等的开孔位置，1.1.1.2.4 一般距开孔边缘不得小于50mm，且不得小于孔径。 管道在穿过隔墙、楼板时，位于墙、楼板内的管段1.1.1.2.5 不得有接口。 高压管子焊缝不允许布置在管子弯曲部分。 1.1.1.2.6 对接焊缝中心线距管子弯曲起点或汽包联箱的外壁1.1.1.2.7 以及支吊架边缘，至少距离70mm。 管道上对接焊缝中心线距离管子弯曲起点不得小于1.1.1.2.8 管子外径，且不小于100mm，其与支吊架边缘的距离则至少。70mm 两对接焊缝中心线间的距离不得小于150mm,且不得1.1.1.2.9
【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2. 管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求，并力求整齐美观； 3. 在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4. 管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距） 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡； 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件最少； 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ，同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []t W q L δφ124 .2max = L max ——管架最大允许跨距（m ）
管道支架的设计 首先我们应明确哪类管架应该土建专业设计,哪类管架应该配管专业设计。支承管道的管架通常分为三部分： 一、属于土建结构部分。习惯称之为“管架”或“管廊”，包括内管廊和外 管廊。 二、管道与土建结构之间相接的各种支、托、吊部分。 三、生根在建筑结构上的各种支架，高度通常在２ｍ以下。 通常第一类支架由配管专业提供条件，由土建专业设计完成；第二类支架通常由配管专业负责设计；第三类支架在建筑物上的预埋件由土建专业设计，其他部分由配管专业完成。 ⒈管道支架的分类及定义 按支架的作用分为三大类：承重架，限制性支架和减振架。 ①承重架：用来承受管道的重力及其它垂直向下荷载的支吊架。它又可分 为：刚性支吊架、可变支吊架或弹簧吊架、恒力吊架。 ａ、刚性支吊架：用于无垂直位移的场合。 ｂ、可变支吊架或弹簧吊架：用于有少量垂直位移的场合。 ｃ、恒力吊架：用于垂直位移较大的地方。 ②限制性支架：用来阻止、限制或控制管道系统热位移的支架。它又可分 为导向架、限位架和固定架。 ａ、导向架：使管道只能沿轴向移动的支架，不允许有角位移。 ｂ、限位架：允许管子的某一点有角位移，但不允许有线位移。 ｃ、固定架：不允许支承点有三个轴线的全部线位移和角位移。 ③减振架：用来控制或减除重力和热膨胀作用以外的任何力（如物料冲击、 机械振动、风力及地震等外部荷载）的作用所产生的管道振动的支架。 减振架有弹簧和油压式两种类型。 ⒉水平管道的最大支架间距 管道支架间距是指管道的跨度。一般管道的最大支架间距是按强度条件及刚
度条件计算决定，取其较小值。 管道支架的设置使管道形成分段，常见的有几种典型的形式：ａ、单跨梁（有图）ｂ、多跨连续梁（有图）ｃ、Ｌ形弯管（有图）ｄ、Ｕ形弯管（有图）ｅ、三轴向弯管 （有图） ①支架间距按强度条件计算： W Z L ][式中：L —管道支架间距，m ； Z —管子断面系数，3 cm ，通常管子的断面系数公式为 D d D Z 324 4 ； W —管道单位长度的重力，单位： m N /10； ][—热态下管材受重力荷载部分的许用应力， MPa ，通常取 2 ] [ h ； ][ h —管材在热态下的许用拉应力。 ②按刚度条件计算： 4 10 1W EI L 式中：W L 和意义同上， E —管材在热态下的弹性模量，MPa ；I —管子截面惯性矩，4 cm ，64 4 4 d D I ； —管子在跨中的挠度，mm 。 按刚度条件计算时的主要因素为挠度值的选取。在装置内的管道，一般选用 挠度在１０～２０mm 之间，推荐采用 ＝１５mm 。对于装置外的管道，由于 常设计成有坡度的管道（２‰～５‰），其挠度采用较大值，可达３８ mm 左右。
循环流化床锅炉汽水管道和阀门检修规程 第一节汽水管道及附件的检修 一检修项目 1标准项目 1)检查调整管道膨胀指示器和蠕胀情况. 2)检查调整支吊架. 3)检查管道内壁汽蚀及外表面腐蚀情况. 2非标准项目 1)抽查主蒸汽,主给水管道及焊口. 2)更换主蒸汽,主给水管段,三通,弯头等. 3)更换部分管道. 4)三年左右应进行一次主蒸汽管道的全面检查. 二.检修工艺及质量标准 1管道的外部检查. 1)检查管道系统上的附件,法兰结合面应平整无径向沟槽,法兰无变形,消除法兰,门盖漏水漏汽,更换阀门填料盘根. 2)检查管道外表面的腐蚀和磨损情况,对于疏放水、排污、重油、蒸汽吹扫管道等处的支吊架接入母管的三通底部,用手锤轻轻敲打,若有变形和严重损坏,则应换管.
3)大修中应测量主蒸汽管道蠕胀变形情况,测量方法是:用外经千分尺在管道蠕胀测点上进行,测量时管壁温度应和室温基本相等.测量完毕后,立即把保温包好,不得损坏测点. 2.管道的内部检查 1)对各汽水管道,每三年必须进行一次内部检查,如有法兰或阀门的管道可拆开检查,没有法兰,阀门的管道可钻孔检查. 2)检查管道内部时,应会同化学专业人员一道进行,根据情况对管道内部进行机械或化学清洗. 3更换新管或安装管道时的注意事项: 1)各类管道在使用前应按照设计要求,查明钢号,通经,壁厚. 2)合金钢管一定要有可靠的元素分析资料才许使用. 3)排污及疏水管道的安装,应根据具体情况进行布置,一般应遵守下列原则: a 管道应尽量短捷,避免弯曲,不影响运行通道或其它设备操作. b 管道阀门的位置便于操作和检修,并有适当的固定装置. c管道的安装均应有牢固的支吊架. d 管道在安装中,一般应按介质的流动方向有1‰～2‰的坡度,并能自由热膨胀. 4 管道附件:
管道支吊架设计及计算内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）
浅谈管道门字型支吊架的设计及计算 【文摘】用来支撑管道的结构叫管道支吊架，管道在敷设时都必须对管子进行固定或支承，固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里，管道 支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事，同时管道支吊架的设计 和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适 用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。【关键词】管道布置管道跨距管架分析管架内力计算 一、管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架，首先需对管道进行合理的布置，其布置不得不考虑以下参数： 1.管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求； 2.管道布置应统筹规划，做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维修 等方面的要求，并力求整齐美观； 3.在确定进出装置（单元）的管道的方位与敷设方式时，应做到内外协调； 4.管道宜集中成排布置，成排管道之间的净距（保温管为保温之间净距）不 应小于50mm。 5.输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置，应符合设备布置设计的要求，并力求短而直，切勿交叉； 6.地上的管道宜敷设在管架或管墩上，在管架、管墩上布置管道时，宜使管 架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡；
7.管道布置应使管道系统具有必要的柔性，在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下，应使管道最短，组成件 最少； 8.应在管道规划的同时考虑其支承点设置，并尽量将管道布置在距可靠支撑 点最近处，但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm，同时应尽 量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿； 9.管道布置宜做到“步步高”或“步步低”，减少气袋或液袋。不可避免时 应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密，管架数量增多，费用增高，故需在保证管道安全和正常运行的前提下，尽可能增大管道的跨距，降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响，不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距，管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算，取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1.按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： ——管架最大允许跨距（m） L max q——管道长度计算荷载（N/m）,q=管材重+保温重+附加重 W——管道截面抗弯系数（cm3） Φ——管道横向焊缝系数，取 [δ]t钢管许用应力——钢管许用应力（N/mm2） 2.按刚度条件计算的管架最大跨距的计算公式：
火力发电厂汽水管道与支吊架维修调整导则 Prepared on 22 November 2020
火力发电厂汽水管道与支吊架维修调整导则1 范围 本标准规定了对火力发电厂汽水管道与支吊架的检查、维修、调整、改造的基本技术要求，也规定了汽水管道与支吊架异常问题的处理办法和基本程序。 本标准适用予火力发电厂汽水管道与支吊架的检查、调整、维修和改造，其他管道与支吊架可以参照本标准执行。本标准不适用于核电站一回路管道、非钢制管道、内衬管道以及其他专门用途的管道。 2 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB 150 钢制压力容器 GB/T 冷卷圆柱螺旋压缩弹簧技术条件 GB/T 热卷圆柱螺旋压缩弹簧技术条件 GB/T 圆柱螺旋弹簧设计计算 GB 3087 低中压锅炉用无缝钢管 GB/T 4272 设备及管道保温技术通则 GB 5310 高压锅炉用无缝钢管
GB/T 8163 输送流体用无缝钢管 GB/T 8174 设备及管道保温效果的测试与评价 GB/T 12459 钢制对焊无缝管件 GB/T 13793 直缝电焊钢管 GB/T 17116 管道支吊架 DL/T 612 电力工业锅炉压力容器监察规程 DL/T 695 电站钢制对焊管件 DL/T 850 电站配管 DL/T 869 火力发电厂焊接技术规程 DL/T 5031 电力建设施工及验收技术规范（管道篇） Dl/T 5054 火力发电厂汽水管道设计技术规定 DI/T 5072 火力发电厂保温油漆设计规程 JB/T 3595 电站阀门一般要求 JB/T 4704 非金属软垫片 JB/T 4705 缠绕垫片 JB/T 4706 金属包垫片 3管道系统 一般规定
管道支吊架宏观检查项目表
管道支吊架技术监督管理办法参考 1 主蒸汽、高低温再热蒸汽和高压给水管道等重要管道支吊架，每年进行一次冷态、热态全面检查。运行3万h后，每次大修全面检查一次管道和支吊架管部、根部、连接件、弹簧组件、减振器与阻尼器并记录存档。其他管道支吊架根据日常抽检结果确定是否进行全面检查；当运行8万h后必须进行一次全面检查。 2 管道支吊架日常维护检查以目测为主。支吊架调整包括：支吊架荷载分配、弹簧状态、紧固螺栓受力、恒力吊架指针数值、减振器抗振力与阻尼器行程分配等。 3 锅炉首次试运，当主蒸汽达到额定温度8h后宏观检查所有管道支吊架。主要检查并设计对证弹性支吊架荷载标尺或转体位置、刚性和限位支吊架状态、减震器和阻尼器行程、热位移量值等。待管壁温度降至环境温度，重复一次同项目的冷态检查。发现异常应分析原因并调整和消缺处理。 4 大修检查汽水管道支吊架承受安全阀、泄压阀排汽反力液压阻尼器的油系统与行程，刚性支吊架间隙，限位装置、固定支架、大荷载刚性支吊架结构状态。 5 当管道明显振动、水锤或汽锤时，应全面检查一次管道系统支吊架部件、减振器与阻尼器等。蒸汽管道水压试验时，应锁定弹簧和恒力支吊架或增设临时支吊架加固。 5 管道支吊架全面检查工作应由管阀、本体班组专人负责。检查记录应经分厂专工抽查确认后审核签字，检查记录应存档备查。当发现管道支吊架严重异常需要调整时，建议委托具有资质和业绩的专业机构调整消缺。 大修检查维护项目 1 减振器、阻尼器按生产厂家规定检查维护：液压阻尼器补油，更换密封垫及老化工作液，定期检查油壶液位及动作行程，机械式减振器与阻尼器动作灵活。 2 大范围更换保温宜使用原设计导热系数、容重和结构相同的保温材料。 3 减震器与阻尼器应保证冷、热态位移裕度，避免管道热位移超限损坏。及时进行热态调整以保证减振器与阻尼器标定行程大于因管道位移在减振器与阻尼器上轴向分量，避免产生附加应力作用在热态管道上。 4 检查固定支吊架与生根结构焊缝，如混凝土支墩或生根的钢件损坏，限位装置异常变形或开裂。 5 检查偏装量是否不足或过大，偏装方向是否与设计相反。
中华人民共和国电力行业标准 火力发电厂 汽水管道与支吊架维修调整导则DL/T 616-1997 Maintain &adjusting guide for thermal power plant steam-water pipes and support-hangers 1范围 1.1本导则规定了为保证火力发电厂汽水管道安全运行所必须进行的检查、维修与调整的基本要求,也规定了汽水管道与支吊架异常的处理办法。 1.2本导则适用于火力发电厂主蒸汽额定温度为540℃及以上机组的主蒸汽管道、高温再热蒸汽管道、低温再热蒸汽管道、主给水管道、高低压旁路管道与启动旁路管道等。 1.3主蒸汽额定温度为540℃及以上机组的其他汽水管道以及其他机组的汽水管道可参照执行。 2引用标准 下列标准所包含的条文,通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。在标准出版时,所示版本均为有效。所有标准都会被修订,使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 DL483-91火力发电厂金属技术监督规程 DL5007-92电力建设施工及验收技术规范(火力发电厂焊接篇) DL5031一94电力建设施工及验收技术规范(管道篇) DL/T5047-95电力建设施工及验收技术规范(锅炉机组篇) DL/T5054-1996火力发电厂汽水管道设计技术规定 DL612-1996电力工业锅炉压力容器监察规程 SD 230--87发电厂检修规程 SDGJ6-90火力发电厂汽水管道应力计算技术规定 DL/T5072-1997火力发电厂保温油漆设计规程 ANSI/ASME B31.1-1995动力管道 3名词术语 支吊装置(支吊架):管部、连接件、功能件与根部等零部件集合的总称。 管部:支吊装置与管道直接连接的零部件的总称。 连接件:用以连接管部与功能件、功能件与根部,或管部与根部及自身相互连接的各种零件的总称。 功能件:实现各种支吊类型功能的零部件的总称,如变力弹簧支吊架、恒力弹簧支吊架、减振器或阻尼器等。 根部:支吊装置与承载结构直接连接的各种辅助钢结构。 支吊点(吊点):管道上装设管部部位承受力的代表点。 着力点:承载结构上装设根部部位承受力的代表点。 减振器:用以控制管道低频高幅晃动或高频低幅振动,对管系的热胀、冷缩有一定约束的装置。 阻尼器:用以承受管道冲击荷载或地震荷载,控制管系高速振动位移,允许管道自由热胀、冷缩的装置。 接口:管道与设备或甲管道与乙管道设计分界的连接环节,它可以是焊缝、法兰或其他连接方式。 中华人民共和国电力工业部1997-08-04批准. 1997-12-01实施
火力发电厂支吊架的检查与调整 摘要：火力发电厂汽水管道经过一定时间运行后管道位置会发生一定的变化， 加之支吊架安装中存在的各种问题，支吊架热位移及载荷将发生一定的变化，引 起管道应力升高，管道振动，影响机组的安全运行。当机组检修中大范围更换保温，应对管系重新进行应力校核计算，对影响较大的支吊架做必要更换或调整， 确保管系的应力不因更换保温而发生较大变化。发现支吊架存在问题时应及时分 析并调整。 关键词：管道；支吊架；振动；调整 1 前言 ＃1、2机组2005年投运，#3、4机组2008年投运。一期单台机组四大管道 共配置有178组支吊架，二期单台机组四大管道共配置有187组支吊架。火力发 电厂汽水管道上重要支吊架并不仅仅是在四大管道部分，锅炉顶部也分布着大量 的支吊架。 #1、2机组四大管道支吊架分别于2008年、2009年进行了支吊架检查调整，#3、4机组四大管道支吊架自投运以来未进行过调整。锅炉上支吊架自投运以来未进 行过调整，而锅炉是通过各种吊架吊在锅炉钢架上的，支吊架的工作不正常，对 锅炉管道、集箱及受热面的膨胀造成很大影响，影响着锅炉的安全运行。 2 支吊架的结构及应力分析 电厂汽水管道支吊架通常分为：变力弹簧支吊架、恒力弹簧支吊架、固定支架、 滑动支架、导向或限位支架、刚性吊架、阻尼支吊架和防冲击刚性支吊架。 从力学角度分析，决定管道系统应力的主要因素有：管道内压即管道运行压力；管道（包括管道、管件、阀门等）及保温层自重；支吊架配置与荷重；管道 的空间布置；管道的冷、热态温度。 在工作状态下，管道要承受来自内压、自重和其他持续外载（包括支吊架反 力等）和热胀、冷缩或其他位移受约束时产生的一次应力及因管道变形受约束而 产生的二次应力。 一次应力始终随着外力荷载的增加而增大，不会随时间的延长而有所降低， 当超过限度时，管道变形增加直至破坏。因此，内压、管道及保温自重和支吊架 配置三方面决定了管道一次应力的大小。 通过应力分析发现决定管道系统应力水平的关键因素是管道运行压力、运行温度、管道布置和支吊架状态。运行压力和温度通常按设计要求变化很小。在役机 组管道布置及特性已定。因此，从宏观角度分析，支吊架（位置、类型与运行状态）决定管道系统的应力水平与安全性。 3 支吊架问题及影响 管道及支吊架通常有两类问题，一类是结构静力问题，是由管道热膨胀和支吊架 失效引起的。管道系统是一个复杂的网络系统，有多种工况，如冷热态、启动、 停机工况等。不同工况下支吊架承载和热位移都不相同，经常发生管道或附件热 膨胀受阻而损坏相关部件，甚至引起停机的现象；另一类是汽水管道及附件振动 问题，容易引发管道裂纹，损坏阀门，威胁机组的安全运行。 4 支吊架检查核对 根据电力行业标准《火力发电厂汽水管道与支吊架维修调整导则》DL/T616-2006的规定，为满足运行管系安全生产的需要，需要对状态异常的支吊架进行调
概述 管道支吊架是管道系统中的一个重要组成部分，它对管道起着承受载荷、限制位移和控制振动等作用。设计中，合理布置和正确选择优质、可靠的支吊架；安装中，严格按照设计要求定位和装配，对于确保管道和设备安全运行及延长使用寿命有着很大的影响。 然而，管道实际运行状态往往偏离理论设计状态，其主要原因有以下几点： 1）管道理论计算中忽略的因素使管道存在设计偏差； 2）管道和支吊架在安装过程中存在施工偏差； 3）管道长期运行后，由于管道自重、经过多次开停机冷热交变，而发生下沉； 4）管道检修时更换了不同容重的绝热层改变了管道上的载荷； 5）支吊架长期受腐蚀后活动部件被锈浊、卡阻失去功能，影响管道的热位移； 6）支承载荷的弹簧发生应力松弛，承载能力下降，导致弹簧压并、管道下沉。 以上的种种导致管道偏离理论设计状况的因素都会使管道的应力发生变化，严重时会使焊缝 开裂，或对设备产生很大的附加推力和力矩。因而需要定期对管道支吊架进行检查和维修调 整，保证支吊架处于正常工作状况，是管道和设备能长期安全运行。 二.管道支吊架检修依据： 1） DL 438 —2000《火力发电厂金属技术监督规程》的第7.30条规定：对已运行3万h?4万h的300MW及以上的机组，和已经运行8万h?10万h的100MW及以上机组的 主蒸汽管道，再热蒸汽管道（含热段、冷段），应对管系及支吊架进行全面检查和调整； 第10.6条规定：100MW及以上机组的给水管道，运行10万h时，应对管系及支吊架情况进行检查和调整。 2）GB/T17116.1 —1997《管道支吊架第1部分：技术规范》第10章维修。它是非常效采用了美国国家标准ANSI/ASME B31.1 —1995《动力管道》附录V《动力管道系统运行、维护和修改的推荐实施规定》中有关管道支吊架部分。 3）DL/T616 —1997《火力发电厂汽水管道与支吊架维修调整导则》。 三?管道支吊架的类型和构成 3.1根据管道支吊装置承载、限位和防振三大功能，以及支吊装置各自的主要性能和用途可将其分为承重支吊架。限位支吊装置和振动控制装置三大类。承重支吊架按其在管道 垂直位移时载荷的变化情况又可分为恒力支吊架、变力支吊架和刚性支吊架三种。限位支吊装置按其限位的特征又分为限位装置、导向装置和固定支架三种。控制振动装置中又分为弹 簧减震器和液压阻尼装置两种。