电控喷油器响应特性影响研究

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新型电控柴油喷射系统的开发与性能研究的开题报告

新型电控柴油喷射系统的开发与性能研究的开题报告一、项目背景与研究意义柴油发动机因其高效能、高扭矩和高可靠性等特点而受到广泛的应用，而电子控制柴油喷射系统是其中最重要的组成部分之一。

该系统通过电控方式实现对柴油喷油量、喷油时机和喷油压力等参数的精确控制，提高了柴油发动机的燃油利用率、排放性能和动力输出等方面的性能。

因此，开发新型电控柴油喷射系统，对于推动柴油发动机的发展具有重要的意义。

二、研究内容及思路本项目的研究内容主要包括：1.设计新型电控柴油喷射系统的结构和工作原理。

2.研究新型电控柴油喷射系统中的电控部分的设计与实现，包括电控单元的选型和设计、信号采集和处理模块的设计等。

3.研究新型电控柴油喷射系统中的机械部分的设计与实现，包括高压油泵、喷油嘴和喷油管路等。

4.进行实验验证，测试新型电控柴油喷射系统在不同工况下的性能表现，包括燃油经济性、排放性能、动力输出等方面。

本项目的研究思路主要包括：1.通过对现有的电控柴油喷射系统的分析，了解其优点和不足，为设计新型电控柴油喷射系统提供参考。

2.在电控部分的设计中，应针对柴油发动机的工作特性和控制要求，选型合适的电路元件和芯片，设计出稳定可靠、性能优良的电控单元和信号处理模块。

3.在机械部分的设计中，应采用高精度的制造工艺和选用优质的材料，以确保新型电控柴油喷射系统的可靠性和耐久性。

4.在实验验证中，应根据不同的工况参数，如转速、负载等，对新型电控柴油喷射系统进行测试，收集数据并进行分析，评估系统的性能表现。

三、预期成果及应用前景本项目预期达到的成果包括：1.设计出具有自主知识产权的新型电控柴油喷射系统，并进行实验验证。

2.研究新型电控柴油喷射系统的性能表现，分析其在燃油经济性、排放性能和动力输出等方面的性能优劣。

3.结合工程实际和市场需求，对新型电控柴油喷射系统的应用前景进行分析和评估。

预计本项目所获得的成果可为柴油发动机的设计、制造和应用提供技术支持，具有重要的实际应用前景和市场价值。

电控喷油器喷射量特性小喷油脉宽非线性段研究

（．南科技大学车辆与动力工程学院，南洛阳４１０；．津大学内燃机燃烧学国家重点实验室，津３０７）１河河７０３２天天００２
摘要：析了电控喷油器喷射量特性小喷油脉宽非线性段的特性形态，计了高精度测量小喷油脉宽非线性分设段的实验装置，以高阻型喷油器为例，确测量了该喷油器小喷油脉宽非线性段的喷射特性，研究了驱动电精并压和供油油压对其特性的影响，后对小喷油脉宽非线性段进行了数值拟合，汽油机电控喷油系统的设计最为
如图１所示。
理论上，电控喷油器的循环喷油量与喷油脉性和电磁线圈的但
电磁力等因素，油器的喷射量特性在小喷油脉宽阶段喷将呈现明显的非线性。小喷油脉宽非线性段包括无效喷
射和过渡两个阶段。
（）效喷射阶段（ ≤ Ｔ≤ Ｔ）此阶段虽然喷油脉１无０。宽有一定数值但没有喷油量。由于喷油脉宽较小，油喷器电磁线圈产生的磁场力不足以克服喷油器针阀上方的弹簧力和燃油压力之和，阀不能打开，而不会喷油。针因
油器在针阀打开和关闭时，于针阀运动的惯性、路系统磁滞损耗，阀的运动将产生滞后现象，由磁针

电控喷油器研究现状分析

关键词：喷油器；模型；分析
电控喷油器是电控燃油喷射系统的核心部件，用以精确地计量燃器奠定了一定的基础。油并形成喷雾，其快速的动态响应、宽广的线性流量范围、良好的雾化２．２优化电磁场、提升电磁力性能决定了燃油喷射系统的工作特性。目前，德国ＢＯＳＣＨ、美国ＤＥＬ — 优化电控喷油器的电磁特性是缩短动态响应时间的有效途径，众ＰＨＩ、德国ＳＩＥＭＥＮＳ和日本ＤＥＮＳＯ等公司已有电控喷油器产品，且基多研究者进行了有益的探索。Ｇｒｅｉｎｅ￣Ｍ。等人通过理论分析，指出了提本瓜分和垄断了全球市场。高电控喷油器动态响应的途径，并从电磁线圈、衔铁及铁芯设计、制造、１概述加工、测试等方面来保证电控喷油器微小流量时的线性度。Ｒ．Ａｎｄｏ等电控喷油器本质上是一电磁阀，图１为～球阀式电控喷油器，主要人对电控喷油器动态特ｌ生进行了一维模拟，研究结果表明电磁后效（ａｆ＿包括：线圈、铁芯、衔铁、轭铁、钢球、阀座、喷孔板、喷管进口、喷管主体等ｔｅｒｅｆｅｃｔ）对动态响应的影响随着开启时间的减少而增加。Ｄｅａｎ组成Ｃｖｅｔｋｏｖｉｃ等人分析了电磁场结构参数、材料特陛、衔铁质量等参数对响当线圈不通电时，在弹簧预紧应时间、电磁力的影响规律，通过多个方案的计算对比，优化了电磁部力及内部燃油压力的共同作用下，件的几何参数，电控喷油器的整体结构尺寸减小，动态响应陛能得以提钢球被压紧在阀座上，处于关闭状高。喷管进态，喷油器不喷油。线圈通电后，线上述研究多是通过增加电磁力的方法，以提高电控喷油器开启过圈内的磁通量逐渐增大，衔铁及钢程的响应陛能。但是，电磁场所产生的电磁力与阀芯的机械运动具有耦轭铁同时还受到电磁场零部件的几何结构、磁｝生材料特性等参数影弹簧顶头球组件受到的电磁力逐渐增加并克合关系，服弹簧力、燃油压力及自身重力，衔响。线圈铁及钢球组件开始升起，燃油从喷２．３对内部流动进行分析、减小流动阻力衔铁喷管主体孔板上的喷孔喷出，直至线圈断电电控喷油器的流量特陛和喷雾特ｆ生受到燃油在其内部的流动特Ｉ生铜球后，在燃油压力和弹簧预紧力的作的影响，该方面的研究是进一步探明电控喷油器动态机理的重要环节。阀座：：：用下衔铁及钢球组件回位，钢球与Ｊ．Ｈ．Ｓｐｕｒｋ等人建立了电控喷油器内部流动的数值模型。计算分析了防积炭板阀座密切结合，起到密封阻断燃油针阀体的运动过程、速度和内部流体压力的变化趋势，提出了针阀体机图１电控喷油器结构图的作用。至此，完成一次燃油喷射过械运动和内部液体流动之间的耦合关系，指出喷油器的内部流体流动程。也是影响其动态开启与关闭时间的重要因素。Ｍ．Ｈ．Ｓｈｏｊａｅｅｆａｒｄ等人将２国内外研究现状内部燃油流动视为绝热不可压的定常流和准定常流过程，计算分析了为了提高发动机经济性、减少排放、改善汽油机的瞬态响应杼眭，各针阀升程下喷油器内部和喷孔处的压力及速度分布，得出了喷孑Ｌ流使用多孔汽油喷油器（包括缸内直喷喷油器）已成为主流趋势。这对电量系数与针ｆ闶升程的关系曲线。Ｄ．Ｋｏｌｏｋｏｔｒｏｎｉｓ等人通过ＣＦＤ仿真计控喷油器开启与关闭响应时间的要求更高，需具备更宽的线性流量范算及可视化试验，研究了两种类型的电控喷油器喷孔内部气穴产生与围，且在微小流量时具有良好的线性度。因此，电控喷油器动态性能的分布现象，并实现了对喷油器喷孔内部气穴的预测。这些研究利用不同研究成为当前的一个热点。方法揭示了电控喷油器内部流动的特征，为优化燃油流动路径优化和近年来围绕喷油器喷射过程及其动态性能机理开展一些研究工提高喷射雾化ｌ生能做好了充分的准备。作。主要在以下几个方面：２．４喷雾雾化过程及分布研究２．１建立喷射过程模型，进行数值计算与分析电控喷油器的最终目的是喷射出适量燃油并形成喷雾，因此，研究建立准确的数学模型是深人研究电控喷油器工作过程及动态特Ｉ生喷雾雾化特征是提高电控喷油器性能的一个重要方面。ＭａｔｓｕｏＴｅｔ — 的基础。ＤａｖｉｄＨ＿Ｓｍｉｔｈ等人以单点喷射系统的轴针式喷油器为研究对ｓｏｈａｒｕ等人分析了上游来流及喷孔内部的燃油流动规律，为提高雾化象，将喷油器分为电磁模型、机械动力学模型和流动模型三部分，建立性能对多孔喷油器的喷孔结构进行了改进。Ｎｏｕｒｉ等人采用可视化方法了一种通用的电控喷油器动态过程模型，提出增加与衔铁在最大行程研究了汽油机直喷多孑Ｌ电控喷油器的内部流动、气穴特征及喷雾分布。时接触处的层流衰减区、提高阀的动力学阻尼、改变驱动电路类型以及其他学者则采用仿真和实验相结合的方法研究了电控喷油器喷雾在时减少针阀衔铁运动组件的质量及行程，以达到改善喷油器的动态特性间和空间上的分布情况。的目的。Ｋｕａｎ－ＹａＹｕａｎ等人同样针对单点喷射系统的轴针式喷油器，３结束语提出一种新型有限元算法进行仿真分析，并对电控喷油器动态性能进上述研究从不同侧面深入分析了电控喷油器工作过程建模、动态行预测，试验结果表明，该模型的预测结果基本与试验相吻合。Ｏ．Ｈｕ响应特陛预测、内部流动特征和喷射雾化效果等问题。由于电控喷油器等人将电控喷油器简化为上部的滤清器、中间的线圈弹簧与针阀组件、的工作过程涉及到电磁学、流体力学及摩擦等多学科知识，是一个动态下部的喷孑Ｌ三个部分，通过计算表明液体流经滤清器时的动能损失系非线性过程，如何从整体上全面研究电控喷油器的动态机理，探明磁路数基本为一常数，而经喷孑Ｌ喷出时的液体动能损失系数却和针阀与阀参数、流动路径、喷孔几何结构参数的综合优化设计规律，设计一种精座之间的截面积有关。试验表明，该模型可比较准确地对喷油器的动态度高、简单有效的电控喷油器综合能参数测试与评价方法，成为当前响应进行预测。亟待解决的—个重要问题。我国对汽车发动机电控喷油器的相关研究起步较晚，且多集中在参考文献仿真计算方面。马忠杰、颜伏武等人通过理论分析建立了电控喷油器喷［１］李瑞忠都凤云，杨宁．２０１０年世界能源供需分析．当代石油石化２０１１．射过程的非线性计算模型。张振东等人建立了喷油器开启动态过程的［２］张振东，刘坚，周萍吨控喷射阀开启过程影响因素分析叨．农业机械学数学模型，分析了电磁参数和结构参数对喷油器动态特陛的影响规律。￣Ｌ２ｏ０３．这些研究结果为揭示电控喷油器动态性能机理、设计和优化电控喷油

驱动参数对GDI压电喷油器特性影响的试验研究

驱动参数对GDI压电喷油器特性影响的试验研究张美娟;居钰生;宋睿智;王旦;王忠【摘要】The flow and response characteristics of gasoline direct injection (GDI) piezoelectric injectors under different drive modes were investigated on a fuel pump test bench and the change law of fuel injection quantity and needle opening time with drive voltage was measured .The results show that the fuel injection quantity increases linearly with the increase of drive volt-age and keeps a constant value beyond 155 V drive voltage when using the drive mode of single peak and constant current .The fuel injection quantity increases with the increase of drive voltage when using the drive mode of multi-peak current .The drive current has minor effect on fuel injection quantity when using the drive mode of constant current and multi-peak current .For the same current ,the fuel injection quantity of multi-peak current drive is less than that of constant current drive .The response time of piezoelectric injector decreases with the increase of drive voltage ,drive current and current change rate and tends to be stable in the end .%在油泵试验台上采用不同驱动方式对汽油机缸内直喷(GDI)压电喷油器的流量特性和响应特性进行了研究,测量了喷油器的喷油量、针阀开启时间等参数随驱动电压、电流的变化规律.研究表明:采用单峰值和恒定电流驱动方式,随着驱动电压的增大,喷油量近似呈线性增加,当电压大于155 V时,喷油量保持不变;采用多峰值电流驱动,随着驱动电压的增大,喷油量不断增大.采用恒定电流和多峰值电流驱动时,驱动电流对喷油量的变化影响不大.相同电流时,多峰值电流驱动的喷油量小于恒定电流驱动的喷油量.压电喷油器的响应时间随着驱动电压、驱动电流和电流变化率的增加逐渐减少,并最终趋于稳定.【期刊名称】《车用发动机》【年(卷),期】2016(000)004【总页数】5页(P51-55)【关键词】压电喷油器;流量特性;响应特性;驱动电压【作者】张美娟;居钰生;宋睿智;王旦;王忠【作者单位】无锡职业技术学院 ,江苏无锡 214121;中国一汽无锡油泵油嘴研究所 ,江苏无锡 214063;中国一汽无锡油泵油嘴研究所 ,江苏无锡 214063;中国一汽无锡油泵油嘴研究所 ,江苏无锡 214063;中国一汽无锡油泵油嘴研究所 ,江苏无锡214063;无锡职业技术学院 ,江苏无锡 214121;江苏大学 ,江苏镇江 212013【正文语种】中文【中图分类】TK413.8随着汽油机缸内直喷技术的广泛应用，喷油压力由10 MPa向20 MPa逐步提高，喷油器的驱动电压、电流对喷油器循环喷油量、喷油响应时间等参数的影响也引起了人们的重视。

新型国产电控喷油器动态特性分析及关键参数测量

７
维普资讯
ＥｕｐｎＭａｕａｔｉｇＴｃｎｌｇｑｉｍｅｔｎｆｃｒｅｈｏｏｙＮＯ．，０７ｎ７２０
根据电磁喷油器的结构和实际喷射过程，本文建立了一个
：
（）８
器喷射过程的模型，分成针阀机构运动子系统、电路子系统、磁路子系统、流体运动子系统四个部分。如图２：３３机械运动子系统的计算模型．
图２电磁顷油器的系统结构图
压力，液体剪切力可认为是与针阀运动速度成正比的量，从而
３１电路子系统的计算模型．
位弹簧、滤清器（又称过滤器、过滤网）等组成。发动机电控单元ＥＵ根据进气流量或进气管绝对压力、Ｃ发动机转速、冷却液温度、进气温度、节气门位置等传感器输入的信号，与存储在内存ＲＭ中的参考数据比较，从而确定在该状态下发动机所需的Ｏ喷油量，喷油正时和最佳点火提前角。喷油器的通断由电控单电磁喷油器是一个由电路、磁路、流体运动和机械运动四
３电控喷油器喷射过程的数学模型
个子系统构成的复杂系统，系统是相互作用、各个相互影响的。
收稿日期：０７－５３２０－ — ０基金项目：广东省科技攻关项目（０一Ｂ１Ｂ００２）Ｂ１０一２６７０作者简介：俊（８ —）男，胡１１，湖北襄樊人，理工大学机械工程学院在读硕士，９华南主要从事数字制造及计算机控制研究。
激光束焊接整体制成的。工作过程：当电磁线圈中无电流通过时，喷油器阀杆在弹簧力作用下紧压在锥形密封阀座上；当电磁线圈通电时，产生

探究汽车电控喷油器开启延迟特性

探究汽车电控喷油器开启延迟特性
粟振灿
【期刊名称】《电子制作》
【年(卷),期】2015(000)009
【摘要】电控喷油器是一种加工精密的器件，要求电控喷油流量范围大，具有抗污染和防堵塞的效用，同时电控喷油器也是汽车发动机电控汽油喷射体统中的一个重要零件。

截至目前，我国对电控喷油器的研究依然处在起步阶段，国内所使用的汽车电控喷油器基本上依赖于进口。

虽然现在大部分汽车行业的专家不断对电控喷油器的技术进行研究和改进，但由于缺少相应的机器进行检测，以及缺少一些系统的理论作为指导，导致我国电控喷油器的自主研发过程困难重重。

【总页数】2页(P70-71)
【作者】粟振灿
【作者单位】华立学院广东云浮 527322
【正文语种】中文
【相关文献】
1.电控喷油器开启及落座时间的测试 [J], 肖龙发;张振东;郭辉
2.锡柴联手博世开启电控喷油器再制造先河 [J],
3.汽车电控喷油器开启延迟特性研究 [J], 侯肖婷;张振东;程强
4.电控喷油器开启和落座滞后时间的研究 [J], 肖龙发; 张振东; 朱顺良
5.电控喷油器开启和落座滞后时间的研究 [J], 肖龙发; 张振东; 朱顺良
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高压共轨喷油器结构参数对喷油量特性影响的研究.

1在喷油过程中,燃油的温度保持不变; 2不考虑各部件的弹性变形;
3假设喷油器在工作过程中共轨压力、汽缸压力为恒定值;
4仅考虑控制活塞偶件、控制阀偶件及油嘴偶件的泄漏。
模拟t +9x +ρ9x =0;
动量方程:9t +9x +ρ9x =-F 1+3μ29
3.油嘴喷孔6×0. 21mm ,针阀密封座面直径2. 0mm ;4.控制活塞直径5. 0mm ;5.调压弹簧预紧力56. 5N
图3
计算结果与试验结果的比较
图4喷油器结构参数对喷油量特性的影响曲线
3结构参数对喷油量特性的影响分析
3. 1进、出油节流孔孔径的影响
图4(a是在共轨压力100MPa时,在一定的流量系数下,不同出油节流孔与进油节流孔孔径
关键词高压共轨喷油器喷油量特性模拟计算
1概述
为满足日益提高的性能与排放要求,柴油机电控化已成为必然趋势。而柴油机电控的核心便是电控燃油喷射系统。有高平均有效喷射压力、、喷,甚至更来得到了广泛的认同和推广。目前,
德国Bosch、日本Denso以及Delphi、Siemens等公司都已相继推出各自的高压共轨系统。
典型代表是Bosch和Denso公司的产品。两个公司的喷油器虽然在具体结构形式上有所不同,但工作的原理和关键结构参数的作用是一样的。本文拟用AVL的Hydsim软件,以日本Denso公司的喷油器为原型进行模拟计算并作试验研究,探求喷油器进出油节流孔孔径,孔径比,控制活塞直径,针阀密封座面直径,调压弹簧预紧力和油嘴喷孔直径等参数对喷油量特性的影响,并着重分析了产
件组成。当电磁铁通电时,控制阀在电磁力作用
下克服弹簧力而开启,出油节流孔打开。由于油液流动,通过进油节流孔后的压力损失致使控制室压力下降,此时作用在针阀承压环带上的压力没有变。当针阀上受到的液压力大于控制活塞所受液压力与调压弹簧力之和时,针阀开启,喷油器开始喷油。当电磁铁断电时,控制阀在弹簧力作用下落座,出油节流孔被关闭。此时,共轨中的高压燃油通过进油节流孔继续进入控制室,控制室压力升高等于进油压力,而由于控制活塞的面积大于油嘴针阀承压面积,则在控制活塞上端的液压力和调压弹簧力的共同作用下,油嘴针阀关闭,喷油器进而断油。

电控喷油器喷油特性研究(1)

电控喷油器喷油特性研究摘要：本文通过自行编程的方式对电控喷油器进行了建模仿真，通过Matlab/Simulink 完成对其电磁液力耦合建模，并通过计算得出合理的电磁阀运动规律、控制阀芯运动规律以及喷油规律；然后又讨论了电磁阀主要参数以及喷油压力对喷油器喷油特性的影响。

1 前言：汽油机通过量调节的方式完成对其功率的调节，即通过改变节气门的开度来改变进入气缸的混合气量。

发动机燃料供给系统的主要任务就是按照运行工况的需要，控制喷射的燃油量，使其与吸入气缸的空气量相适应，以形成恰当空燃比的可燃混合气[1]。

喷油器作为发动机燃油供给系统中的重要元件，在发动机的工作过程中，其喷射的燃油对混合气体的形成以及燃烧过程产生重要的影响。

喷射系统的优劣直接影响到发动机的动力性、经济性、排放性等，因此对电控喷油器的仿真计算具有很重要的意义。

2 喷油器工作原理：本喷油器的工作原理如下：高压燃油通过外套上的进油孔进入，然后通过阀体、阀芯、垫片2的油孔，充满控制阀座下的整个容腔；当喷油器处于关闭状态，没有电流输入到电磁阀线圈中，控制阀芯在控制阀弹簧的作用下被压在控制阀孔上，回油道被关闭。

阀芯上下表面所受油压相等，其在弹簧预紧力的作用下紧贴阀座。

当ECU 给予信号线圈通电后，线圈中的电流逐渐升高，作用在衔铁上的电磁力不断增大，最终控制阀衔铁在电磁力的作用下带动控制阀芯克服控制阀弹簧弹力抬起并保持一段时间，由于控制阀座上的孔径10.6a d mm =大于阀芯上的小孔20.5a d mm =和垫片2上的小孔30.5a d mm =，整个控制腔内的压力补充比较缓慢，控制腔内的油压迅速降低，这样在阀芯的上下端就产生了一个压差，阀芯克服弹簧弹力离开阀座，燃油在阀芯与阀座之间的环形间隙喷出。

通过控制阀孔进入上方的燃油通过各部件之间的间隙排出，完成回油。

3 电磁喷油器的工作特性讨论喷油器的工作特性，主要是讨论其响应特性，由于喷油器响应受到针阀惯性、电磁线圈的滞后性以及液力传递滞后性的影响，直接导致喷油行为相对于电流或者电压的变化有一定的滞后效应。

高压共轨柴油机喷油器喷油特性研究

高压共轨柴油机喷油器喷油特性研究21112驱动电压电控喷油器的电磁阀要求高速响应电磁线圈阻值低采用电流式驱动电路进行控制因而喷油器的驱动电流受蓄电池的电压波动影响很大为此采用了驱动电流闭环控制设计如图可以看出通过电磁阀的电流信号经采样电阻和运算放大器处理后变为电压信号将其与目标电压值比较cpld对二者的差值进行处理调节驱动脉冲信号的输出值以及流经电磁阀的电流使其稳定在目标值附近从而实现了驱动电流的闭环控所示闭环控制前驱动电流由开启时刻的峰值电流过渡到保持电流时下降很大甚至会使针阀落座当采用电流闭环控制后电流能够迅速而且平稳地过渡到保持电流
度 ; t 为喷油器的通电时间;Δp 为喷孔前后的压力差.
21 11 1 共轨压力
单个电控喷油器在喷油脉宽一定时 ,共轨压力决
定了喷油量大小. 共轨压力是由共轨调压电磁阀的
图 1 标定实验装置示意图
脉宽大小控制 ,共轨压力波动影响喷油量的大小. 假
Fig. 1 Schematic diagram of t he calibration system
轨压力波动范围为 (30 ±5) M Pa时 , pmax 和 pmin 分别
近似取 35 , 25 M Pa , m pmax = 11 18 m pmin , 最大流量差的波动为 18 %. 高共轨压力下的喷油一致性比低共
轨压力下的一致性好. 因此 ,喷油一致性应以低共
轨压力下喷油量的误差为主 ,保证最大流量差的波
Abstract : To facilitate t he calibratio n p rocess of elect ro nic2co nt rolled injecto r , a st udy o n t he calibratio n of f uel quantit y and buildup of basic MA P was made. Chief factors affecting f uel injectio n co nsistency and identit y were analyzed. A met ho d for f uel injectio n co nsistency and identit y imp rovement was designed by co nt rolling t he co mmo n rail p ressure fluct uatio n and modif ying t he f uel injectio n p ul se. The initial f uel injectio n MA P was achieved by t he met hod of variable step interpolatio n , t hen t he accuracy of t he basic f uel injectio n MA P was tested. A test o n an engine equipped wit h t he calibrated co mmo n rail elect ric co nt rol injectio n system was carried o ut . The experimental result s p roved t he ratio nalit y of t he initial f uel injectio n MA P. Key words : high p ressure co mmo n rail ; f uel injectio n co nsistency ; f uel injectio n identit y

长城GW2.8电控喷油器喷油特性研究

ｌ
ｌ
主要实验设备，用来测试实验参数
显示喷油器波形
性能要求稳定
注：该数据为调整气隙垫片前后各工况喷油量，气隙垫
片调整幅度为减小０．０５ａｍｒ
３．２研究方案
构建实验台架，借助ＥＰＳ８１５台架检测长城ＧＷ２．８喷油器基本性能参数。再利用对比试验，分
～
ＧＷ２．８电子控制喷油器在全负荷点、排放点、怠速点、高压点及低压点预喷射五个工况点的喷油波形，并将各个波形的喷油脉宽、触发时刻、保持时间和提
升及保持电流作好记录。然后调整气隙垫片厚度，再一次绘出喷油器喷油波形，具体波形如图二所示。改变喷油器气隙垫片前后各工况的喷油波行如
Ｌ ” Ｗ叫
门
：
¨ ＿
’
’
Ｖ
’
排放
点
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７ … １
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射
（高
压）
Ｉ
。 “
ｆ
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一
工况点调整前喷油怠速点５．９排放点１０．５全负荷４９．１预喷（高压）预喷（低压）２．１１．３研究所用到的实验设备和实验方案３．１实验所需设备实验所需设备如表一所示。
ＧＷ２．８喷油器分别在怠速点、排放点、全负荷点、

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１棚．述
电控喷油器是高压共轨式燃油喷射系统中的关
２参数定义（）电控喷油器响应时间１电控喷油器的响应特性在很多文献中有不同的定义方法。结合相关文献及现有的研究条件Ⅲ ，定
ＭＰａ下的喷油规律试验研究为基础，以ＨＹＤＳＭ为仿真平台，建立了电控喷油器仿真模型。通Ｉ过试验，验证了系统模型；运用模型，研究了对喷油器响应特性的影响因素，并以提高电控喷油器响应特性为出发点，探讨了各关键结构参数的设计原则。通过分析计算，为电控喷油器结构参
ＡｂｔａｔＴｅｒｔａｎｌｓｎｉｌｔｇｃｌｕａｉｎｏｅｅｅｔｏｅｐｎｅｃａａｔｒｔｓｏｓｒｃ：ｈｏｅｉｌａａｙｉａｄｓｃｓｍｕａｉａｃｌｔｆｈｆｃｓｆｒｓｏｓｈｒｃｅｓｉｎｎｏｔｉｃ
ｉｅｔ．ｎｃｒｊｏ
ＫｙｗｒｓｅｅｔｎｃｃｎｒＩｊｃｏ，ｅｐｎｅｃａａｔｒｔｓｓｍｕａｉａｃｌｉｎｅｆｃｅｏｄ：Ｉｃｒｉ０ｔｅｔｒｒｓｏｓｈｒｃｅｉｉ，ｉｌｎｃｌａｏ，ｆｔ０ — ｏｉｎｓｃｔｇｕｔｅ
ｉｖｓｇｔｎｉｔｅｔｔｆｈｎｅｔｒｒｌｏｅｃｍｍｎｒｉｓｓｍｉｔｅ１０ａｒｉｐｅｓｒ．ｈｎｅｔａｉｅｅｉｃｏｕｅｆｈｏｏａｙｔ６ＭＰａｒｓｕｅＴｅｉｏｓｈｓｏｔｊｔｌｅｎｈｌ
电控喷油器响应特性影响研究
马富康
（中北大学车辆与动力工程系，太原００５）３０１
摘要分别从理论分析和模拟计算的角度，定性、定量地分析了电控喷油器各关键结构参数
对其响应特性的影响规律。以德尔福（ＥＰ）共轨电控喷油器为研究对象，以系统轨压在１０ＤＬＨＩ６
ａｍｉｇａｅｉｒｖｍｅｔｏｓｒｓｏｓｈｒｃｅｉｔｓＢｈｎｙｉａｄｓｍｕａｉｇｃｃｌｔｎｔｅｉｎｔｈｍｐｏｅｎｆｉｅｐｎｅｃａａｔｒｉ．ｙｔｅａａｓｓｎｉｌｔａｕａｉ，ｈｔｔｓｃｌｎｌｏｔｅｒａｅｉｂｅｒｖｄｄｆｒｔｅｓｌｃｉｎａｄｄｓｇｆｏｓｒｃｉｎｐｒｍｅｅｓｏｅｅｅｔｎｃ—ｏｔｏｈｏｙｂｓｓｅｎｐｏｉｅｅｅｔｅｉｎｏｎｔｔａａｔｒｆｈｌｃｒｉ— ｎｒｌｏｈｏｎｃｕｏｔｏｃ
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ＭａＦｋｎｕａｇ
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柴油机设计与制造
Ｄｓｎｅｇ＆ＭａｕｃｒｏＤｅｌｎｎｉｎｆｔｅｆｉｅＥ￣ｅａｕｓ
ｄｉ１．９９ｊｓｎ１７－６４０２１０ｏ：０３６／ｉ．１０１．１．．２．ｓ６２Ｏ０
２１年第１第１卷（０２期８总第１８）３期
器
响应特性
模拟计算
影响
ＥｆｃｓｆｓｏｓｈｒｃｅｉｉｓｎｔｅｌｃｒｎｃｃｎｒｌｎｅｔｒｆｔｏｐｎｅＣａａｔｒｔｅｔｉ— ｏｔｊｃｏｅＲｅｓｃｏｈＥｏｏＩ
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