全自动相变仪Formastor-FII功能与性能指标简介

粉末流动性测试仪检测项目及含义
流动性指数是综合休止角、崩溃角、平板角、分散度、松装密度、振实密度等参
数，通过上述测试数据得到差角、压缩度、空隙率、均齐度等指标，还能通过卡尔指数得到流动性指数、喷流性指数等参数获得.
振实密度：振实密度是指粉体装填在特定容器后，对容器进行振动，从而破坏
粉体中的空隙，使粉体处于紧密填充状态后的密度。

通过测量振实密度可以知
道粉体的流动性和空隙率等数据
松装密度：松装密度是指粉体在特定容器中处于自然充满状态后的密度。

该指
标对存储容器和包装袋的设计很重要
休止角：粉体堆积层的自由表面在静平衡状态下，与水平面形成的最大角度叫
做休止角。

它是通过特定方式使粉体自然下落到特定平台上形成的。

休止角对
粉体的流动性影响最大，休止角越小，粉体的流动性越好。

休止角也称安息角、自然坡度角等。

崩溃角：给测量休止角的堆积粉体以一定的冲击，使其表面崩溃后圆锥体的底
角称为崩溃角。

平板角：将埋在粉体中的平板向上垂直提起，粉体在平板上的自由表面（斜面）和平板之间的夹角与受到震动后的夹角的平均值称为平板角。

在实际测量过程中，平板角是以平板提起后的角度和平板受到冲击后除掉不稳定粉体的角度的
平均值来表示的。

平板角越小粉体的流动性越强。

一般地，平板角大于休止角。

分散度：粉体在空气中分散的难易程度称为分散度。

测量方法是将 10 克试样从一定高度落下后，测量接料盘外试样占试样总量的百分数。

分散度与试样的分
散性、漂浮性和飞溅性有关。

如果分散度超过 50%，说明该样品具有很强的飞溅倾向。

小麦面粉谷物类仪器名称型号参数价格粉质仪技术参数（注意挂星号的技术参数）型号Y02 厂家土耳其YUCEBAS1.0主要应用1.1粉质仪也称粉质曲线稳定仪，主要应用于小麦品质检测的仪器，可以应用于小麦育种，经营收购，储存、面粉加工以及食品生产中对于小麦和小麦粉的质量控制2.0 仪器主要功能2.1 主要测试吸水率、形成时间、稳定时间、弱化度、以及面粉质量系数的测量3.0 仪器主要特点3.1 测试准确、快捷：采用先进的电子测力系统，数据准确，试验结束的同时就可以得到分析结果。

3.2 可靠性强：测力系统无磨损、免维护，测试结果具有很好的重复性和再现性。

3.3 自动化程度高、操作简便：计算机自动绘制性能曲线图，3.3 *粉质曲线和计算结果以及wet gluten、Index 、Dry Gluten FN 、FNN 、Sedimantation 、Fire 、Wet 、Flour Quantity结果一并以PDF形式保存和打印。

3.4 *采用嵌入式工业PC以及专业的测量软件，便于研究粉质的各种属性。

3.5 *触摸式控制，容易操作与观察，可以显示第10分钟第12分钟，第20分钟的弱化度。

4.0 主要技术参数4.1 试验量：可以选配300g 、50g 标准配置300g 和面刀转速：63±1r/min4.2 *大的嵌入式PC机显示器12.1inch 像素800x6004.3粉质单位（F.U.）的转矩扭矩范围：0-10Mn 精度0.5%4.4和面钵的工作温度：30±0.2℃4.5测量范围0-1000YU粉质单位4.6滴定管：用于300g滴定管的0-225ml 精度0.2ml 排水时间小于20s，用于50g滴定管的0-37.5ml 精度0.1ml 排水时间小于20s4.7水浴最大流量3.9-4.1m³/H4.8 净重：115kg 外形尺寸：490x650x360mm5.0 标准配置5.1 仪器主机1台循环水浴1台以及橡皮布、以及相应匹配的滴定管，软管、和面刀、英文操作说明书1本电源线1个1 / 12拉伸仪技术参数（注意标记星号的参数）型号Y03 厂家土耳其YUCEBAS1.0主要应用1.1拉伸仪也称粉质曲线拉伸仪，主要测定面团的拉伸特性，也就是面团的拉伸阻力和延伸特性，便于研究面团的烘焙性能，便于控制面粉的质量控制，如拉伸特性，烘焙特性，面粉添加剂的作用，最佳流变特性并可以获得拉伸图谱。

全自动相变仪（Formastor-FII）功能与性能指标简介全自动相变仪（Formastor-FII）是一台可以测试钢、铁等金属材料静态相变温度的仪器，其测量的温度范围很宽为－１５０℃～１４００℃，采用高频感应加热和气体喷雾冷却来实现温度的精确控制。

　其实验功能包括：（1）　升温、降温过程中相变点的测试，如钢的Ac1、Ac3等测定；（2）　测试连续冷却相变点，并绘制CCT曲线；（3）　快冷后恒温冷却过程中相变点的测试，并绘制TTT曲线；（4）　测试马氏体转变相变点；（5）　测定加热冷却过程中的膨胀系数。

主要技术指标： １）　试样尺寸：优化设计标准试样φ３×１０ｍｍ ２）　加热方式：高频感应加热 ３）　冷却方式： ＲＴ－１４００℃　采用普通铜管喷嘴 低温冷却时采用特殊石英喷嘴 ４）进行高温测试时温度控制范围和精度　４－１）热电偶种类：Ｒ型热电偶　 ４－２）加热温度范围：ＲＴ～１４００℃ ４－３）加热速度范围：Ｍａｘ　１４０℃／ｓｅｃ　（非线性控制） Ｍａｘ　１００℃／ｓｅｃ　（线性控制） ４－４）加热控制精度：±１℃（ＲＴ－１４００℃静态） ４－５）冷却介质：Ｎ、Ａｒ、Ｈｅ ２ ４－６）冷却速率：在不可控状态下为Ｍａｘ　３００℃／　ｓｅｃ　（Ｈｅ） 在可控状态下为Ｍａｘ　５０℃／ｓｅｃ（Ｈｅ）　５）进行低温测试时温度控制范围和精度 ５－１）热电偶种类：Ｋ型热电偶 ５－２）加热温度范围：－１５０℃～１２００℃ ５－３）加热速度范围：　Ｍａｘ　５０℃／ｓｅｃ　（ＲＴ～１２００℃，线性控制） ５－４）冷却速度： ①　１００℃／ｓｅｃ　（１２００～５０℃） ②　１５℃／ｓｅｃ　（５０～－５０℃） ③　１．５℃／ｓｅｃ　（－５０～－１００℃） ④　０．８℃／ｓｅｃ　（－１００～－１５０℃） ５－５）　温度控制精度：①±１℃（室温～１２００℃静态） ②±５℃（室温～－１５０℃静态） ５－６）　冷却介质：①真空，惰性气体（ＲＴ～１２００℃） ②　Ｈｅ　（ＲＴ～－１５０℃） ６）膨胀测量 ６－１）检测系统：　差动相变测定系统 ６－２）测量范围：　４　挡 ０．５，　０．２，　０．１，　０．０５ｍｍ　／±５Ｖ ６－３）测量精度：　±１．０％ ６－４）输出电压：　±５Ｖ ６－５）稳定性：室温下　１μ／４ｈｏｕｒｓ（室温变化小于５％） 低温时　５μ／２０ｍｉｎｕｔｅｓ（室温变化小于５％） ７）真空系统性能 ７－１）机械泵：　１６２　（５０Ｈｚ）　／　１９７　（６０　Ｈｚ）　ｌ　／ｍｉｎ． ７－２）扩散泵：　３６０　Ｌ　／ｓｅｃ　（　Ｄｉａ．　３　ｉｎｃｈｅｓ） ７－３）排气速率：　Ｍａｘ．　１．３　ｘ　１０－２　Ｐａ　／　１５　ｍｉｎ． ７－４）可得真空度：　Ｏｒｄｅｒ　ｏｆ　１０－３　Ｐａ ７－５）真空阀门：　气动控制系统 ８）软件要求 ８－１）给出常用设定参数或输入自己想要的测试参数，自动控制测试过程的进行 ８－２）除了给出纸张记录曲线还能自动给出数字化ＣＣＴ　图、ＴＴＴ　图曲线 ８－３）所有数据和ｅｘｃｅｌ　数据兼容 全自动相变仪（Formastor-FII）操作规程一、开机步骤1、打开总电源；2、打开循环水泵电源；3、打开压缩空气和冷却气体的气阀开关；4、扳动主设备面板上的“MAIN”开关，使其处于“开”状态；5、扳动主设备面板上的“CONTROL”开关，使其处于“开”状态；6、启动操作台上的电脑；7、点击主设备面板上“RP ON/OFF”按钮，启动机械泵；8、点击主设备面板上“DP ON/OFF”按钮，等待30分钟后，启动扩散泵；二、连续冷却转变试验（即CCT试验）的操作步骤注：一般冷却气体为氮气，热电偶类型为R型。

热变形、维卡软化点温度测定仪技术参数概述热变形、维卡软化点温度测定仪用于测定各种塑料、橡胶等热塑性材料的热变形温度和维卡软化点温度。

广泛应用于塑胶原料和制品的生产、科研和教学中。

该系列仪器结构紧凑、造型美观、质量稳定、并具有排出油烟异味污染和冷却功能。

采用先进的MCU（多点微控制单元）控制系统，自动测控温度和变形、自动计算试验结果，可循环存储10组试验数据。

该系列仪器有多种机型供选择：自动型采用液晶屏中（英）文显示，自动测量；微控型可连接电脑、打印机，由计算机进行控制，试验软件WINDOWS中（英）文界面，具有自动测量、实时曲线、存储数据、打印输出等功能。

执行标准仪器符合ISO75、ISO306、GB/T1633、GB/T1634、GB/T8802、ASTM D1525、ASTM D648标准要求。

技术参数及指标1、温控范围：室温～300℃2、升温速率：120℃/h [(12±1)℃/6min] 50℃/h [(5±0.5)℃/6min]3、最大温度误差：±0.5℃4、形变测量范围：0～3mm5、最大形变测量误差：±0.005mm6、形变测量显示精度：±0.01mm7、试样架(测试工位)： 48、试样支撑跨距：64mm、100mm9、负载杆和压头（刺针）重量：71g10、加热介质要求：甲基硅油或标准中规定的其它介质（闪点大于300℃)11、冷却方式：150℃以下水冷，150℃以自然冷却或风冷（风冷设备需自备）12、具有上限温度设定，自动报警。

13、显示方式：液晶中(英)文显示14、可显示测试温度，可设定上限温度，自动记录试验温度，温度达到上限值后自动停止加热。

15、变形测量方法：专用高精度数显表+自动报警。

16、具有自动排除油烟系统，可有效抑制油烟散发，时刻保持室内良好空气环境。

17、电源电压：220V±10% 10A 50Hz18、加热功率：3kW。

MilkoScan FT-120乳品分析仪中文操作手册北京福斯杰科技有限公司F os s C hi na Se r vi c e Ce n te r目录第1章简介 (6)§1。

1FT—120乳品分析仪 (6)§1。

2关于这本手册 (6)§1.3福斯电子的校准模块 (7)§1。

4FT—120仪器可选择的模块 (7)§1。

4。

1自动清洗和调零模块(ACZ) (7)§1。

4。

2 应用模块 (7)§1。

4。

3 天平选项 (7)§1。

4。

4 高级性能模块 (8)§1。

4. 5高级校准模块 (8)§1. 4. 6 输入选择模块 (8)§1。

4。

7 数据交换选择模块(DDE） (8)§1。

4.8 品质确认模块 (8)§1.5窗口系统 (9)§1. 5. 1 菜单栏 (9)§1。

5。

2 功能键 (10)§1。

5。

3 按钮栏 (10)§1。

5。

4 滚动栏 (10)§1. 5。

5 状态栏 (10)§1。

6定义自己的窗口 (10)§1。

7仪器语言支持 (10)§1. 7。

1 怎样使用当地语言 (11)§1。

8激光的保险装置 (11)第2章FT—120乳品分析仪用户界面 (11)§2。

1FT—120乳品分析仪插图屏幕说明 (12)§2。

2按钮板 (13)§2。

3功能键 (13)§2.4快捷键 (14)§2.5其它菜单 (14)§2。

6菜单概要 (15)§2。

6。

1 菜单中的基本模块 (15)§2。

6。

2 应用模块菜单 (16)§2.7物理连接与转换 (17)第3章操作 (18)§3。

1调零和实验样品 (18)§3. 1。

含Ti系TRIP钢静态CCT曲线测定及分析王乐【摘要】采用热膨胀法研究了某含Ti系TRIP钢在完全奥氏体温度下的连续冷却相变过程;结合显微组织观察,建立了试验钢的连续冷却转变曲线,分析了钢的相变规律和组织形貌.结果表明,当冷速低于1℃/s时,试验钢仅发生铁素体和珠光体相变;加快冷速后,逐渐发生贝氏体和马氏体相变;冷速超过10 ℃/s时,认为贝氏体已基本消失,只发生马氏体转变,室温组织为全马氏体.试验钢在冷轧试制过程中,可选择在两相区退火,淬火温度(一次快冷温度)可取204 ～343℃.【期刊名称】《山东冶金》【年(卷),期】2018(040)001【总页数】3页(P39-41)【关键词】热膨胀法;TRIP钢;连续冷却转变曲线;显微组织;相变【作者】王乐【作者单位】山东钢铁集团日照有限公司科技质量中心,山东日照276826【正文语种】中文【中图分类】TG142.11 前言TRIP钢兼具高强度和高塑性，碰撞吸能效果好，可减轻车身重量、降低油耗［1-2］。

与传统汽车钢板比较，TRIP钢板制造的汽车零部件能减重约12%，车重减轻10%［3］。

TRIP钢板通常有热轧和冷轧两种，前者通过热轧控冷来获得多边形铁素体、片状（或板条状）贝氏体及残余奥氏体多相组织；后者则通过冷轧后进行临界加热、贝氏体等温淬火的热处理方法控制多相组织的形成（通常在连续退火炉中进行）［4］。

本研究主要探讨1 000 MPa以上级、超高强塑积的含Ti系TRIP试验钢的连续冷却转变行为，根据不同的工艺需求测定试验钢的静态CCT曲线，确定试验钢在无变形条件下的马氏体形成临界冷速以及马氏体转变温度区间（即Ms点与Mf点），分析不同冷速对室温金相组织的影响规律，以期对实际冷轧热处理工序中的冷却制度和淬火温度窗口的制定提供理论指导。

2 试样制备与试验方法试验钢的主要化学成分见表1。

表1 试验钢的化学成分（质量分数）%C P S≤0.25 Si≤2.0 Mn≤2.0≤0.03≤0.01Ti≤0.2试验钢经真空感应电炉熔炼后铸造成200 kg的铸锭，然后锻造成横截面尺寸为60 mm×60 mm的锻坯，加热至1 200℃并保温2 h后，使用实验室Φ450热轧机，经6道次轧成5 mm厚的板坯。

脂肪测定仪的工作原理脂肪测定仪技术指标脂肪测定仪接受国际公认原理索氏抽提法，索氏抽提法又叫做重量法，它通过脂肪溶解前后的质量差，来计算得到脂肪的含量。

首先将脂肪溶于有机溶剂中，如或者，这些溶剂有个共同的特点就是沸点低，等溶解完后，将溶液放入索氏抽提器或者脂肪抽提仪中进行抽提。

反复抽提，将溶液中的脂肪尽可能多地被抽提出来，然后再进行称重。

在用脂肪测定仪进行粗脂肪的测定时，有机溶剂中的抽提物中不仅含有脂肪，还或多或少的含有一些如游离脂肪酸、甾醇、磷脂、蜡及色素等类脂物质，由于这些类脂物质也能很好的溶解于等有机溶剂中，因此，被测出的物质通常也被称为粗脂肪。

脂肪测定仪紧要有加热抽提、溶剂同收和冷却三大部分构成。

加热装置一般都由水浴锅加热，紧要作用于加热至60度以便于其挥发。

抽提装置是由索式抽提器部件构成。

操作时可以根椐试剂沸点和环境温度不同而调整加热温度，试样在抽提过程反复浸泡及抽提、从而达到快速测定目的。

仪器通过水浴加热水至60的时候达到沸点蒸发，冷凝管冷凝后流过抽提杯。

把样品总的脂肪溶解中。

通过循环蒸发，冷凝带走脂肪。

后通过质量差来计算出我们终所要的数据。

脂肪测定仪是接受比较法对奶的脂肪含量进行测量的仪器，产品具有简单、快捷、精准等优点。

脂肪测定仪在使用过程中会产生确定的故障问题，对于用户的使用会造成确定的影响。

今日我们紧要来介绍一下脂肪测定仪常见故障及处理方法，希望可以帮忙到大家。

一、配比不正确奶类脂肪测定仪的奶样与稀释液的配比为1:15，配比的不正确将直接影响测量结果的精准度。

而配比的不正确多数是由于注奶器容积的偏差而引起的（管道漏气，单向阀与注奶器活塞的渗漏也可以引起）。

检修时，首先将注奶器（其结构如医用注射器）从底板上拆下来，松开阀盖，拧开外螺母。

检修的同时，应更换掉已经磨损或损坏的垫圈、O形环、滑环。

转动活塞杆，则活塞的位置相对位移，可引起注奶器容积的变化。

依据检测数据，边测试边调试，直到充分要求为止。

山东科学ＳＨＡＮＤＯＮＧＳＣＩＥＮＣＥ第２９卷第６期２０１６年１２月出版Ｖｏｌ.２９Ｎｏ.６Ｄｅｃ.２０１６ＤＯＩ:１０.３９７６/ｊ.ｉｓｓｎ.１００２￣４０２６.２０１６.０６.０１１ʌ新材料ɔ收稿日期:２０１６￣０８￣０９基金项目:山东省自然科学基金三院联合基金(ＺＲ２０１４ＹＬ００３)作者简介:郭卫民(１９８４ )ꎬ女ꎬ博士ꎬ助理研究员ꎬ研究方向为钢铁材料工艺组织性能相关性ꎮＥ￣ｍａｉｌ:ｇｕｏｗｍ＠ｓｄａｔｃ.ｃｏｍ.ｃｎＣｒ元素对冷轧ＴＲＩＰ钢的组织性能影响研究郭卫民ꎬ徐娜ꎬ时军波ꎬ刘珑ꎬ赵宝玲(山东省科学院ꎬ山东省分析测试中心ꎬ山东省材料失效分析与安全评估工程技术研究中心ꎬ山东济南２５００１４)摘要:以两种合金成分的相变诱导塑性钢为实验对象ꎬ先利用热模拟试验机确定其热轧及热处理参数后ꎬ经过热轧㊁冷轧工艺并连续退火ꎬ研究其力学性能ꎮ金相组织及宏观织构的特征ꎮ实验结果表明ꎬＣｒ元素可以稳定低温奥氏体ꎬ降低贝氏体形成温度ꎬ使贝氏体的孕育期延长ꎬ增加最终组织中的贝氏体及残余奥氏体的体积分数ꎻＣｒ元素的添加还增强了试验钢的力学性能ꎬ添加了Ｃｒ元素的２＃钢强度和塑性均比没有添加的１＃钢要高ꎻ两种成分的ＴＲＩＰ钢织构情况相似ꎬ主要组分包括:{３３２}纤维织构ꎬ{１１０}<００１>组分和{１１２}<１１０>组分ꎬ可见Ｃｒ元素在提高钢板强度增加延伸率的同时ꎬ并没有损害钢板的成形性能ꎮ关键词:冷轧ＴＲＩＰ钢ꎻＣｒ元素ꎻ残余奥氏体ꎻ贝氏体ꎻ织构中图分类号:ＴＧ１４２.３㊀㊀㊀文献标识码:Ａ㊀㊀㊀文章编号:１００２￣４０２６(２０１６)０６￣０６８￣０６ＩｍｐａｃｔｏｆＣｒｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｃｏｌｄｒｏｌｌｅｄＴＲＩＰｓｔｅｅｌｓｈｅｅｔＧＵＯＷｅｉ￣ｍｉｎꎬＸＵＮａꎬＳＨＩＪｕｎ￣ｂｏꎬＬＩＵＬｏｎｇꎬＺＨＡＯＢａｏ￣ｌｉｎｇ(ＳｈａｎｄｏｎｇＰｒｏｖｉｎｃｉａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＣｅｎｔｅｒｆｏｒＭａｔｅｒｉａｌＦａｉｌｕｒｅＡｎａｌｙｓｉｓａｎｄＳａｆｅｔｙＡｓｓｅｓｓｍｅｎｔꎬＳｈａｎｄｏｎｇＡｎａｌｙｓｉｓａｎｄＴｅｓｔＣｅｎｔｅｒꎬＳｈａｎｄｏｎｇＡｃａｄｅｍｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅｓꎬＪｉｎａｎ２５００１４ꎬＣｈｉｎａ)ＡｂｓｔｒａｃｔʒＷｅａｄｄｒｅｓｓｅｄＴＲＩＰｓｔｅｅｌｗｉｔｈｔｗｏｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｌｌｏｙｃｏｎｔｅｎｔｓ.ＷｅｉｎｉｔｉａｌｌｙｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄｉｔｓｈｏｔｒｏｌｌｉｎｇａｎｄａｎｎｅａｌｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓｗｉｔｈＧｌｅｅｂｌｅｔｈｅｒｍａｌ￣ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｎｇｔｅｓｔｅｒ.Ｗｅｆｕｒｔｈｅｒｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｉｔｓｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓꎬｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｃｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍａｃｒｏｔｅｘｔｕｒｅｔｈｒｏｕｇｈｈｏｔａｎｄｃｏｌｄｒｏｌｌｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓａｎｎｅａｌｉｎｇ.ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔＣｒｅｌｅｍｅｎｔｃａｎｓｔａｂｉｌｉｚｅｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｕｓｔｅｎｉｔｅꎬｒｅｄｕｃｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｂａｉｎｉｔｅꎬｅｘｔｅｎｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｐｅｒｉｏｄｏｆｂａｉｎｉｔｅꎬａｎｄｉｎｃｒｅａｓｅｖｏｌｕｍｅｆｒａｃｔｉｏｎｏｆａｕｓｔｅｎｉｔｅａｎｄｂａｎｉｔｅｉｎｆｉｎａｌｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｓｔｅｅｌ２＃.Ｃｒｅｌｅｍｅｎｔａｌｓｏｉｎｃｒｅａｓｅｓｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｔｅｅｌ２＃ꎬｂｅｔｔｅｒｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｐｌａｓｔｉｃｉｔｙｔｈａｎｓｔｅｅｌ１＃(ｎｏＣｒａｄｄｉｔｉｏｎ).Ｔｈｅｔｅｘｔｕｒｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｓｔｅｅｌ１＃ａｎｄ２＃ａｒｅｓｉｍｉｌａｒꎬｉｎｃｌｕｄｉｎｇ{３３２}ｌｉｎｅｔｅｘｔｕｒｅꎬ{１１０}<００１>ａｎｄ{１１２}<１１０>ｔｅｘｔｕｒｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔ.Ｃｒｅｌｅｍｅｎｔｔｈｅｒｅｆｏｒｅｉｎｃｒｅａｓｅｓｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｄｕｃｔｉｌｉｔｙｏｆｓｈｅｅｔｓｔｅｅｌｗｉｔｈｏｕｔｆｏｒｍａｂｉｌｉｔｙｒｅｄｕｃｔｉｏｎ.ＫｅｙｗｏｒｄｓʒｃｏｌｄｒｏｌｌｅｄＴＲＩＰｓｔｅｅｌꎻＣｒꎻｒｅｔａｉｎｅｄａｕｓｔｅｎｉｔｅꎻｂａｉｎｉｔｅꎻｔｅｘｔｕｒｅ９６第６期郭卫民ꎬ等:Ｃｒ元素对冷轧ＴＲＩＰ钢的组织性能影响研究㊀㊀随着汽车轻量化和安全性要求的提高ꎬ高强度㊁低重量和生产成本是新型汽车发展的方向ꎬ要求汽车结构件用钢具有高的强塑积(即强度与断后伸长率的乘积)[１]ꎮ目前研究较多的汽车用高强度钢主要有ＤＰ钢(双相钢)㊁ＴＲＩＰ钢(相变诱导塑性钢)和ＴＷＩＰ钢(孪晶诱导塑性钢)等[２]ꎮＴＲＩＰ钢具有多相组织ꎬ主要由铁素体㊁贝氏体㊁残余奥氏体和少量马氏体组成ꎬ该组织构成决定了其具有高强度的同时还具有较大的塑性ꎬ是适合生产汽车覆盖件等要求具有较好成形性能和较高强度的部件的新型钢种[３￣４]ꎮＴＲＩＰ钢中ꎬ铁素体是软相ꎬ在拉伸的过程中能协调贝氏体的变形ꎻ贝氏体相能提高ＴＲＩＰ钢的强度ꎻ奥氏体在变形过程中转化成马氏体ꎬ马氏体相变产生应力松弛使得塑性增加ꎬ另外相变生成的马氏体又能够强化ＴＲＩＰ钢ꎬ使得ＴＲＩＰ钢的强度得到提高[５￣６]ꎬ这就是ＴＲＩＰ效应[７￣９]ꎮ１㊀材料与方法１.１㊀材料采用两种合金成分的ＴＲＩＰ钢ꎬ其合金组成见表１ꎮ表１㊀两种ＴＲＩＰ钢的冶金成分的质量分数(％)Ｔａｂｌｅ１㊀ＣｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｔｗｏＴＲＩＰｓｔｅｅｌｓ(ｍａｓｓｆｒａｃｔｉｏｎ％)合金编号ＣＳｉＭｎＰＳＡｌｓＮＣｒ１＃０.１１１.１１１.５９０.００７４０.００６０.０４０.００４６０２＃０.１１.２４１.６５０.００７７０.００４６０.０５４０.００４４０.０２７１.２㊀扩散退火工艺首先对钢锭进行扩散退火ꎬ以消除或减轻轧后带状组织ꎮ退火工艺为:加热温度１２５０ħꎬ保温时间３ｈ后随炉冷却ꎬ４５０ħ出炉ꎮ１.３㊀轧制制度粗轧时将钢锭加热至１１８０ħꎬ保温１.５ｈꎬ开轧温度９８０ħꎬ终轧温度９００ħꎬ道次压下量小于等于２０％ꎬ７道次完成ꎮ层流冷却至６５０ħꎬ最终轧制成２０ｍｍˑ１５０ｍｍˑ１５０ｍｍ的板坯ꎮ随后进行精轧工艺ꎮ精轧时板坯加热至１１８０ħꎬ保温一段时间(１＃钢保温时间为４５ｍｉｎꎬ２＃钢保温时间为７５ｍｉｎ)ꎬ开轧温度１１００ħꎬ终轧温度８００ħꎬ层流冷却至６００ħꎮ热轧到４ｍｍ后ꎬ再将板材冷轧到１ｍｍꎮ１.４㊀连续退火工艺为了更合理有效地设定连续退火参数ꎬ连续退火之前先确定两种合金钢的临界相变点Ａｃ１和Ａｃ３ꎮ以及ＣＣＴ曲线ꎮ１.４.１㊀临界点Ａｃ１、Ａｃ３与静态ＣＣＴ曲线的测定通过Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ全自动相变仪测得两种ＴＲＩＰ钢的临界点结果如下:１＃钢:Ａｃ１＝７４１ħꎬＡｃ３＝９００ħꎻ２＃钢:Ａｃ１＝７５０ħꎬＡｃ３＝９１５ħꎮ测定静态ＣＣＴ曲线对制定连续退火工艺有很大的指导意义ꎮ对于ＴＲＩＰ钢而言ꎬ静态ＣＣＴ测定的特殊之处在于:(１)用静态ＣＣＴ曲线代替ＴＴＴ曲线ꎬ对生产更有意义ꎮ虽然ＴＲＩＰ钢的连退工艺基本上是一个中温区等温退火试验ꎬ但基于以下考虑:ａ.工业生产中连退生产线的冷却速度一般低于４０ħ/ｓꎬ钢中奥氏体在冷却过程中已经发生了相变ꎬ有附生铁素体生成ꎬ此时奥氏体符合连续冷却转变规律ꎻｂ.生成附生铁素体后ꎬ贝氏体区域的位置将发生变化ꎬ因此典型的ＴＴＴ曲线并不具备精确的指导意义ꎬ静态ＣＣＴ曲线基本上能够显示等温退火时的贝氏体区大体范围ꎮ(２)为使ＣＣＴ曲线更接近于工业生产的工艺过程ꎬ对制定连续退火具有更精确的指导意义ꎬ在测定ＣＣＴ曲线时ꎬ退火温度确定在临界区ꎮ１＃和２＃钢均取８００ħ为临界区(部分)奥氏体化温度ꎮ图１ａ为１＃钢的静态ＣＣＴ曲线ꎬ图１ｂ为２＃钢的静态ＣＣＴ曲线ꎮ山㊀东㊀科㊀学㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀２０１６年从图１ａ中１＃ＴＲＩＰ钢的静态ＣＣＴ曲线可以看出ꎬ无珠光体生成的最小冷速是１５ħ/ｓꎬ为了避免连续退火过程中生成珠光体ꎬ应采取１５ħ/ｓ以上的冷却速度ꎮ但是从稳定过冷奥氏体的角度来考虑ꎬ应在不生成珠光体的前提下ꎬ尽量取较小的冷却速度ꎮ将２＃钢与１＃钢的静态ＣＣＴ相比较ꎬ可以看出２＃钢的珠光体出现的时间比１＃钢晚ꎮ另外ꎬ将２＃与１＃钢的静态ＣＣＴ相对照ꎬ还可以看出各个冷速下的贝氏体的转变温度２＃钢都比１＃钢有所降低ꎮ图１㊀两种合金成分的ＴＲＩＰ钢静态ＣＣＴ曲线Ｆｉｇ.１ＳｔａｔｉｃＣＣＴｃｕｒｖｅｓｏｆｔｈｅｔｗｏＴＲＩＰｓｔｅｅｌｓ１.４.２㊀连续退火工艺将冷轧态的钢板取样制成连退热模拟试样ꎬ如图２所示ꎮ利用热模拟试验机对合金钢试样进行模拟退火实验ꎬ并设定不同的加热温度㊁保温时间及冷却冷速ꎬ然后进行单向拉伸试验ꎬ进行参数优化设计正交试验ꎬ最后选择强塑性指标最好的试样的工艺参数进行现场试验ꎮ图２㊀板带连续退火试样尺寸Ｆｉｇ.２㊀Ｓａｍｐｌｅｓｉｚｅｏｆｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓａｎｎｅａｌｉｎｇ经过正交模拟试验ꎬ最终制定的两种合金钢的连续退火方案为:１＃钢加热速度为８ħ/ｓꎬ两相区退火温度８３０ħ㊁两相区保温时间６０ｓꎬ一冷段冷速为１５ħ/ｓ㊁冷却至７００ħꎬ二冷段冷速为３５ħ/ｓ㊁时效温度４００ħ㊁时效时间１６０ｓꎬ最后以２０ħ/ｓ速度冷至室温ꎻ２＃钢加热速度为８ħ/ｓ㊁两相区退火温度８３０ħ㊁两相区保温时间４０ｓꎬ一冷段冷速为１５ħ/ｓ㊁冷却至７００ħꎬ二冷段冷速为３０ħ/ｓ㊁时效温度４００ħ㊁时效时间２４０ｓꎬ最后以２０ħ/ｓ速度冷至室温ꎮ０７第６期郭卫民ꎬ等:Ｃｒ元素对冷轧ＴＲＩＰ钢的组织性能影响研究２㊀结果与分析２.１㊀力学性能在室温下ꎬ依据国家标准ＧＢ/Ｔ２２８.１ ２０１０[１０]ꎬ以３ｍ/ｍｉｎ的速率对两种成分的ＴＲＩＰ钢进行拉伸试验ꎬ测得的力学性能参数见表２ꎮ表２㊀两种不同合金成分的ＴＲＩＰ钢力学性能Ｔａｂｌｅ２㊀ＭｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｔｈｅｔｗｏＴＲＩＰｓｔｅｅｌｓ编号屈服强度/ＭＰａ抗拉强度/ＭＰａ断后伸长率/％加工硬化指数１＃４１５５２５３３.８０.２２３２＃４５０５４０３５.４０.２１４２.２㊀ＴＲＩＰ钢热轧态及冷轧退火后的金相组织２.２.１㊀热轧态ＴＲＩＰ钢金相组织图３为１＃和２＃钢热轧状态下沿轧制方向的金相组织ꎮ从金相组织上看ꎬ两种钢的组织都是由铁素体和珠光体构成ꎮ所不同的是ꎬ１＃钢组织相对比较粗大ꎬ组织均匀性较差ꎻ２＃钢的组织比较细小ꎬ均匀性也相对较好ꎮａ１＃钢㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ｂ２＃钢图３㊀ＴＲＩＰ合金钢热轧态组织Ｆｉｇ.３㊀ＨｏｔｒｏｌｌｅｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｔｗｏＴＲＩＰｓｔｅｅｌｓ２.２.２㊀冷轧ＴＲＩＰ钢退火态金相组织采用传统的硝酸酒精侵蚀液ꎬ只能通过 黑白衬度 来显示微观组织形貌特征ꎬ难以区别ＴＲＩＰ钢中的铁素体和残余奥氏体ꎮ而彩色金相采用形膜的方法ꎬ利用薄膜干涉消光效应ꎬ造成 衍射衬度 来识别显微组织结构ꎮ金属表面所形成透明薄膜的光学性质及其厚度对其干涉色的产生起着决定性作用ꎬ在ＴＲＩＰ钢彩色金相制作过程中ꎬ可通过改变腐蚀剂成分和腐蚀时间来控制所形成化学薄膜的光学性质及其厚度ꎬ从而使多相组织形成不同的干涉色ꎬ可区分铁素体㊁贝氏体及残余奥氏体ꎬ提高了多相显微组织显示的精确性和鉴别率ꎮ配制侵蚀液所用到的化学试剂有苦味酸㊁偏重亚硫酸钠㊁水和洗涤剂ꎮ先取１ｇ苦味酸(干燥)溶入２０~５０ｍＬ的酒精里ꎬ再取１ｇ偏重亚硫酸钠溶入４０~８５ｍＬ水中ꎬ然后将二者１:１混合ꎬ再加入少许洗涤剂ꎬ或在侵蚀前在试样表面均匀地涂上一层洗涤剂ꎮ侵蚀时ꎬ用棉球沾取试剂在试样表面擦拭ꎬ直至棉球与试样的接触面变红棕色为止ꎬ然后利用ＺＥＩＳＳ光学显微镜进行组织观察ꎮ两种合金成分的ＴＲＩＰ钢的彩色金相组织如图４所示ꎮ白色的为残余奥氏体晶粒ꎬ晶粒尺寸较大的基体组织为铁素体ꎬ其余的(呈棕紫色)为贝氏体颗粒ꎮ可以看到ꎬ１＃和２＃的组织均由铁素体㊁贝氏体和残余奥氏体组成ꎮ从图４还可以看出ꎬ２＃钢的残余奥氏体和贝氏体的晶粒数量较多ꎬ分布均匀ꎬ１＃钢的贝氏体和残余奥氏体较少ꎬ分布不均匀ꎮ１７山㊀东㊀科㊀学㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀２０１６年ａ１＃钢㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ｂ２＃钢图４㊀ＴＲＩＰ钢彩色金相组织Ｆｉｇ.４㊀ＣｏｌｏｒｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｃｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆｔｈｅｔｗｏＴＲＩＰｓｔｅｅｌｓ２.３㊀冷轧ＴＲＩＰ钢板退火织构使用ＸＲＤ衍射仪ꎬ分别考察了这两种成分的ＴＲＩＰ钢的退火织构ꎬ如图５所示ꎮ可以发现ꎬ两种成分的织构情况非常相似ꎬ主要组分包括:{３３２}纤维织构ꎬ{１１０}<００１>组分和{１１２}<１１０>组分ꎮａ１＃钢㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ｂ２＃钢Ф２＝４５ʎꎬ密度水平:１ꎬ２ꎬ３ꎬ４ꎬ５ꎬ６ꎮ图５㊀退火后的ＯＤＦ图Ｆｉｇ.５㊀ＡｎｎｅａｌｅｄＯＤＦｓｏｆｔｈｅｔｗｏｓｔｅｅｌｓ３㊀讨论比较１＃和２＃钢的ＣＣＴ曲线(如图１所示)ꎬ２＃钢中珠光体出现的时间比１＃钢要晚ꎮ这主要是因为Ｃｒ元素的作用ꎬＣｒ元素的添加可以推迟珠光体㊁贝氏体转变[２]ꎮＣｒ的碳化物能够溶入低温奥氏体ꎬ起到稳定奥氏体ꎬ阻碍渗碳体析出的作用ꎮ另外ꎬ比较图１中１＃和２＃钢的ＣＣＴ还可以发现ꎬ２＃钢的贝氏体转变温度比１＃要低ꎬ这也是由于Ｃｒ的碳化物稳定了低温奥氏体ꎬ使贝氏体相变的孕育期加长ꎮＣｒ元素的这一特点对于实施工程控制极为有利ꎬ它不但使连续退火的冷却速度可以在较大的范围内调整ꎬ而且保证了室温下钢板能够获得较多的残余奥氏体ꎮ拉伸试验也表明(如表２所示)ꎬ２＃钢的力学性能(强度和塑性)优于１＃钢ꎬ这也是由于２＃钢中比１＃钢中多了Ｃｒ元素ꎮ部分Ｃｒ元素置换固溶于钢板基体中ꎬ可以引起晶格畸变阻碍变形过程中位错的滑移ꎻ部分Ｃｒ元素形成碳化物存在于钢板基体的晶内或晶界处可以起到析出强化的作用[１１]ꎮ晶内的碳化物可以阻碍变形过程中位错的滑移ꎬ而晶界处的碳化物则可以阻碍变形过程中晶界的迁移ꎮ比较热轧态的１＃钢与２＃钢的金相组织ꎬ如图３所示ꎬ可以看到两种钢的金相组织都是由铁素体和贝氏体构成ꎬ所不同的是ꎬ１＃钢组织相对比较粗大ꎬ组织均匀性较差ꎬ２＃钢的组织比较细小ꎬ均匀性也相对较好ꎮ热轧态的金相组织会影响冷轧退火的组织ꎬ如图４所示的两种的彩色金相组织ꎬ１＃和２＃钢的金相组织均由铁素体㊁贝氏体和残余奥氏体组成ꎮ从图４还可以看出ꎬ２＃钢的残余奥氏体和贝氏体的晶粒数量较多ꎬ分布均匀ꎬ１＃钢的贝氏体和残余奥氏体较少ꎬ分布不均匀ꎮＣｒ元素除了能够稳定低温奥氏体ꎬ加长贝氏体孕育时间ꎬ固溶的Ｃｒ原子以及弥散析出的Ｃｒ的碳化物都可以为贝氏体形核提供形核点ꎬ这就导致２＃钢中比１＃钢中要多出许多贝氏体形核点ꎬ从而２＃钢中的贝氏体晶粒也比１＃钢中多ꎮ对比这两种成分的ＴＲＩＰ钢的退火织构(如图５所示)可以发现ꎬ它们的织构情况非常相似ꎬ主要组分包括:{３３２}纤维织构ꎬ{１１０}<００１>组分和{１１２}<１１０>组分ꎬ即这两种钢的成形性能相近ꎮ结合前面论述的两２７３７第６期郭卫民ꎬ等:Ｃｒ元素对冷轧ＴＲＩＰ钢的组织性能影响研究种的钢的力学性能结果ꎬ可以看出ꎬＣｒ元素在提高钢板强度增加延伸率的同时ꎬ并没有损害钢板的成形性能ꎮ４㊀结论通过对两种合金成分的ＴＲＩＰ钢的热模拟试验㊁热轧㊁冷轧及后续的显微分析ꎬ可以得到以下结论: (１)Ｃｒ元素可以稳定低温奥氏体ꎬ降低贝氏体形成温度ꎬ使贝氏体的孕育期延长ꎬ增加最终组织中的贝氏体及残余奥氏体体积分数ꎻ(２)Ｃｒ元素的添加还增强了试验钢的力学性能ꎬ添加了Ｃｒ元素的２＃钢强度和塑性均比没有添加Ｃｒ元素的１＃钢要高ꎻ(３)两种成分的ＴＲＩＰ钢织构情况相似ꎬ主要组分包括:{３３２}纤维织构ꎬ{１１０}<００１>组分和{１１２} <１１０>组分ꎬ可见Ｃｒ元素在提高钢板强度㊁增加延伸率的同时ꎬ并没有损害钢板的成形性能ꎮ参考文献:[１]赵征志ꎬ梁江涛ꎬ尹鸿祥ꎬ等.高强ＴＲＩＰ钢的显微组织及动态力学行为[Ｊ].材料热处理学报ꎬ２０１６ꎬ３７(５):４０￣４４. [２]吝章国ꎬ熊自柳ꎬ刘宏强ꎬ等.合金元素对高强度汽车用钢板相变规律的影响[Ｊ].金属热处理ꎬ２０１６ꎬ４１(２):２８￣３１. [３]ＬＥＥＳꎬＤＥＣꎬＢＲＵＮＯＣ.Ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅｍｏｄｅｌｉｎｇｏｆｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｖ￣ａｄｄｅｄｍｅｄｉｕｍｍａｎｇａｎｅｓｅＴＲＩＰ[Ｊ].ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＡꎬ２０１３ꎬ４４(７):３１３６￣３１４６.[４]景财年ꎬ刘在学ꎬ王作成ꎬ等.临界区退火处理对０.１５Ｃ－１.５Ｍｎ￣１.５Ａｌ冷轧ＴＲＩＰ钢相变和力学性能的影响[Ｊ].北京科技大学学报ꎬ２００８ꎬ３０(６):６１０￣６１４.[５]吝章国.先进高强度汽车用钢板研究进展与技术应用现状[Ｊ].河北冶金ꎬ２０１６(１):１￣７.[６]唐代明.ＴＲＩＰ钢中合金元素的作用和处理工艺的研究进展[Ｊ].钢铁研究学报ꎬ２００８ꎬ２０(１):１￣５.[７]李龙飞ꎬ尹云洋ꎬ杨王ꎬ等.合金元素和工艺参数对热轧ＴＲＩＰ钢动态相变的影响[Ｊ].北京科技大学学报ꎬ２０１３ꎬ３５(９):１１６４￣１１６８.[８]景财年ꎬ刘在学ꎬ王作成ꎬ等.ＣＭｎＡｌＣｕ￣ＴＲＩＰ钢组织和力学性能研究[Ｊ].材料热处理学报ꎬ２００９ꎬ３０(２):６７￣７０. [９]ＷＯＬＦＳꎬＭＡＲＴＩＮＳꎬＫＲÜＧＥＲＬꎬｅｔａｌ.Ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅｍｏｄｅｌｌｉｎｇｏｆｔｈｅｒａｔｅｄｅｐｅｎｄｅｎｔｆｌｏｗｓｔｒｅｓｓｏｆｃａｓｔｈｉｇｈ￣ａｌｌｏｙｅｄｍｅｔａｓｔａｂｌｅａｕｓｔｅｎｉｔｉｃＴＲＩＰ/ＴＷＩＰｓｔｅｅｌ[Ｊ].ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ:Ａꎬ２０１４ꎬ５９４:７２￣８１.[１０]中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局ꎬ中国国家标准化管理委员会.ＧＢ/Ｔ２２８.１ ２０１０ꎬ金属材料拉伸试验第１部分:室温试验方法[Ｓ].北京:中国标准出版社.[１１]刘兴阳ꎬ松崎明博ꎬ志贺千晃.改良型９Ｃｒ￣１Ｍｏ钢的形变热处理强化机制[Ｊ].东北大学学报(自然科学版)ꎬ１９９２ꎬ１３(１):４５￣５０.。