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轿壁厚度30mm 上下封头点焊连接，围壁与围壁之间采用M6螺栓连接，连接紧固可靠，强度和尺寸均符合国标要求。
19、轿顶护栏的设计轿顶护栏设置于轿厢顶部用于对维修人员起保护作用。
在轿顶上部设置轿顶护栏，由国标可知当轿顶与井道壁的自由距离大于850mm时，轿顶护栏高度需做到1100mm ，由土建图可知轿顶与井道壁的自由距离300小于850mm，轿顶护栏做到1100mm符合国标要求，轿顶护栏尺寸为1235×950同时符合国标要求：轿顶上部有一块不小于0.5m×0.6m的水平净空面积。
设计如图：（1为护脚板，满足国标要求）21、门系统的说明资料（含开锁区域的尺寸说明）a）轿门型式和开门净尺寸本项目选用宁波申菱中分式自动开门变频门机，开门净尺寸800× 2100，规格如图如下：b）层门型式、开门净尺寸宁波申菱中分式层门装置，开门净尺寸800*2100，附图如下：c）轿门与关闭后的层门间的水平距离为L=54mm(最外层)轿厢地坎与层门地坎之间的水平距离为30mmd) 开锁区域的说明图（门刀长度为600mm）开锁区域即为轿厢停靠层站时在地坎上、下延伸的一段区域。
当轿厢底在此区域内时门锁方能打开，使开门机动作，驱动轿门、层门开启。
轿门机通过固定在其上的离合装置碰触厅门机引发两门机同时动作。
开锁区域即离合装置的动作距离57mm。
层门门锁装置的结构安装示意图：e）门板悬挂装置和导向装置简图轿门板悬挂装置厅门板悬挂装置22、电梯轿厢架计算一、计算方法：XJK630/1.0 (VVVF)电梯轿厢部分的主要受力部件,它由上梁、直梁、下梁、拉条以及联接它们的若干紧固件组成。
计算时，视上、下梁均为简支梁，其中上梁作用载荷为电梯额定起重量、轿厢净重（包括附件）补偿装置和电缆重量之和，并作用在上梁中央，下梁则假定5/8的额定起重量和轿厢净重的总各均布于下梁上，再加上补偿装置和电缆重量集中于下梁中央，上下梁均需进行强度和刚度计算，而且梁则进行强度，细长比，惯性矩计算二、基本参数与代号：1.Q1——电梯额定起重量与轿厢净重之和，对本电梯Q1=1630kg2.Q2——补偿装置和电缆重量之和，对本电梯Q2=108kg3.L——上、下梁跨度对本电梯L=155cm4.W X——单根钢对X——X轴抗弯矩对本电梯W X=108.3cm3(上梁)W X=116.8cm3(下梁)5.J——单根钢对X——X轴惯性矩，对本电梯：上梁J=866.2cm4下梁J=934.5cm46.E——材料弹性模量，对钢材E=2.1×107N/cm27.[σ]——许用正应力，对上、下梁[σ]=8788N/cm2对直梁[σ]=10546N/cm28.[Y]——上、下梁许用挠度，对本电梯[Y]=L/960=175/960=0.1823cm9.[λ]——直梁许用细长比，[λ]=160具有拉条，且连接点高度不超过直梁自由长度2/3时[λ]=120其它应情况而定三、轿架计算：1.上梁：将上梁简化为右图形式，由材料力学可知最大弯矩及最大挠度均发生在上梁中央剖面上，其值为：M max=（Q1+Q2）L/4Y max=（Q1+Q2）L3/96EJ最大正应力为：σmax= M max/2W X=（Q1+Q2）L/8W Xσmax=26580×175/8×108.3=5368.8N/cm2＜[σ]=8788N/cm2Y max=26580×1753/96×2.1×107×866.2=0.082＜[Y]=0.1823cm∴上梁强度与刚度足够.2.下梁：将下梁简化为右图形式，其中q为5/8Q1均布作用于下梁上面引起的载荷集度：q=5/8Q1/L=5×25500/8×175=91.07N/cm由材料力学可知,考虑q单独作用时下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M1max=ql2/8 Y1max=5qL4/768EJ考虑Q2单独作用时,下梁的最大弯矩与最大挠度分别为:M2max=Q2L/4 Y2max=Q2L3/96EJ∴最大正应力:α=M amax/2W X=ql2/16W x+Q2L/8W xmax=(qL2+2Q2L)/16W x代入数据:αmax=(91.07×1752+2×1080×175)/16×116.8=1694.7N/cm2＜[α]=8788N/cm2∴下梁强度足够Y max=Y1max+Y2max=5qL4/768EJ+Q2L3/96EJ=L3/96EJ(5Q1/8+Q2)代入数据:Y max=1753/96×2.1×107×934.5(5×91.07×175/8+1080)=0.0314＜[Y]=0.01823cm ∴下梁强度足够3.直梁:分别置于轿厢西侧,由于载荷在轿厢内分布不均及直梁与上、下梁为刚性结点特性，直梁受到拉伸与变曲的组合作用，记：P——电梯额定起重量对本电梯P=1000kgB——桥厢内净宽对本电梯B=150cm。
计算者：总经理：ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)乘客电梯设计计算说明ZFTG1600/3.0-JX(VVVF)绿色节能永磁同步无齿轮电梯，是经国家特种设备管理局批准研制的通过引进国外先进技术，经过消化吸收后，采用优化设计而成，具有国内先进水平。
有加减速度曲线圆滑、乘座电梯舒适感好、运行平稳、速度快噪音低、环保节能等优点。
我们的电梯采用日本富士电机公司出产的电梯专用变频器：LEFT型，功率37KW。
控制系统采用32位微机控制，主要控制原器件选用日本富士电机公司（FUJI ERECTRIC）的产品。
轿厢是用板式压制的结构件，强度高、刚性好、美观大方。
而安全件则选用经国家认可的检验所检验为合格的产品，如安全钳、限速器、门锁、缓冲器、上行保护装置等。
设计的ZFTG1600/3.0-JXW(VVVF)乘客电梯特性如下。
1. 该款电梯的最大特点是：节约能原、每年可为用户节省约100天的电费，每台比传统电梯节省30%的电能。
是一款以绿色节能为核心的全电脑模块化控制永磁同步无齿轮电梯。
无齿轮曳引机与有齿轮曳引机的区别在于：有齿轮曳引机的传动的方式是电动机将动力通过齿轮变速箱传动到曳引轮；而无齿轮曳引机则在设计上省略了齿轮变速箱，其传动方式是由电动机直接带动曳引轮，避免了传动过程的机械磨损和能耗。
另一方面和传统的感应电动机相比，永磁电动机无需耗费电能来产生励磁，因而进一步节省了电能。
永磁无齿轮曳引机具有振动小的效果，闭环的门操作系统，开关门动作平稳。
结构合理，体积小巧，重量较轻，降低了电梯对建筑结构的要求，节省了建筑的空间。
先进的技术则代表着更卓越的性能，零件少意味着成本的降低，。
珠江富士在继续秉承其电梯产品安全，可靠和耐用的同时，在产品开发中应用价值工程，降低了电梯系统的成本，并将这一成果回馈给用户。
更高的性价比，给客户带来实实在在的利益。
在社会不断进步的今天“以人为本”的理念熔入产品设计中，产品安全可靠、乘座舒适，门光幕保护以及盲文呼梯按钮大大方便了特殊人群。
自动扶梯设计计算书一. 速度计算：(1) 梯级运行速度校核：电动机转速n=960r/min减速机输出转速n 1=39。
18r/min 梯级运行速度V=πd(Z 1×n 1/Z 2)÷60=3.14×0.683(23×39。
18/65）÷60 =0.495（m/s ）与额定速度偏差%5%5.0005.05.05.0495.0<==- 满足标准（GB16899—1997第12.2。
3条要求）(2) 扶手带运行速度校核：度Vf=π(d 5+10)(Z 1×n 1×Z 3/Z 2×Z 4）÷60=3。
14×（587+10）（23×39.18×30/65)÷60 =0。
499（m/s)与额定速度偏差%2%4.0004.0495.0495.0499.0<==-满足标准（GB16899—1997第7.1条要求)二. 功率计算：(1) 乘客载荷：每节梯级载荷:W 1=1200N承载梯级数量：H/X 1=9.9×1000/200 =49。
5 因此W=1200×49.5=59400N(2) 由运动部件的摩擦所引起的能量损耗系数η1:当α=30°时，η1=0.12(3) 电动机效率η=0.83,满载系数φ=1P=FV/（1-η1)×η=Vw φsin30°/（1-η1)×η =20。
33(KW ）考虑扶手带消耗功率1。
6KW 选用11×2=22(KW) 双驱动三. 梯级链及驱动链安全系数计算：梯级链与驱动链破断载荷为180KN梯级链涨紧装置的弹簧涨紧力为2600N （单侧1300N ）(1) 梯级链安全系数计算根据EN115;1995第9。
1。
2条规定计算链条安全系数的乘客载荷为：W=5000ZH/tg30°(Z=1m 、H=9。
电梯设计计算书(共25页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--THJ3000/载货电梯设计计算书编制审核批准目录1、传动校验计算---------------------------------------------------------------22、曳引钢丝绳强度校验-------------------------------------------------53、承重梁校验-------------------------------------------------------------------54、240型限速器计算------------------------------------------------------85、滑动导靴的强度验算------------------------------------------------96、导轨校核计算------------------------------------------------------------107、轿厢架的设计计算---------------------------------------------------158、绳头组合强度验算---------------------------------------------------209、反绳轮计算-----------------------------------------------------------------211．传动校验计算本计算是以THJ3000/载货电梯为依据，电梯的主要技术参数为：额定载重量：Q=3000kg；额定速度：V=s；根据这二个参数，选择曳引机型号为，其减速比为I=75/2=，曳引轮直径为D=760mm，电动机型号为JTD-560，其功率为19kw，电机为6极/24极双速电机,曳引比为2:1，电机额定转速960r/min。
1 技术说明本计算书设计依据为GB7588-1995，GB10058-88，GB10060-93等标准。
本梯种基本参数如下：额定载重量：Q=1000kg额定运行速度：V0=2.0m/s曳引比：i1=1:1曳引轮直径：D=Φ620mm曳引机型号：YJ240B功率：N0=18.5kw转速：n=1440 r.p.m层站数：11层11站运行高度：h=38.5m轿厢外尺寸：A×B=1700×1690mm2轿厢内尺寸：a×b=1600×1500mm2轿厢自重：p=1200kg平衡系数：k=0.5曳引减速机速比：i1=49/2对重质量： w = 1700kg传动总效率：Ση=0.6曳引轮包角：α=160º钢丝绳直径：d = Φ12 mm上下导靴间距：H = 3500 mm导轨面距：B0 = 1720 mm导轨支架间距：L = 2500 mm2 传动分析2.1 曳引电机功率计算曳引电动机功率应等于或大于： η∑-=102)1(QVK N式中平衡系数K = 0.5额定载荷Q=1000kg额定运行速度：V = 2.0 m/s传动总效率： 6.0 =∑η将上述数据公式：()KW N 34.166.01020.210005.01=⨯⨯⨯-= 2.2 曳引机选型选用常熟通润电梯曳引机厂有限公司生产的交流调速曳引机其型号YJ240B 减速机的减速比i 2=49/2，电机功率 N 0=18.5KW >N=16.34 ，满足功率要求。
2.3 曳引条件的验算曳引条件必须满足欧拉公式： αf e C C T T ≤⨯⨯2121 T 1/T 2：曳引轮两边钢丝绳张力比C 1=1.25C 2=1YJ240B 型曳引机，其曳引轮绳槽为半圆切口槽型，槽型夹角β=100º,α=160°ββπβμsin 2sin 14--⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-=f 其中f 为曳引绳在绳槽中的当量摩擦系数，μ为钢丝绳与铸铁的摩擦系数，μ=0.0920471.0=f()771203924.1718.2160180/20471.0==⨯ παf e工况1：载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比。
建筑设计电梯计算精编W O R D版IBM system office room 【A0816H-A0912AAAHH-GX8Q8-GNTHHJ8】电梯一、电梯的分类根据国家标准《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸》 GB/T 7025，电梯分为六类，见下表1。
表1 电梯的分类注：1 本表摘自国家标准《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第1部分：Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、 VI类电梯》 GB/T 7025.1-2008；《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第2部分：Ⅳ类电梯》 GB/T 7025.2-2008；《电梯主参数及轿厢、井道、机房的型式与尺寸第3部分：Ⅴ类电梯》 GB/T 7025.3-1997。
该标准等效利用国际标准《电梯的安装》ISO/DIS 4190。
2乘客电梯：有完善的安全设计，只用于运送乘客而设计的电梯。
3客货电梯(Ⅱ类电梯)：轿厢内的装饰有别于客梯，可分别用来乘客和载物。
4住宅电梯：轿厢装潢较简单，住宅用电梯宜采用Ⅱ类电梯。
5病床电梯：轿厢长且窄，主要用于搭载病床和病人。
6观光电梯：井道和轿厢壁至少有同一侧透明，乘客可观看轿厢外景物的电梯。
7载货电梯(Ⅳ类电梯)：有必备的安全装置，主要用于载货。
其中，为运送车辆而设计的电梯也称为汽车电梯。
8杂物电梯：额定载重量不大于500kg，额定速度不大于1 m/s，服务于规定楼层的固定式升降设备。
二、电梯参数电梯的基本参数主要有额定载重量、可乘人数、额定速度、轿厢外廓尺寸和井道型式等。
主参数指额定载荷和额定速度。
1．额定载重量。
电梯设计所规定的轿内最大载荷。
乘客电梯、客货电梯、病床电梯通常采用320kg、400kg、600/630kg、750/800kg、1 000/1050kg、1150kg、1275kg、1350kg、1600kg、1800kg、2000kg、2500kg等系列，载货电梯通常采用630kg、1000kg、1600kg、2000kg、2500kg、3000kg、3500kg、4000kg、5000kg等系列，杂物电梯通常采用40kg、100kg、250kg等系列。
设计计算书TKJ（1350/）目录1 设计(de)目(de)2 主要技术参数3电机功率(de)计算4 电梯运行速度(de)计算5 电梯曳引能力(de)计算6 悬挂绳或链安全系数计算7 绳头组合(de)验算8 轿厢及对重导轨强度和变形计算9 轿厢架(de)受力强度和刚度(de)计算10 搁机梁受力强度和刚度(de)计算11 安全钳(de)选型计算12 限速器(de)选型计算与限速器绳(de)计算13 缓冲器(de)选型计算14轿厢和门系统计算说明15井道顶层和底坑空间(de)计算16轿厢上行超速保护装置(de)选型计算17盘车力(de)计算18操作维修区域(de)空间计算19电气选型计算20机械防护(de)设计和说明21主要参考文献1 设计(de)目(de)TKJ(1350/型客梯,是一种集选控制(de)、交流调频调压调速(de)乘客电梯,额定载重1350Kg,额定运行速度s.本客梯采用先进(de)永磁同步无齿轮曳引机进行驱动,曳引比为2:1,绕绳方式为单绕,采用2导轨结构,用一个主轿架承受轿厢,在曳引绳(de)牵动下沿着2根主导轨上下运行,以达到垂直运输乘客和医疗设备(de)目(de).本客梯(de)轿厢内净尺寸为宽2100mm深1600mm,内净面积为,完全符合GB7588-2003电梯制造与安装安全规范(de)要求.本计算书按照GB7588-2003电梯制造与安装安全规范(de)要求进行计算,以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则(de)要求.本计算书验算(de)电梯为本公司标准(de)1350kg乘客电梯,主要参数如下：额定速度s 额定载重量1350kg提升高度层站数15层15站轿厢内净尺寸2100mm1600mm 开门尺寸1100mm2100mm 开门方式为中分式本电梯对以下主要部件进行计算：（一）曳引机、承重部分和运载部分曳引机永磁同步无齿轮曳引机,型,15 Kw,绕绳比2：1,单绕,曳引轮节径450 mm,速度s搁机大梁主梁25工字钢轿厢 2100mm1600mm,2导轨钢丝绳 7-φ10,2∶1曳引方式导轨轿厢主导轨T89/B（二）安全部件计算及声明安全钳渐进式AQ11B型,总容许质量3500kg,额定速度s限速器 LOG03型,额定速度s缓冲器YH68-210型油压缓冲器,额定速度~s,总容许质量800-3500 kg,行程210 mm,总高675mm2 主要技术参数3电机功率(de)计算对于交流电梯,功率按下列公式计算：N=（1- K ）QV 1 / 102ηi （kW ） 式中：K —平衡系数,K ＝；Q —额定载荷,Q=1350KgV 1—曳引机节径线速度,V 1=s η—电梯传动(de)总效率,η= i —曳引比 ,i= 2 将各参数代入上式：N=（）1350（1022）=考虑到轿厢运行产生(de)附加阻力、满载起动工况及电机温升等情况,选用型,电机功率 ,可以满足设计要求.图1 曳引系统示意图4 电梯运行速度(de)计算电梯(de)运行速度V=πD n1/ 60i式中：D—曳引轮节园直径,D=n1—电机(de)额定转速,n1=149rpmi —曳引比,i =2将各参数代入：V=149 / (602)= m/s对于VVVF控制(de)电梯,只要V大于等于额定速度s,就可以通过改变电机(de)输入频率和电压来调节电梯(de)运行速度,使之在~ 额定速度(de)范围内,从而满足要求.5 电梯曳引能力(de)计算根据GB7588—2003(de)要求,电梯曳引力(de)计算分别按轿厢装载、紧急制动、轿厢滞留3种工况进行.基本参数5.1.1 选用(de) 型曳引机,其曳引轮(de)槽型为半圆槽,槽形(de)几何参数为：槽(de)角度γ=35o= rad下部切口角度β=95o= rad5.1.2 当量摩擦系数(de)计算根据GB7588—2003(de)要求,当量摩擦系数按下式计算：f =μ4 ( cos (γ / 2 )- sin (β/ 2 ) ) /（π-β-γ-sinβ+ sin γ）式中：μ—摩擦系数,对应3种工况分别为：装载工况μ=紧急制停工况μ= / (1 + V1/ 10 )＝ / (1 + / 10 )＝轿厢滞留工况μ=将各参数代入可得3种工况下(de)当量摩擦系数：1) 装载工况f =4 ( cos (35o / 2 )- sin (95 / 2 ) ) /（π + sin 35o）=2) 紧急制停工况f =4( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（π + sin 35o）=3) 轿厢滞留工况f =4( cos (35o / 2 )- sin (95o / 2 ) ) /（π + sin 35o）= 轿厢装载工况根据GB7588—2003(de)要求,按照载有125%额定载荷(de)轿厢在底层平层位置时最不利情况进行计算,此时应满足：T1/ T2≤e f α式中：T1/ T2—曳引轮两边曳引绳(de)较大静拉力与较小静拉力(de)比值e —自然对数(de)底,e ＝α—曳引绳在曳引轮上(de)包角,α=155o = rad 将相关参数代入可得：T1=(P+Q+W 1)g/i=(1400+1350+51) 2=15379N T2=(G+W 3)g/i =(2008+0) /2=9839 N T1/ T2= 15379/9839= e f α= e =因为T1/T2 =≤e f α= 所以满足曳引条件.紧急制停工况根据GB7588—2003(de)要求,按照空载轿厢在顶层平层位置时最不利情况进行计算,此时应满足：T1/ T2≤e f α将相关参数代入可得：T1=G(g+a max ) /i+ W 1(g+ ia max )=2008+/2+51+2=10892 NT2=(P+W 2+W 3) (g-a max ) /i =(1400++110) NT1/ T2=10892/7105= e f α= e =因为T1/T2 =≤e f α= 所以满足曳引条件. 轿厢滞留工况根据GB7588—2003(de)要求,按照空载轿厢在顶层位置、对重压实在对重缓冲器上时最不利情况进行计算,此时应满足：T1/ T2≥e f α将相关参数代入可得：T1=(P+W 2+W 3)g /i =(1400++110)2=7486 N T2= W 1g=51= N T1/ T2=7486/= e f α= e =因为T1/T2 =≥e f α= 所以满足曳引条件.6 曳引绳(de)安全计算6.1曳引绳(de)直径要求根据GB7588—2003(de)要求,曳引轮(de)节径D 与曳引绳(de)直径d 之比不应小于40.在本系统中,D ＝450mm,d ＝10mm,则D/d= 450/10= 45≥40,满足标准要求.曳引绳(de)安全系数计算根据GB7588—2003(de)要求,当装有额定载荷(de)轿厢停靠在最低层站时,曳引绳(de)实际安全系数S 应不小于按标准附录N 规定(de)安全系数计算值S f ,即S ≥S f ,并不小于12. 6.2.1 实际安全系数S(de)计算 S ＝nF /（（P+Q ）/i+ W 1）g式中：F －单根曳引绳(de)最小破断载荷,F ＝44 KN 将相关参数代入可得： S ＝7441000/（（（1400+1350）/2+51））＝ 6.2.2 标准规定(de)安全系数S f (de)计算根据GB7588—2003标准附录N(de)规定,本系统中滑轮(de)等效数量Nequiv 为：Nequiv = Nequiv(t) + Nequiv(p)式中：Nequiv(t) －曳引轮(de)等效数量,Nequiv(t)= Nequiv(p) －导向轮(de)等效数量Nequiv(p)= K P (Nps +4 Npr )根据标准(de)规定和曳引系统示意图(图1)可得：K P =( D/D 1)4=(450/520)4= Nps=3 Npr=0则Nequiv(p)= (3 +4 0 )=Nequiv =+= 因为 S f =10X X=X 2X 1= log ( 10 6 Nequiv ) / (D / d) )= log ( 10 6 / 45 ) = -X 2= log ( (D / d ) –= log ( 45–= - X=X 2= =所以 S f =10X ==从以上计算可得：S=≥S f =,即实际安全系数S 大于标准规定(de)安全系数S f 并不小于12,所以曳引绳(de)安全系数满足标准要求.7 绳头组合(de)验算采用专业厂生产(de)Φ10mm 型楔块式绳头组合,其型式试验(de)破断力为44kN,大于每根钢丝绳最小破断载荷(de)80%,即4480%＝,满足GB7588-2003(de)规定,绳头组合(de)强度足够.8 轿厢及对重导轨(de)计算选用标准JG/电梯T 型导轨规定(de)T89/B 型导轨作为轿厢主导轨.根据标准,相应(de)主要技术参数如下：主导轨数量 n=2 翼缘厚度 C=10mm 截面积 A=1570mm 惯性半径 ix= iy=惯性距 Jx=597000mm 4 Jy=530000mm 4 抗弯模量 Wx=14500mm 3 Wy=11900mm 3抗拉强度Rm =370 N/mm 2 弹性模量E=105 N/mm 2许用应力：正常使用时[σ1]=165 N/mm 2 , 安全钳动作时[σ2]=205 N/mm 2许用变形 [δ]=5mm导轨支架间距 l=2500 mm 细长比λ=l / ix =2500 / =126 弯曲系数 (查GB7588-2003 附录G 表G3) ：ω=轿厢尺寸：宽Dx=2000 mm,深Dy=1750mm,高Dz=2400mm 轿厢上下导靴之间距离 h=3550mm导轨受力主要有3种工况：1、安全钳动作时工况,2、装卸载工况,3、运行工况.其中最不利(de)工况为安全钳动作时(de)工况,其次为装卸载工况,所以只需计算这2种工况下导轨(de)受力和变形是否满足要求. 安全钳动作时(de)工况本系统选用渐进式安全钳,其冲击系数为k1=2.本系统为中心导向和悬挂(de)轿厢,其坐标见轿厢布置图 2 (轿厢中心Cd 和轿厢重心Pd 与悬挂中心Sd 重合,额定载荷Q 分别按相对于X 轴和Y 轴、均匀分布在最不利(de)3/4(de)轿厢面积里计算).图2 轿厢布置图额定载荷中心坐标 Xq=325mm Yq=8.1.1 由导向力引起(de)Y轴上(de)弯曲应力Fx=k1QgXq / (2h) =21350325/(23550) = 1211NMy=3Fxl/16 =312112500/16 =567656 Nmmσy= My/ Wy=567656/11900= N/mm28.1.2 由导向力引起(de)X轴上(de)弯曲应力Fy=k1QgYq /h=21350 3550= 8 NMx=3Fyl/16=38 2500/16=655313 Nmmσx= Mx/ Wx=655313/14500= N/mm28.1.3 压弯应力Fk=k1(P+Q)g/n =2(1400+1350)2=26950 Nσk=Fkω/ A=269501570=mm28.1.4 复合应力和翼缘弯曲应力]=205 N/mm2σm=σx+σy=+=mm2≤[σ2σ=σm+Fk / A=+26950/1570=mm2≤[σ]=205 N/mm22]=205 N/mm2σc=σk+σm=+= N/mm2≤[σ2]=205 N/mm2σf=Fx /C2 =1211/102= N/mm2≤[σ2满足强度要求.8.1.5 挠度δx=Fxl3/(48EJy) =121125003 /(48105 530000)=≤[δ]=5mmδy=Fy l 3/(48EJx) =25003/(48105597000)= mm ≤[δ]=5mm 满足许用变形要求. 装卸载工况装卸载时：F S ==1350=5292 N, X 1=1400 mm 8.2.1 由导向力引起(de)Y 轴上(de)弯曲应力Fx= F S X 1/ (2h) =52921400 / (23550) = 1043 N My=3Fxl/16 =312112500/16 =567656Nmm σy= My/ Wy=567656 /11900= N/mm 28.2.2 由导向力引起(de)X 轴上(de)弯曲应力本系统中不存在由导向力引起(de)X 轴上(de)弯曲应力,所以： Fy=0 Mx=0 σx= 0 8.2.3 压弯应力在装卸载时不发生压弯情况,所以：Fk=0 σk=08.2.4 复合应力和翼缘弯曲应力σm=σx+σy=0+= N/mm2≤[σ1]=165 N/mm 2σ=σm+Fk / A=+0= N/mm2≤[σ1]=165 N/mm 2 σf=Fx /C 2 =1211/102= N/mm 2≤[σ1]=165 N/mm 2 满足强度要求. 8.2.5 挠度δx=Fxl 3/(48EJy) =121125003 /(48105 520000)= mm ≤[δ]=5mm δy=0≤[δ]=5mm 满足许用变形要求. 8.2.6对重导轨计算采用T/K5A 导轨,符合JG/电梯对重空心导轨. TK5A(de)技术参数：Wxx=6.30cm 3 x 轴(de)截面积 Wyy=4.82cm 3 y 轴(de)截面积 A ＝6.17cm 2 导轨(de)截面积Ixx=24.33cm4 x轴(de)截面惯性矩Iyy=18.78cm4 y轴(de)截面惯性矩ixx=1.99cm x轴(de)回转半径iyy=1.74cm y轴(de)回转半径E= 弹性模量ω= ω系数（根据细长比查表求得lk/i=）100σ=正常使用时许用应力perm=最大允许变形量δpermc=1.8mm导轨连接部分宽度L=2000mm导轨支架(de)最大间距n=2支导轨(de)数量Rm=370Mpa导轨抗拉强度（导轨材料力学性能）A5≥% 导轨材料(de)延伸率K1=K2=K3=G=P+rQ=2008kgh=2800mm…上下导靴间距DBG=1450mm…对重架导轨距W=250mm…对重架宽度GB7588-2003电梯制造与安装安全规范规定：对于中心悬挂或对称悬挂(de)对重或平衡重,设定重力(de)作用点偏差在宽度方向为5%,深度方向为10%,DBGy=145mm …重力作用点在y 方向(de)偏移 BTFx=12.5mm …重力作用点在x 方向(de)偏移 M=0.00kg …附加装置(de)质量8.2.6.1正常使用导靴在Y 方向作用在导轨上(de)力 Fx=K2Gg ×BTFx/(2h)=××2008×2×2800= My=3Fxl/16=σy =My/Wy=19766/×1000=8.2.6.2导靴在X 方向作用在导轨上(de)力 Fy=g(gPYp+FsYl)/h=××2008×145/2800=1223N Mx=3Fyl/16=3×1223×2000/16=458577Nmm σx =Mx/Wx=458577/6300= 8.2.6.3弯曲应力在正常使用工况下,不发生弯曲情况. 8.2.6.4复合应力σm =σx +σy =+=＜σperm =165Mpaσ=σm +(k3M)/A=+×20/617)=+=＜σperm =165Mpa 8.2.6.5翼缘弯曲:σf=C2=××=＜σperm =165Mpa8.2.6.6挠度：δx =3/48EIy=××20003/(48×210000×530000)=＜σperm=5mm结论：电梯正常使用、运行时对重导轨(de)应力和变形符合要求.9 轿厢架强度和刚度(de)计算轿厢架是电梯(de)主要受力部件,它由上梁、下梁、立梁及连接它们(de)若干紧固件组成,计算时,视上、下梁均为简支梁,其中上梁作用载荷为整个安装在轿厢架上所有零部件(de)总重量（包括轿厢架自身(de)重量）和额定载重量之和,并作用于上梁(de)中央；下梁则假定额定载重量和轿厢上各个部件(de)总重量之和(de)5/8均布于下梁上,其余3/8(de)总重量再加上补偿链及随行电缆(de)重量集中作用于下梁中央.对于立梁,由于载荷在轿厢内分布不均匀,及立梁与上、下梁视为刚性连接等特点,立梁受到拉伸与弯曲(de)组合作用.图3 轿厢架结构示意图1——拉杆 2——上梁 3——直梁4——轿厢 5——轿底6——下梁基本参数（1）T1——电梯满载起动时,上梁所受(de)作用力：T1=（P+Q）(g+a)=(1400+1350)+=28325 N式中：P—整个轿厢(de)重量Q—额定载荷（2）T2——电梯满载起动时,下梁所受(de)均布载荷：T2=（P1+Q）(g+a)5/8=(1200+1350)+ 5/8=16416 N式中：P1—去除上梁、轿顶轮、直梁等辅件后(de)轿厢重量（3）T3——电梯满载起动时,下梁所受(de)集中载荷：T3=（P1+Q）(g+a)3/8+(W2+W3)=(1200+1350)+ 3/8+（+110）=9977N式中：W2—随行电缆(de)重量W3—补偿链(de)重量（4）T4——电梯满载起动时,立梁所受(de)垂直作用力：T4=（P2+Q）(g+a)= (1300+1350)+=27295 N式中：P2—去除上梁、轿顶轮等辅件后(de)轿厢重量（5）在本系统中,上梁采用16a—GB/T707-1988槽钢制作；下梁和直梁采用14a—GB/T707-1988槽钢制作.它们(de)几何特性参数分别为：16a槽钢：Wx=108cm3；Ix=866cm414a槽钢：Wx=；Wy=13cm3；Ix=564cm4； Ix=；A=[σ]——Q235材料(de)许用应力,对于上、下梁及立梁：[σ]＝[σ]b/n=375/=150 MpaE——材料(de)弹性模量,对于本系统：E=210GpaLo——上、下梁(de)跨度,对于本系统： Lo =2216 mm[Y]——上、下梁(de)许用挠度,对于本系统：[Y]=Lo/1000=2216/1000= mmH——上、下导靴之间(de)垂直中心距,对于本系统：H=3550 mmL——立梁(de)长度,对于本系统：L＝3340 mm上梁强度和刚度(de)计算上梁(de)上梁采用2根16a —GB/T707-1988制作,根据材料力学(de)梁所受(de)分别为：Mmax=T1L/8σmax＝Mmax/ WxYmax= T1 Lo3/（248EIx）将有关参数代入：Mmax=283258＝7846 Nmσmax＝7846 1000/（1081000）＝ MpaYmax=2832522163/（248210103866104）= mm因为σmax ＝ Mpa ＜[σ]= 150 MpaYmax= mm ＜[Y]= mm所以上梁(de)下梁强度和刚度(de)计算下梁(de)意图5,下梁采用2根14a —T707-1988槽钢制作,均布载荷q =T2/ L 0=16416/= 7408 N/m ；根据材料力学(de)下梁所受(de)最大挠度分别为：（a ）在集中载荷情况下M 2max=T3L 0/8σ2max ＝M 2max/ WxY 2max= T3 Lo 3/（248EIx ） 将有关参数代入：M 2max =99778＝2764 Nmσ2max ＝27641000/（1000）＝ MpaY 2max =998022163/（248210103564104）= （b ）在均布载荷情况下M 1max= qLo 2/ WxY 1max=（5qLo 4）/（2384EIx ） 将有关参数代入： M 1max=16= Nmσ1max ＝ 1000/1000)= MpaY 1max=(510-322164)/（2384210103564104）= mm 根据应力(de)叠加原理可得：σmax ＝σ1max+σ2max=+ = Mpa ＜[σ]= 150 Mpa Ymax= Y 1max+ Y 2max=+= mm ＜[Y]= mm 所以下梁(de)立梁(de)强度计算立梁(de)图6,立梁采用2根14a —GB/T707-1988槽钢制作,本系统中：轿厢(de)内净宽度B=；根据材料力学(de)基本理论可知,在受到拉伸和弯曲(de)组合作用下,立梁所受(de)最大应力为：σmax= QgBL/（32WyH）+T4/（2A）将有关参数代入：σmax=1350 /(3213+ 33990 / (2102)= ＜[σ]= 150 Mpa所以立梁(de)强度足够.10 搁机梁强度和刚度(de)计算搁机梁为2根28a——GB706/T-1988工字钢.按简支梁计算,并按最不利(de)工况计算,即所有受力点都在梁(de)跨度中央.搁机梁受纯弯矩(de)作用,弯矩、许用应力和挠度分别为：M=[2（P +Q+ G）+ Gm]gL/4σ=M/（2Wx）y= [2（P+Q+G）+ Gm]g L3/（248E Ix）式中：Gm——曳引机自重,Gm=500 kgL——搁机梁(de)长度,L= m搁机梁28a 工字钢(de)几何特性参数为：Ix=7110 cm4 Wx=508 cm3将相关参数代入可得：M= [2（1400+1350+2008）+500]4=83433 Nmσ=83433 / (2508)= Mpay = [2（1400+1350+2008）+500]102 /（2482107110）=因为σ= Mpa＜[σ]= 150 Mpa y = mm＜[y] = mm所以搁机梁(de)强度和挠度符合设计需要.11 安全钳(de)选用选用河北东方富达机械有限公司生产(de)AQ11B型渐进式安全钳,其总容许质量3500kg,额定速度= m/s.本客梯(de)（P+Q）=3200 kg,额定速度为s,在AQ11B型渐进式安全钳(de)适用范围内,符合使用要求.12 上行超速保护装置(de)选型计算本梯选用型无齿轮同步曳引机.额定载重量：1350kg电动机功率：15kw电动机转速：149r/min曳引轮节径：Φ450mm减速箱减速比：1:1曳引轮绳槽：8×φ10 半圆形带切口,β角=95 γ角=35 槽距=16主轴最大静载荷T ：6000kg钢丝绳倍率：i＝22、本梯(de)额定载重量为：1350kg,本梯(de)额定速度为：s,相对曳引机-系统总质量为：P+W=(1400+2008) =3408kg.3、按型式试验合格证： 0026曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）型号规格：DZD1-653,曳引机制动器（电梯轿厢上行超速保护装置）--符合要求我司选用(de)主机制动力是直接作用在曳引轮上,符合国标GB7855-2003标准.13 限速器绳(de)计算根据GB7588-2003中9.9.6.4条(de)要求,限速器(de)节圆直径与绳(de)公称直径之比不小于30.现选用河北东方富达机械有限公司SX型限速器,其φ节=240,φ绳=8；φ节/φ绳=30,满足标准要求.根据GB7588-2003中9.9.6.2条(de)要求,限速器绳(de)破断负荷与限速器动作时所产生(de)限速器绳(de)张力有关,其安全系数至少为8.限速器绳(de)最大张力由GB7588-2003中9.9.4条(de)要求确定,应至少为以下两个值中(de)较大者：a：300N ; b：安全钳起作用所需力(de)两倍巳知安全钳楔块动作力为4 kg,使安全钳提拉机构复位(de)力为10 kg,取提拉系统(de)机械效率η=,那么安全钳起作用时所需提拉力为：(4+10)= N,其两倍值应为：2= N.按标准要求,取限速器绳(de)张力为： N,而限速器绳涨紧力≥1000N,满足标准要求.按GB8903-88中(de)要求,φ8(de)钢丝绳破断拉力最小值为17800N,则安全系数K=17800/=＞8,所以满足要求.14 缓冲器(de)选用计算本电梯选用2个(轿厢、对重各1个) ,对重缓冲器选用河北东方富达机械有限公司生产(de)YH68-/210型油压耗能缓冲器,该缓冲器(de)设计行程为H=210 mm,自由高度H1=675 mm,适用于总质量700 kg≤G ≤3500 kg,额定速度在～ m/s(de)电梯.本客梯(de)G=2430 kg,额定速度为 m/s,在缓冲器(de)适用范围内,符合使用要求.本客梯(de)P+Q=3200 kg,额定速度为 m/s,在缓冲器(de)适用范围内,符合使用要求15 轿厢通风面积(de)计算按照标准要求,其上、下部(de)通风面积应分别大于内净面积(de)1％,并且,计入通风面积(de)门缝隙(de)通风面积不超过一半.本电梯(de)内净面积为m2,则其通风面积A≥ m2.本电梯(de)开门尺寸为 m m,门板与门框及地坎(de)间隙为 m；上、下部(de)通风垫头高度均为 m.因此,门缝隙(de)通风面积A1=2+= m2,上、下部垫头处(de)通风面积均为A2=+2= m2,所以,上、下部(de)通风面积均为：A=A1/2+A2=2+= m2＞ m2,并且A/2= m2＞A1/2 = m2轿厢通风面积符合标准(de)要求.轿厢地坎和轿门至井道内表面(de)距离计算电梯井道内表面与轿厢地坎、轿厢门框架或滑动门(de)最近门口边缘(de)水平距离不应大于 m.判定：符合要求,不需加装防护墙；见附图轿顶护栏设计：见附图轿厢护脚板(de)安装和尺寸图：见附图开锁区域(de)尺寸说明图示：见附图门系统计算说明：1.轿门和层门(de)净高度不应小于2m,而实际(de)净门高为：.2.本梯为中分门,净开门为1100mm,门板为厚(de)冷轧板,宽度为575mm,门板中间有2条U形加强筋,确保了门板(de)机械强度.3.轿门和层门和门吊板分别用2个M10(de)螺栓连接,门吊板上(de)滚轮在固定(de)导轨上滚动,门轨下面有偏心轮调节间隙,防止滚轮从门轨上脱落.下端与门滑块连接,门滑块在地坎不滑槽中滑动,同时防止门滑块从与开关方向相垂直(de)滑槽中脱落.4.轿厢地坎与层门地坎(de)水平距离为30mm,5.关门保护(de)型式为：红外光幕保护器,E型D200SL.6.本梯在快门上装设了强迫关门装置用(de)重锤及滑套15.6.1层门、轿门门扇撞击能量计算主要参数：1.门距：宽×高=1100×2100；2.型式：中分门；3.门板重量：m1=35kg；4.门机重量：m2=85kg；5.门机转动部分转动惯量：J=·m2；6.开、关门平均速度：V=s;7. 强迫关门重锤重量：M=3kg ； 8. 转动部分平均转速：n=100r/min15.6.1.1层门门扇撞击能量计算15.6.1.2轿门门扇撞击能量计算式中：E ——轿门、层门关闭时总能量,J ； E 1——门机转动部分能量,J ； E 2——强迫关门装置能量,J.15.6.2门电动机容量计算 15.6.2.1 门(de)型号及规格15.6.2.2 电动机容量用下列公式计算 P=FV/nF ——门驱动力=Wa ＋Wa μ＋Fc V ——门开闭速度(平均速度) = s n ——门驱动效率 =JJ J V m E V m E 1093.321)21(2)21(2221121<=+=+=ωJJ MV V m E V m E 10875.2)21(2)21(2)21(2221221<=+=+=w ——门重量主门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 = 120 kg副门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件）重 = 85 kg a ——门开闭(de)加速度 =sμ——门行走时(de)摩擦系=Fc ——自闭装置(de)拉闭力 = N15.6.2.3关于主门、副门分别计算驱动力(de)电动机容量主门F1=Wa-Waμ+Fc = NP1 = W副门F2=Wa-Waμ=P2 = W15.6.2.4门电动机总容量:P=P1+P2 = 70 W ＜80W结论:设计选用80W直流电动机安全16 井道顶层高度和底坑深度(de)计算对重侧顶层高度(de)计算底坑深度(de)计算通过以上计算可知,井道顶部和底部(de)空间尺寸符合标准(de)要求.17作维修区域(de)空间计算说明我司(de)小机房乘客电梯,主机、控制柜、限速器均安装在机房内（见土建布置图）,且控制柜采用挂壁式安装,安全距离都能符合GB7588-2003标准(de)要求.18 电气选型计算变频器(de)容量(de)选择是根据电机(de)容量决定(de),一般以1:1配置,例如：主机15KW那变频器配15KW,如果变频器功率高于主机功率是没关系(de),绝对不能小于主机功率.接触器,主开关(de)选择是根据变频器(de)电流决定(de),一般接触器,主开关(de)电流大于变频器电流.例如：11KW(de)变频器电流27A,配主开关电流40A.此台电梯(de)电气选用动力线(de)选择是根据电机(de)电流而决定,一般动力线所承受(de)电流大于电机(de)电流.19 盘车力(de)计算：曳引轮处(de)力FF=Q（1-∮）×g×D/2×rr=曳引比为2:1Q=额定载重（1350kg）∮=平衡系数（~）D=曳引轮直径450F=1350××××2=1116N盘车力计算f=F/[（Z2/Z1）×d×η]Z2=大齿轮牙数495Z1=小齿轮牙数30d=盘车轮直径370η=传动效率f=1116/[（495/30）××]≈229N≤400N在最小平衡系数,125%(de)额定载重(de)时候,也满足GB7588-2003中(de)要求小于400N.20 机械防护(de)设计和说明a)轿底轮和对重轮装挡绳装置及防护罩（见附图）b)曳引轮装挡绳装置及防护罩c)限速器与张紧装置防护罩21.主要参考资料：1、GB7588-2003电梯制造与安装安全规范2、GB/T10058-2011电梯技术条件3、GB10060-2011电梯安装验收规范4、电梯与自动扶梯原理结构安装测试朱昌明洪致育张惠俐编着上海交通大学出版社出版5、机械设计手册成大先主编化学工业出版社出版。
目录1.前言2.电梯的主要参数3.传动系统的计算3.1曳引机的选用3.2曳引机电动机功率计算3.3曳引机负载转矩计算3.4曳引包角计算3.5放绳角计算3.6轮径比计算3.7曳引机主轴载荷计算3.8额定速度验算3.9曳引力、比压计算3.10悬挂绳安全系数计算3.11钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算4.主要结构部件机械强度计算4.1轿厢架计算4.2轿底应力计算4.3轿厢壁、轿门壁、层门壁强度、挠度计算4.4轿顶强度计算4.5绳轮轴强度计算4.6绳头板强度计算4.7机房承重梁计算4.8补偿链计算5.导轨计算5.1轿厢导轨计算5.2对重导轨计算6.安全部件计算6.1缓冲器的计算、选用6.2限速器的计算、选用6.3安全钳的计算、选用7.轿厢有效面积校核8.轿厢通风面积校核9.层门、轿门门扇撞击能量计算10.井道结构受力计算10.1底坑预埋件受力计算10.2层门侧井道壁受力计算10.3机房承重处土建承受力计算10.4机房吊钩受力计算11.井道顶层空间和底坑计算11.1顶层空间计算11.2底坑计算12.引用标准和参考资料1.前言本计算书依据GB7588、GB/T10058、GB/T10059、GB10060等有关标准及有关设计手册，对TKJ1600/2.5—JXW（VVVF）乘客电梯的传动系统、主要部件及安全部件的设计、选用进行了计算、校核。
2.电梯的主要参数2.1额定载重量：Q=1600kg2.2空载轿厢重量：P1=2500kg2.3补偿链及随行电缆重量：P2=700 kg适用于提升高度110m，随行电缆以60m计。
2.4额定速度：v=2.5m/s2.5平衡系数：ϕ=0.52.6曳引包角：α=310.17︒2.7绕绳倍率：i=22.8双向限速器型号：XS18A （河北东方机械厂）2.9安全钳型号：AQ1 （河北东方机械厂）2.10轿厢、对重油压缓冲器型号：YH2/420 （河北东方机械厂）2.11钢丝绳规格：8⨯19S+NF—12—1500（单）右交2.12钢丝绳重量：P3=700kg2.13对重重量：G=3300 kg2.14曳引机型号：GTN2-162P5 （常熟市电梯曳引机厂有限公司）3.传动系统的计算3.1曳引机的选用曳引机选用常熟市电梯曳引机厂有限公司产品。
型号：GTN2-162P5（复绕）曳引机主要参数：规格：GTN2-162P5（外加支撑）额定载重：Q=1600 kg轿厢额定速度：V=2.5m/s 曳引轮直径：D=480 绳槽：Φ12×5 转速：199rpm 额定转矩：1200N ·m 额定功率：27.5kW 悬挂比：2：1 最大轴负荷：8000 kg曳引机自重：1150 kg3.2曳引机电动机功率计算=24.5kW 选用电动机功率：27.5kW 。
摘自《电梯与自动扶梯》P40 选用合适3.3曳引机负载转矩计算 1. 起动总转矩计算 M=M S +M D +M f=1176+896+102.9 =1651.8N •m式中：M ——起动总转矩，N ·m ； M S ——静不平衡力矩，N ·m ； M D ——加速转矩，N ·m ；M f ——摩擦转矩，N ·m ； D ——曳引轮直径，D=0.48m ；η——效率，η=0.8； J ——总转动惯量； J=J 1+J 2=91.84kg ·m 2J 1——直线运动部件计算转动惯量， J 1=54.84kg •m 2J 2——旋转体转动惯量，J 2=37kg •m 2ε——曳引轮圆周处切向角加速度， ε=9.756rad/s 2;μ——摩擦系数，μ=0.1R ——轴承上总载荷，N ；r ——轴承处轴半径，m ； 2.电机容量计算=681N ·m 曳引机标定值：M e =682 N ·m 3.转矩比计算 M/M e =2.42<[2.5] 2. 额定速度转矩校iQV N •-=ηϕ102)1(Rr J g D G Q P μεη++⋅⋅⋅-+=14)(nN M ee •=9555核： M S =652.925 N ·m<M e =682N ·m 3.4曳引包角计算：α=180°+90°+arctg650/770 =310.17° 3.5放绳角计算 1. 曳引轮与导向轮之间的放绳角计算=0.00794<0.03 起动转矩满足额定速度运行转矩满足满足要求2.曳引轮与轿顶轮3.6轮径比计算：3.7曳引轮主轴负荷计算： =4400kg∑P K =5280kg< [P]=8000kg 式中：∑P ——实际静载，kg ； ∑P K ——实际动载，kg ； K ——动载系数，K=1.2； [P]——主轴允许静载； 3.8额定速度验算实际额定速度应符合下式： 92%V<V 实<105%V=2.5117m/s式中：n ——电动机额定转速；D ——曳引轮直径，mm ；i ——绕绳比；满足要求符合GB7588第9.2.1条主轴载荷满足92%V=2.3 m/s 105%V=2.625 m/s92%V=2.3 m/s<V实=2.5117m/s <105%V=2.625 m/s 3.9曳引力计算 1.技术参数 1) 额定载重量：Q=1600kg 2) 轿厢自重：P 1=2500 kg 3) 平衡系数：0.50 4) 对重重量：G=3300 kg03.00104.0385040<==αtg ]40[4012480≤==d D 2/)(321Q P PP G P ++++=∑iDn •⨯••=4106V π实227706508+=αtg5)补偿链、电缆重量：P2=700 kg 6)曳引轮直径：D=4807)选用钢丝绳及根数：5×Φ12 8)轿顶轮、对重轮直径：D P=600 9)额定速度：V=2.5m/s10)悬挂比： 2：111)曳引轮轮槽角：γ=30°12)曳引包角：α=310.17°13)钢丝绳重量：700kg2.曳引力计算（1）轿厢装载工况额定速度符合GB7588，第12.6条（2）紧急制动工况（取制动减速度a=0.5m/s2）a）空载轿厢在井道上部上行装载工况曳引绳不打滑空载轿厢在井道上部上行时，紧急制动，曳引绳不打滑b)满载轿厢在井道下部下行时：(3)轿厢滞留工况3.比压计算：式中：P——比压，MPa;d——曳引绳直径，mm；D——曳引轮直径，mm;满载轿厢在井道下部下行，紧急制动，曳引绳不打滑。
轿厢滞留工况，曳引绳能打滑。
1239.0sinsin)2sin2(cos4=+----=γβγβπβμrfNgMgQPTnSRcarn28910)25.1(1=•+•+=γ564.1334.175.18637)()()(5.24853)()())((21112111=<==+⋅⋅-⋅⋅--+-==-⋅⋅+⋅++++=∑∑-=-=αγγfcwtiPcwtPcwtDPnCRcwtncwtcariPcarPcarnSRcarneTTNrFRaimarmragMragMTNrFRaimargMragQPT343015680)(825.32478.0sinsin)2sin2(cos421=⋅==⋅++===+----=αγβγβπβγμnSRcwtnTravCRcarfNgMTNrgMMPTefMpaDdnTP1.2sin)2cos(8=--⨯⋅⋅=ββπβn ——曳引绳根数；T ——轿厢以额定载重量停靠在最低 层站时，在曳引轮水平面上，轿厢 一侧的曳引绳静拉力，N ； 式中：[P]——许用比压，MPa; V C ——对应于轿厢额定速度的曳引绳 速度，m/sP=2.1MPa<[P]=5.4167MPa 比压满足。
3.10悬挂绳安全系数计算 N equiv =N equiv(t)+ N equiv(p)=2+1.873=3.873式中：N equiv ——等效滑轮数量； N equiv(t)——曳引轮的等效数量； N equiv(p)——导向轮的等效数量； N equiv(p)=K P （N ps +4N pr ） =0.6243×（3+0） =1.873式中：N ps ——引起简单弯折的滑轮数量； N pr ——引起反向弯折的滑轮数量； K P ——跟曳引轮和滑轮直径有关的系 数式中：D t ——曳引轮直径，mm;D p ——除曳引轮外的所有滑轮的平均 直径，mm式中：D t ——曳引轮直径，mm; dr ——钢丝绳直径，mm查图N 1得：S f =13 3.11钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算 钢丝绳与其端接装置的结合处按照GB7588第9.2.3条的规定，至少应能承受钢丝绳最小破断负荷的80%。
现端接装置采用材料是30#钢，螺纹直径是M16（粗牙、螺距2mm ）。
MPaV V P CC4167.5145.12][=++=6243.0)540480()(44===p t P D D K 4012480==dr D t端接装置最危险截面在螺纹内径处。
内径d 1=13.835 中径d 2=14.701 H=1.732mm其中：d 3=d 1-H/6=13.546 螺纹性能等级为6.8级，σS =480MPa式中：S P ——保证载荷，N ； σS ——屈服极限，MPa; A S ——螺纹公称应力截面积，mm 2;8×19S+NF —12—1500（单）右交 悬挂绳安全系数满足摘自《机械设计手册》第3卷P21—6、P21—45GB3089.1表3最小破断载荷：F=63.3kN80%F=50640NS P =68431.7N>80%F=50640N钢丝绳端接装置符合GB7588第9.2.3条 4. 主要结构部件机械强度计算 4.1轿厢架计算轿厢架是一个空间超静定刚架结构，较为精确地计算轿厢架构件的承载强度，需用有限元法。
由于轿厢架的强度裕量比较大，因此常用偏于保守的分离法进行计算。
即在构件的连接点上释放掉一些约束，使构件静定或即使是超静定也是低次超静定。
4.1.1轿厢架的结构及参数 4.1.2上梁计算 上梁选用[22/Q2354.1.3下梁计算下梁选用[16/Q235 （1) 正常工况下的载荷 a) 轿底自重的5/8均布在下梁上。
b) 平衡绳及随行电缆的拉力形成的集中载荷。
c) 额定重量的负载 对客梯和A 类负载的货梯，取额定负载的5/8MPaMPa WLg Q P n 48][474)(=<=⋅⋅+=σσ2232666.156)2(4mm d d A S =+=πNA S S S P 7.6843191.0=⋅=σ均布在下梁上。
