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施工图审查专家意见回复1、建议优化管网整体设计，进一步局部优化管线布置，细化配套结构物设计详图；回复：考虑到后期运营的问题，管网设计中尽量少采用泵提升及压力管输送污水的方式，图纸中W124井为主管网提升井，主管网设计考虑仅一次提升，其余主管网管线均能通过重力自流，支管网设计以现场施工实际情况为准，部分居民污水排放标高无法满足自流入主管网的设计要求，可考虑集中收集后，泵送至污水主管网。
2、拦截坝应根据水工建筑物设计规范及强制性条文要求，准确复核设计洪水（设防）标准；回复：根据《防洪标准》（GB50201-2014），对于保护人口少于20万的乡村防护区，防洪标准为10年一遇，拦截坝设计洪水取值符合规范要求。
专家提到建坝溪沟最大洪水流量可达40~60m3/s，此时的洪峰流量可能为超设计标准洪水，不应作为此次设计的标准。
3、修正拦截坝常水位、坝高、坝坡、泄洪曲线等参数；回复：本次设计采用的堰型为实用堰，相比于宽顶堰，实用堰的泄流能力更强，断面更小，在满足泄流能力和堰体稳定的情况下，采用实用堰对行洪安全更有利，造价也更经济。
4、结合地勘参数、详细复核坝工建筑物安全系数；回复：根据地勘提供的物理参数，经过复核（已3#拦截坝为例），校核工况下水流产生的滑移力为206.72kPa，坝体自重产生的抗滑力为984.00kPa，抗滑安全系数为4.76，规范要求的安全系数为2.5，坝工建筑物的安全性满足规范要求。
5、着重论证筑坝后洪水位抬高对周边公路等设施的影响。
回复：通过对比设计洪水位和两侧路面高程，1#、2#、3#拦截坝两侧的公路高程为183m~189m，1#、2#、3#拦截坝的对应的校核洪水位为179.43m~184.42m，均低于公路高程几米，筑坝后的洪水位抬高不会对公路产生影响。
6、拦截坝、挡墙等大体积建筑物应进一步结合地材情况，合理优化设计材料。
回复：拦截坝基础为花岗岩，考虑到利用开挖岩石，拦截坝两侧挡墙均采用浆砌石挡墙。
江西境内7 条高速公路共计13 座桥梁维修加固工程施工图设计文件审查报告书1 概述1.1 审查依据受江西省高速公路投资集团有限责任公司养护部的委托，江西中煤勘察设计总院有限公司就江西省天驰高速科技发展有限公司出具的江西境内7 条高速公路共计13 座桥梁的病害维修加固项目施工图设计文件，进行施工图审查。
审查工作的主要依据：（1）国家和交通运输部颁发的现行“强制性条文”、“技术标准”、“规范”、“规程”及“设计文件编制办法”等。
（2 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《厦蓉高速公路隘岭至瑞金段瑞金绵江高架桥维修工程一阶段施工图设计》，2015 年11 月。
（3 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《杭瑞高速公路景德镇至黄山段晓起一大桥等二桥维修加固工程施工图设计》，2015 年11 月。
（4 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《福银高速公路乐化至温家圳段瑶湖大桥等二桥维修加固工程施工图设计》，2015 年11 月。
（5 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《泉州至南宁高速公路石城至吉安段兴莲大桥等三桥维修加固工程施工图设计》，2015 年11 月（6 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《大广高速公路泰和至赣州段金溪大桥等二桥维修工程一阶段施工图设计》，2015 年11 月。
（7 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《济广高速公路鹰潭至瑞金（北段）K1152+473 主线上跨桥维修加固工程施工图设计》，2015 年11 月。
（8 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《济广高速公路鹰潭至瑞金（南段）老禾高架二桥等二桥维修加固工程施工图设计》，2015 年11 月。
（9 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《杭瑞高速公路景德镇至黄山段K254+647 晓一大桥现浇箱梁底面横向裂缝计算分析报告》，2015 年9 月。
（10 ）江西省天驰高速科技发展有限公司，《乐温、石吉、鹰瑞南、景婺黄等高速公路部分桥梁下部结构竖向裂缝计算分析报告》，2015 年9 月。
市政工程施工图设计文件审查意见
1、说明中应注明本工程建筑设计所依据的国家有关规范、规程的名称及有效版本号。
2、说明中抗震设防烈度及依据上海市有关规范的内容不符合本地区的实际情况。
3、《屋面工程技术规范》GB50345-2004
（1）屋面的排水坡度应注明，不宜小于2%。
4.2.3
（2）屋面防水的细部构造应有详图设计。
4.1.1
（3）女儿墙平屋面宜采用有组织排水，且泄水管的直径偏小，不应小于Φ75mm。
5.4.7
4、钢梯应采取防腐、防火措施。
5、M-1门洞宽度偏小，不宜小于1.0m。
GB50016-2006 3.7.5（强制性条文）
钢板窗型材应注明，实腹钢窗及25、35系列空腹钢窗属淘汰产品。
（建设部218号文）。
1 山西晋煤集团天安朝阳煤业有限公司 兼并重组整合矿井初步设计审查意见
根据晋煤重组办发【2009】39号文件，山西晋煤集团天安朝阳煤业有限公司由原朝阳煤矿和鲁西煤业整合而成，主体企业为山西晋煤集团天安公司，位于泽州县北义城境内。批准开采3号-15号煤层，采用斜井开拓，以主斜井、副斜井、回风立井共三个井筒开发井田内3、9、15号煤层未开采区域的储量。生产规模900kt/a。 煤炭工业太原设计研究院受建设单位委托，编制完成了《山西晋煤集团泽州天安朝阳煤业有限公司兼并重组整合矿井初步设计》。根据晋煤规发[2010]177号文，2010年11月25日，晋城煤业集团公司组织相关部门及专家对该项目初步设计进行了审查，认为各章节设计内容基本可行，基本符合《山西省煤矿资源整合设计编制内容及格式》的要求，但还存在以下问题。
一、采矿方面 1、P7中，未见交通位置见图1-1-1。 解释：已补交通位置图。 2、P14周边四邻关系图中，只有南部及西北部的部分，其他周边情况介绍不详。 解释：其他周边为空白资源区，且四邻关系图为地质部门提供。 2
3、P34介绍本矿井应按高瓦斯矿井对待。 解释：本条已修改，并且加上瓦斯涌出量预测资料。 4、P80，运煤系统缺顺槽转载机。 解释：运煤系统已增加顺槽转载机。 5、P90 “4号煤层刮板输送机”应为“9号煤层刮板输送机”。 解释：4号煤层刮板输送机”已改为“9号煤层刮板输送机。 6、P90刮板输送机选型计算中，刮板输送机小时运输能力为744t/h,最后所选SGD-630/220型可弯曲刮板输送机运输能力500t/h。不合适。 解释：已改为SGZ-630/220型可弯曲刮板输送机,运输能力800t/h。 7、P91支架选型计算中，估算法计算，初设中计算过程多次放大计算结果，现在支架估算一般选4-8倍采高的顶板岩石重量来计算。 解释：已按要求进行了修改。 8、P93 采煤工作面年推进度9号煤层采煤机割一刀进0.6×1=0.6m，每天9号煤层需完成6.0个循环（考虑正规循环），则9号煤日循环进度为0.6×2×6.0=6.0m。 采煤工作面年推进度按下式计算： 年推进度=日循环进度×年工作日×循环率=6.0×330×0.9=1782(m)、 日推进计算有误，应为0.6×6.0=3.6m，年推进度计算应为3.6×330×0.9= 1069.2(m) 3
解释：每天9号煤层需完成5.0个循环（考虑正规循环）。 9、P94 矿井生产能力计算中，回采工作面生产能力计算，由于前面工作面年推进长度计算有误，所以回采工作面生产能力要小于现在计算的产量，依现在每天6个循环计算，全年90万吨产量完不成，应改为每天10个循环才能满足要求。 解释：完成5.0个循环（考虑正规循环）为一个循环进2刀煤。 10、P103通风计算中，采煤工作面实际需要风量计算中，按气象条件计算 cfS—采煤工作面的平均有效断面积，按最大和最小控顶有效断面的平均值计算，cfS=8.64m2；，有效断面计算有误，应为（4.8+4.2）/2*1.5=6.75 m2 解释：有效断面计算为（5.1+4.3）*1.84/2=8.64 m2。 11、P117 预防井下火灾措施中，1、煤层自燃火灾的防治的第一小项，优化开采技术防止煤层自燃：本次设计确定工作面年推进度792m，日进度2.4m，保证了在自燃发火期内，采空区氧化带已推进过去，对防灭火十分有利。文中年推进度，日推进度数据有误。 解释：已按要求进行了修改。
二、机电方面 1、主斜井皮带初设带宽为1米，建议改为1.2米，目的防止出现撒煤现象，带强及电机功率需增大。 解释：根据省评审中心意见，900Kt/a的矿井皮带能力为为1米。 2、9#煤回采面顺槽皮带铺设1500米，应选用1米皮带，电机功率90KW偏小，确保顺槽皮带运力。 4
解释：可伸缩胶带输送机已改为SSJ1000/2×75。 3、主排水设备及排水管径应加大，防止后期涌水量增大。 解释：根据地质报告： 3号煤层正常涌水量为1440m3/d，最大涌水量为2700m3/d。9号煤层正常涌水量为150m3/d，最大涌水量为270m3/d。15号煤层正常涌水量为234m3/d，最大涌水量为440m3/d。 本次设计矿井正常涌水 35m3/h,最大涌水45m3/h；考虑单位转换矿井正常涌水840m3/h,最大涌水Qkmax=1080m3/h。 本次设计远大于矿井开采9、15号煤层时的矿井涌水量。 4、考虑工作面刮板机运力，180米工作面需增大刮板机电机功
率。 解释：根据省评审中心意见，刮板机取大值选SGZ-764/264。 5、端头支架工作阻力考虑应大于中间支架，增加端头支护强度。 解释：中间架调整为ZZS5200/14/28型，端头支架选用ZTFZ5440/17/27型。
三、地质方面 1、补充排水系统篇章。 解释：初设编制大纲没有此篇章 2、补充9号煤15号煤开采涌水量预计及计算过程。 解释：根据地质报告内容：资源兼并重组前，井田内原生产矿井朝阳煤矿开采3号煤层，生产能力为6万t/a，井下正常涌水量为96m3/d，最大涌水量为180m3/d，原泽州县北义城镇蔡河煤矿开采3号煤层，生产能力为6万t/a，矿井正常涌水量为30m3/d，雨季最大 5
可达60m3/d。现以朝阳煤矿为类比矿井，采用富水系数比拟法对本矿井生产能力达90万t/a时3号煤层的涌水量进行预算，计算公式如下： Q = KP×P KP= Q0/ P0
式中：Q——预计拟建矿井涌水量（m3/d）
KP——富水系数（m3/t） Q0——类比矿井涌水量 （m3/d） P0、P——类比矿井生产能力、拟建矿井生产能力 经计算：3号煤层正常涌水量为1440m3/d，最大涌水量为2700m3/d。 井田内未开采9、15号煤层，没有9、15号煤层涌水量资料。据调查，邻矿原晋城市三八煤矿开采9号煤层，生产能力为30万t/a，矿井正常涌水量为50m3/d，最大涌水量为90m3/d，采用长壁式机械化综采一次采全高，全部垮落法管理顶板。现以原晋城市三八煤矿为类比矿井，采用富水系数比拟法对本矿井生产能力达90万t/a时9号煤层的涌水量进行预算，计算公式同上。经计算：9号煤层正常涌水量为150m3/d，最大涌水量为270m3/d。 距离本井田最近的开采15号煤层的矿井为晋煤集团凤凰山煤矿，该矿开采9、15号煤层，15号煤层实际生产能力为150万t/a，采用长壁式机械化综采一次采全高，全部垮落法管理顶板，矿井正常涌水量为390m3/d，雨季最大为735m3/d，现以凤凰山煤矿为类比矿井，采用富水系数比拟法对本矿井生产能力达90万t/a时15号煤层的涌水量进行预算，计算公式同上。经计算：15号煤层正常涌水量 6
为234m3/d，最大涌水量为440m3/d。 四、通风与安全方面 1、原文P100，“本次设计所开采煤层为9、15号煤层，但无该煤层瓦斯鉴定资料，设计暂按矿方所提供矿井3号煤瓦斯鉴定资料进行通风设计，要求矿方尽快对矿井9、15号煤层进行瓦斯鉴定工作，并编制该煤层瓦斯涌出量预测报告，届时相应调整通风计算。” 问题：应包括自燃倾向性及煤尘爆炸性鉴定。 解释：依据晋城市煤化工研究检测中心于2004年5月18日提交的煤层煤样检测报告，3号煤层无爆炸危险性，为不易自燃煤层。 依据山西省煤炭工业局综合测试中心于2010年11月24日提交的煤层煤样检测报告，9号煤层无爆炸危险性，自燃倾向性等级为Ⅲ级，性质为不易自燃煤层。 依据山西省煤炭工业局综合测试中心于2010年11月24日提交的煤层煤样检测报告，15号煤层无爆炸危险性，自燃倾向性等级为Ⅱ级，性质为自燃煤层。 2、原文P103，“qcg—采煤工作面回风巷风流中平均绝对瓦斯涌
出量，按全矿井瓦斯涌出量75%计算：” 问题：应说明选取75%简单依据。 解释：根据矿井瓦斯涌出量预测结果和矿井通风经验。 3、原文P104、106，“矿井二氧化碳涌出量远小于矿井瓦斯涌出量，在此不做计算。” 问题：根据3号煤层瓦斯等级鉴定资料，矿井瓦斯绝对涌出量为 7
0.65m3/min，相对涌出量为5.51m3/t，二氧化碳绝对涌出量0.6 m3/min，相对涌出量为3.3m3/t，如此描述是否有误。 解释：已按要求进行了修改。 4、原文P106，“qhg=5.51×(10×15.1×1.45) ÷24÷60=0.84 m3/min” 问题：其中qhg公式如何出现未做说明。 解释：qhg公式中为日掘进煤量的相对瓦斯涌出量转换为绝对瓦斯涌出量。 5、原文P112，“应当采区瓦斯抽采措施，”。 问题：应为“应当采取瓦斯抽采措施，”。 解释：已按要求进行了修改。 6、原文P114，“二、防止煤尘爆炸措施” 问题：前文未说明有煤尘爆炸性。 解释：煤层没有爆炸性也应该有消防洒水等防范措施。 7、原文P114，“井下设有洒水防尘管路系统，工作面进、回风均需铺设洒水管路，进回风口安装过滤器，进风每隔50m安设洒水三通阀门，回风每隔100m安设洒水三通阀门。” 问题：进、回风应改为皮带顺槽和运输顺槽（轨道顺槽）。 解释：已按要求进行了修改。 8、原文P116，“矿井现开采的9、15号煤层自燃等级为自燃煤层”。 问题：前文未出现9、15号煤层为自燃煤层的依据。 解释：依据山西省煤炭工业局综合测试中心于2010年11月24
