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梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=450mm，梁高h=1000mm，层高4.05m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用两个门架并列错位600mm布置，门架纵向间距900mm，梁边至板支撑的距离0.80m。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2× (0.45 + 1.60) × 1.2 = 0.74 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.45 × 1.00 × 1.2 = 12.96 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.45 × 1.00 × 1.2 = 0.81 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.45 × 1.4 = 1.26 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 15.77 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 12.09 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=450mm。
W=bh2 /6 =450×182/6=24300mm3，I=bh3/12=450×183/12=218700mm41）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105,M max=K M q1L2 =-0.105×15.77×3502=-202842N·mmσ=M max/W=202842/24300=8.35N/mm2梁底模抗弯强度σ=8.35N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
目录第一章编制依据 (2)第二章工程概述 (2)第三章保证工程安全技术措施 (2)第四章门式脚手架方案选择 (3)第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3)第六章门式脚手架的材质要求 (4)第七章施工材料准备 (5)第八章脚手架的搭设流程及要求 (5)第九章脚手架计算书 (8)第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13)第十一章门式脚手架的检查与验收 (13)第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (13)第十三章门式脚手架拆除安全技术措施 (14)第一章编制依据☆《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011☆《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010☆《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011☆《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91第二章工程概述第三章保证工程安全技术措施☆建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。
☆班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。
☆对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。
☆对特种作业人员要持证上岗。
☆对现场的用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保护器。
☆门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。
第四章门式脚手架方案选择根据图纸要求和施工现场需求，在选择方案时，充分考虑以下几点：☆操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架，同时搭设速度快，满足工期要求。
☆架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。
☆在规定的条件下和规定使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性及便于施工；☆选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；☆结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；☆综合以上几点，门式脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求；☆结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用满堂门式脚手架。
第五章门式脚手架平台性能和施工措施☆为方便施工，故采用满堂式或移动式操作平台进行施工。
楼面模板支撑计算书工程名称：000编制单位：1.计算参数结构板厚120mm，层高 3.60m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=400mm,计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M1=K M q1L2 =-0.107×7.47×4002=-127886N·mm剪力系数K V=0.606，V1=K V q1L=0.606×7.47×400=1811Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M2=K M q2L2=-0.107×3.97×4002=-67966N·mm跨中弯矩系数K M=0.077，M3=K M q2L2=0.077×3.97×4002=48910N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×3.97×400=962N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×4004/(100×6000×486000)=0.19mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×400=280000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×400=-140000N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4003/(100×6000×486000)=0.80mm 2）抗弯强度验算M1=-127886N·mm，M2＋M5=-207966N·mm，M3＋M4=328910N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
目录第一章编制依据 (2)第二章工程概述 (2)第三章保证工程安全技术措施 (2)第四章门式脚手架方案选择 (3)第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3)第六章门式脚手架的材质要求 (4)第七章施工材料准备 (5)第八章脚手架的搭设流程及要求 (5)第九章脚手架计算书 (8)第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13)第十一章门式脚手架的检查与验收 (13)第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (13)第十三章门式脚手架拆除安全技术措施 (14)第一章编制依据☆《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011☆《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010☆《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011☆《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91第二章工程概述第三章保证工程安全技术措施☆建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。
☆班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。
☆对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。
☆对特种作业人员要持证上岗。
☆对现场的用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保护器。
☆门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。
第四章门式脚手架方案选择根据图纸要求和施工现场需求，在选择方案时，充分考虑以下几点：☆操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架，同时搭设速度快，满足工期要求。
☆架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。
☆在规定的条件下和规定使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性及便于施工；☆选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；☆结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；☆综合以上几点，门式脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求；☆结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用满堂门式脚手架。
第五章门式脚手架平台性能和施工措施☆为方便施工，故采用满堂式或移动式操作平台进行施工。
目录第一章编制依据 (2)第二章工程概述 (2)第三章保证工程安全技术措施 (2)第四章门式脚手架方案选择 (3)第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3)第六章门式脚手架的材质要求 (4)第七章施工材料准备 (5)第八章脚手架的搭设流程及要求 (5)第九章脚手架计算书 (8)第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13)第十一章门式脚手架的检查与验收 (13)第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (13)第十三章门式脚手架拆除安全技术措施14第一章编制依据☆《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011☆《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010☆《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011☆《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91第二章工程概述第三章保证工程安全技术措施☆建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。
☆班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。
☆对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。
☆对特种作业人员要持证上岗。
☆对现场的用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保护器☆门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。
顼目经理竇全员顶目部蛆职机枸曲顶目部蛆职机枸曲第四章门式脚手架方案选择根据图纸要求和施工现场需求，在选择方案时，充分考虑以下几点：☆ 操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架，同时搭设速度快，满足工期要求。
☆ 架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。
☆ 在规定的条件下和规定使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性及便于施工；☆ 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；☆ 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；☆ 综合以上几点，门式脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011 检查标准要求；☆ 结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用满堂门式脚手架。
目录第一章编制依据 (2)第二章工程概述 (2)第三章保证工程安全技术措施 (2)第四章门式脚手架方案选择 (3)第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3)第六章门式脚手架的材质要求 (4)第七章施工材料准备 (5)第八章脚手架的搭设流程及要求 (5)第九章脚手架计算书 (8)第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13)第十一章门式脚手架的检查与验收 (13)第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (13)第十三章门式脚手架拆除安全技术措施 (14)第一章编制依据☆《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011☆《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010☆《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011☆《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91第二章工程概述第三章保证工程安全技术措施☆建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。
☆班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。
☆对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。
☆对特种作业人员要持证上岗。
☆对现场的用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保护器。
☆门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。
第四章门式脚手架方案选择根据图纸要求和施工现场需求，在选择方案时，充分考虑以下几点：☆操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架，同时搭设速度快，满足工期要求。
☆架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。
☆在规定的条件下和规定使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性及便于施工；☆选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；☆结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；☆综合以上几点，门式脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求；☆结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用满堂门式脚手架。
第五章门式脚手架平台性能和施工措施☆为方便施工，故采用满堂式或移动式操作平台进行施工。
一、材料选用竹、木胶合模板板材1、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模和可以两面使用等特点。
板材厚度不应小于12mm。
并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006）的规定。
2、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。
3、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。
4、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。
5、竹胶合模板技术性能应符合表3.5.5的规定。
3.5.6 常用木胶合模板的厚度宜为12、15、18mm ，其技术性能应符合下列规定：1. 不浸泡，不蒸煮剪切强度： 1.4～1.8 N/mm 2；2. 室温水浸泡剪切强度： 1.2～1.8 N/mm 2；3. 沸水煮24 h 剪切强度： 1.2～1.8N/mm 2；4. 含水率： 5%～13%；5. 密度： 450～880（kg/m 3）。
6. 弹性模量： 4.5×103～11.5×103 N/mm 2。
3.5.7 常用复合纤维模板的厚度宜为12、15、18mm ，其技术性能应符合下列规定：1. 静曲强度：横向28.22～32.3N/mm 2；纵向52.62～67.21N/mm 2； 2. 垂直表面抗拉强度：大于1.8N/mm 2；3. 72h 吸水率： <5%；4. 72h 吸水膨胀率 <4%；5. 耐酸碱腐蚀性：在1%苛性钠中浸泡24h ，无软化及腐蚀现象；6. 耐水汽性能：在水蒸汽中喷蒸24h 表面无软化及明显膨胀。
7. 弹性模量： 大于6.0×103N/mm 2。
二、荷载及变形值的规定 2.1 荷载标准值2.1.1 恒荷载标准值应符合下列规定：1. 模板及其支架自重标准值（k G 1）应根据模板设计图纸计算确定。
盖梁支架设计计算书一、盖梁支架施工工程概况1、工程简介本工程跨线桥盖梁共8个，分A1型和A2型两种，A1型盖梁与路线垂直长度11。
75m，跨度8.5m，断面尺寸1.8×1。
7m，悬臂最长1.025m;A2盖梁与路线垂直长度13.025m，跨度11.05m，断面尺寸1。
8×1.8m,悬臂最长2.025m.盖梁立柱直径均为1.2m。
本次验算1.8×1.8m盖梁支架系统设计.盖梁示意图如下：2、支架系统设计盖梁支架采用MF1219门式钢管支架，立杆φ42×2.5㎜，支架纵桥向间距均为60㎝，横桥向最大间距60cm。
门式支架布置两层,门架间以斜支撑、水平杆和剪刀撑连接构成整体框架。
盖梁底模、侧模均采用18mm优质胶合板，在侧模外侧采用间距0.8m的2[12。
6槽钢作竖带，竖带高2m,在竖带上下各设一条φ20㎜的螺杆作拉杆,在竖带外设φ48×3.5的钢管斜撑，支撑在横梁上。
在底模下部采用10×10cm方木作横梁及纵梁。
盖梁支架设计如下图所示：二、盖梁支架及模板施工受力验算1、荷载计算①钢筋砼自重荷载q1钢筋砼重力密度取26KN/m3，盖梁梁高为1。
8m,不考虑梁端部梁高减小,自重荷载为q1=26×1。
8=46。
8KN/㎡。
②模板、楞木等荷载q2胶合板荷载，胶合板容重17KN/m3：q1’=1。
8×1×0。
018×3×17/（1.8×1）=0。
92KN/㎡。
模板两侧背楞方木荷载,容重8 KN/m3:q2’=0。
1×0.1×1×10×8/（1.8×1）=0。
45KN/㎡.模板两侧背楞槽钢荷载，l=200㎝，间距80㎝，单位重0.124KN/m：q3’=2×0.124/（1.8×0。
8)=0.17KN/㎡.底横梁方木荷载，间距30㎝，容重8 KN/m3:q4’=0。
模板支撑计算书取跨度为 10.1m，截面尺寸为550mm×1200mm 的大梁，在浇砼时，其梁下支撑计算：取0.8m 宽为一个计算单元。
一、钢立管所承受的荷载为：、脚手架自重：1 2×3=579N/m2× 2 193N/m1.2=694.8N/m2、可变荷载：（100N/m＋60N/m）× 1.2=192N/m3、现浇砼板重： 0.1m × 0.8m × 2.5 × 1000000N/m=2000N/mm4、梁自重： 0.55 × 1.1m × 2.5 × 1000000=1.5125 × 105、施工荷载： 3000N/m2× 0.8m × 1.2=2880N/m共计： 157016.8NN=157016.8N/m × 10.1m=158569.68N单根脚手架局部稳固设计荷载计算：A=4.89×100i=15.78mmL0=umL=0.945 × 1500=1418mm1418 ÷ 15.78=89.8mm23.14 × 3.14 × 2.1 × 10/89.8=256.6N/mm每根立杆可承受的力：256.6 × 4.89×100=125477.4N1跨梁底立杆的根数：marital= （1585869.6N × 1）.5÷ 125477.4N=19 根二、模板支撑脚手架的搭设方案1、对钢管和扣件进行检查，钢管要求平直，凡变形过大，压扁损害严重的钢管、扣件，均不得上模板支撑脚手架上。
2、在地面或楼面上，开始进行脚手架的搭设，依据计算立杆间距 0.5（与梁平行），另边 0.8m，步距 1.5m。
3、立杆基础，首层模板支撑脚手架基础应平坦夯实，并设置底座或木垫立杆与地面接触设扫地杆。
目录第一章编制依据 (2)第二章工程概述 (2)第三章保证工程安全技术措施 (2)第四章门式脚手架方案选择 (3)第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3)第六章门式脚手架的材质要求 (4)第七章施工材料准备 (5)第八章脚手架的搭设流程及要求 (5)第九章脚手架计算书 (8)第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13)第十一章门式脚手架的检查与验收 (13)第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (13)第十三章门式脚手架拆除安全技术措施 (14)第一章编制依据☆《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011☆《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010☆《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011☆《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91第二章工程概述第三章保证工程安全技术措施☆建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。
☆班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。
☆对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。
☆对特种作业人员要持证上岗。
☆对现场的用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保护器。
☆门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。
第四章门式脚手架方案选择根据图纸要求和施工现场需求，在选择方案时，充分考虑以下几点：☆操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架，同时搭设速度快，满足工期要求。
☆架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。
☆在规定的条件下和规定使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性及便于施工；☆选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；☆结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；☆综合以上几点，门式脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求；☆结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用满堂门式脚手架。
第五章门式脚手架平台性能和施工措施☆为方便施工，故采用满堂式或移动式操作平台进行施工。
- 1 - 一、工程概况 本工程位于*******东侧，总建筑面积为5100m2，九层框架结构，建筑物总高为36.6m，首层大厅高度为6.8m（支撑面为±0.00），支撑系统采用门式脚手架。建筑物南面（即大厅建筑物以外），第九层（标高26.6m），悬挑2.89m，天面（标高29.9m），悬挑3.737m，支撑系统采用钢管脚手架。根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ138-2000、J43-2000）；《建筑施工手册》作为计算依据来编制本工程的模板支撑方案，并按此进行施工。 二、门庭大厅6.8m处模板计算 本工程大厅楼面大梁最大截面为300×700，板厚为120mm，模板采用优质18mm厚木夹板，支撑采用门式钢管脚手架，设计门架间距为900mm，搁栅为＠300，双托木,枋木尺寸为80×80mm，模板及支撑见下图：
300 300 300 300
侧撑 立档 压板 ＠300搁栅
1200 门架 - 2 -
枋 木：fm=13N/mm2 fv=1.4N/mm2 胶合板:fm=11N/mm2 fv=1.5N/mm2 假定胶合板的重力密度为5KN/m3 1、底模验算：（底模采用18mm厚胶合板） （1）荷载计算 底模自重：5×0.018×0.3×1.2=0.0324KN/m 钢筋砼自重：25.5×0.3×0.7×1.2=6.426KN/m 施工荷载: 3×0.3×1.4=1.26KN/m 合计: q1=7.72KN/m 乘上拆减系数0.9 q=0.9×q1=8.64×0.9=6.95KN/m （2）抗弯承载力验算： 底模下的搁栅为间距300mm，是一个等跨、多跨连续梁，按四跨计算（见上图），按最不利荷载布置手册中查结构静力计算表可得： 弯矩系数：Kw=-0.121 剪力系数：Kv=-0.620，挠度系数：Kw=0.967; 则: M=KW.ql2=0.121×6.95×0.32 =0.076KNm =M/W=(0.076×106)/(bh2/6) =(6×0.076×106)/(300×182) =4.69（N/mm2） - 3 -
（3）抗剪强度验算: 查施工常用结构计算表得: V=Kv.ql =-0.620×6.95×0.3=1.29KN 剪应力: =3v/2bh =3×1290/2×300×18 =0.36N/mm2 =0.36N/mm2（4）挠度计算： 荷载采用标准值： q = 6.29KN/m 底模自重：5×0.018×0.3=0.027 钢筋砼自重：25.5×0.3×0.7=5.36 施工荷载：3×0.3=0.9 小计：6.29KN/m 查“建筑施工手册”中结构静力计算表得：I=1/12×bh3 W=Kw(ql4/100EI) 其中Kw =0.967 =0.967×6.29×3004/(100×9×103×300×183/12) =0.37mm < L/400=300/400=0.75mm (满足) 2、侧模验算 （1）荷载计算 - 4 -
设T=300C β1=1.2 β2=1.15 V=2m/h 则有：
1)F1=0.22Υcβ1β2V1/2T0 =0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15)
=45.80KN/m2 F2 =Υc H=24×0.8=19.20 KN/m2
两者取较小值为: F2 =19.2 KN/m2 乘以分项系数:F=19.2×1.2=23.04 KN/m2„„„„„„① 2）振捣砼时所产生的荷载： 4 KN/m2
乘以分项系数：4×1.4=5.6 KN/m2„„„„„„„„② ①+②式得：23.04+5.6=28.64KN/m2
乘以系数得：q=28.64×0.9=25.78KN/m2 侧模厚为18mm，假设立档间距为300mm，按连续四等跨计算： （2）抗弯强度计算 M=KMql2
=0.121×25.78×3002 =280.74×103 Nm/m σ=M/W
=280.74×6/182
=5.2N/mm2 < fm=11N/mm2 （3）抗剪强度验算 V=Kvql - 5 -
=0.62×25.78×0.3 =4.8KN/m 剪应力： τ=3V/2bh =3×4.8/（2×18） =0.4N/mm2（4）挠度计算
取侧压力F=19.2+4=23.2KN/m2 W=0.967ql4/100EI =0.967×23.2×3004×12/(100×9000×1000×183) =19494×108/52488×108 =0.42mm<1/400=0.75mm (满足) 3、搁栅的计算
（1）每条搁栅所承受的荷载(间距按200计算) 钢筋混凝土自重：25.0×[0.60×0.3+2.1×0.10] ×0.2×1.2 =2.34KN 底模自重：5×2.1×0.018×0.2×1.2=0.045KN 側侧模自重：5×0.60×2×0.018×0.2×1.2=0.026KN 搁栅自重：5×0.082×2.1×1.2 = 0.081KN - 6 -
施工荷载: 3×2.1×0.2×1.4=1.76KN 小计： 4.25KN q1=4.25/0.46=9.24KN/m q=0.9×9.24=8.32KN/m （2）抗弯承载力验算 M=qbl(2-b/l)/8=8.32×0.46×1.2×(2-0.46/1.2)/8 =0.92KNm σ=M/W=6×0.92×106/(80×80×80) =10.8N/mm2<fm=13N/mm2 （3）抗剪强度验算 V=qb/2 =(8.32×0.46)/2=1.9KN 剪应力： τ=3V/2bh=3×1.9/（2×80×80） =0.44N/mm2（4）挠度验算 q=[25×（0.6×0.3+2.1×0.10）×0.2+5×2.1×0.018×0.2+ 5×0.60×2×0.018×0.2+5×0.082×2.1+3×2.1×0.2]/0.46=7.13KN/m W=qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)/384EI =7.13×460×12003×12×[8-(4×4602/12002)+ (4603/12003) - 7 -
/(384×9000×804) =3.59mm>1200/400=3mm (调高搁栅3mm作为补偿)
4、托木的计算 （1）每条托木所受的荷载 混凝土自重：25.5×[2.1×0.12+0.7×0.3] /4=2.907KN/m 底模自重：5×2.1×0.018/4=0.047KN/m 模自重：5×0.68×2×0.018/4=0.031 KN/m 搁栅自重：5×0.08×0.08×2.1/0.25/4=0.067 KN/m 托木自重：5×0.08×0.08=0.032KN/m
小计： 3.084KN/m 施工荷载: 5×2.1/4=2.625KN/m 荷载标准值 qk=3.084+2.625=5.709KN/m 荷载设计值 q1=1.2×3.084+1.4×2.625=7.38KN/m q=0.9×7.38=6.64KN/m （2）托木抗弯承载力验算 M=Kmql2=0.125×6.64×0.92 =0.67KNm σ=6M/bh2 =6×670×103/803 =7.85N/mm22 - 8 -
（3）抗剪强度验算 V=0.5qL =0.5×6.64×0.9=2.99KN τ=3V/2bh=3×2990/(2×80×80) =0.7N/mm2（4）挠度验算（采用标准值） W=5ql4/384EI= 5×5.709×9004×12/(384×9000×804) = 1.67mm5、门架计算 门式脚手架验算(门式脚手架受到剪力撑,水平拉杆等的约束,故只承受垂直力的作用.) 上部荷载. 由前面计算得N = 2.99KN 每米高脚手架自重NGK1=0.276KN/m 每米高脚手架，加固件自重NGK2=0.081KN/m 6.8m层高可设3个门架 作用在一榀门架上的最大轴向力设计值 N = 1.2（NGK1+ NGK2）H+4N = 1.2（0.276+0.081）×6+4×2.99 =14.5KN 查得一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16>14.5KN 此门架的稳定性符合要求。 基础土方用土回填至-0.10标高，夯实，并垫木板，其上放置
