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现浇箱梁贝雷支架设计方案

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一、工程概况我部施工的二号桥和A匝道桥是南坪-福龙立交主要组成部分，主线二号桥是南坪快速路上一座大桥，南坪快速路（一期）工程为深圳市东西向又一条快速路，是深圳市路网的重要组成部分，是深圳市的重点建设项目。

其中南坪主线二号桥上部构造为预应力混凝土现浇连续刚构箱梁，其跨径为左幅第二联为35.0m＋41.5m＋35.0m，第三联为42.5m+50m＋42.5m、右幅第二联为35.0m＋41.5m＋35.0m，第三联为42.5m+50m＋42.5m；A匝道桥第三联为4×36m预应力混凝土连续箱梁。

二号桥分左右线两幅桥，左线桥面宽17.0～20.75m，右线桥面宽为17.0m，桥面最小纵坡为0.4％，我部施工左二联、左三联、右二联和右三联箱梁。

上部结构形式为：7 ＃、8＃墩顶处左右7.5m采用变高度（最大高度为2.8m），其他均为预应力混凝土等截面连续刚构桥，箱梁高2.0m；主梁箱梁横断面为单箱三室和单箱四室，底板宽12. 0～15.75m。

梁体采用50号混凝土现浇。

A匝道桥的第三联（4×36m）为预应力混凝土连续梁。

梁体结构采用单箱单室直腹板箱形截面，C50号混凝土。

箱梁梁高为1.9m，高跨比为1/18.9，箱梁顶板宽8.0m，两悬臂长2.0 m，底板宽4.0 m，顶板厚0.24 m，底板厚0.20 m，腹板厚0.5 m。

二、现浇箱梁施工方案本合同段的二号桥箱梁为T型连续刚构，A匝道桥为连续梁，梁都比较长，二号桥按设计为整联整体浇筑，但考虑到二号桥的箱梁混凝土量较大，最大的左三联有2277 方，从控制裂缝方面考虑计划分层浇筑，根据混凝土方量多少分为两次浇筑，分层施工缝位置放在腹板与顶板的结合处，一次张拉；A匝道桥第三联按图纸设计分四段浇筑，分段张拉；两座桥的现浇支架都是采用贝雷桁架做为纵梁，支墩横梁采用工字钢，支撑结构为钢管支墩，整个结构简称贝雷支架，其它的工序和施工方法大至相同，具体施工方案见现浇箱梁施工组织设计。

三、现浇箱梁贝雷支架设计本合同段二号桥和A匝道桥墩柱高在19～40m，如按采用钢管支架投入的施工用量较大且安全稳定性差，为加快施工进度和增加施工安全稳定性拟采用贝雷桁架作为模板支架。

贝雷支架结构主要由基础、支墩、支墩横梁、贝雷桁架组成。

贝雷支架安装主要第1页采用塔吊安装，塔吊够不到的地方采用吊车安装。

支架布置结构传力途径为：模板－方木－U托－贝雷片纵梁－工字钢横向分配梁－钢管立柱－扩大基础－地基。

模板采用厚为1.8cm的竹胶板，骨架采用88方木，间距为30cm。

骨架与贝雷片之间采用U型顶托调整标高，U型顶托纵向间距50cm，横向按贝雷片相应布置。

箱梁主要承重结构采用贝雷桁架，贝雷桁架纵向根据箱梁跨度分3到4跨布置；横向布置根据箱梁具体结构布置，每个腹板下采用双排单层贝雷片，间距为45cm；每个底板下采用三排单层贝雷片，间距为45m；两侧翼板下采用双排单层贝雷片，间距为150cm。

每跨箱梁下布置4~5排临时支墩，支墩采用直径为600mm，壁厚16mm的钢管。

每排钢管横向布置在腹板下和两侧翼板下，必要时在底板下增设钢管，以减少钢管轴向压力。

钢管布置在承台和现浇基础上，基础采用钢筋混凝土现浇基础。

钢管与贝雷梁之间采用3排40a的工字钢作为分配梁。

具体结构布置型式见贝雷支架设计图：支架设计采取先布置好贝雷桁架、工字钢分配横梁、钢管支墩，由于每一联箱梁的跨度、宽度、受力情况和地面高度都不一样，因此在计算中对每一联结构采用简支梁和连续梁取最不利情况进行验算，如验算结果达不到控制要求，则增加贝雷纵梁或钢管支墩,使之达到控制要求。

贝雷架桁架最大容许弯矩和剪力如下：单排单层：［M］＝788.2KN•M，［Q］=245.2KN考虑材料的新旧程度和施工安装的准确程度采用1.3安全系数。

则单排单层：［M］＝606.3KN•M，［Q］=188.6KNC50钢筋混凝土密度取：26 KN/m3验算过程以右二联5#-6#为例,具体验算过程如下。

其余各跨度验算结果见现浇箱梁贝雷支架内力计算表。

(一) 箱梁截面均布荷载：考虑到底板模板和底板横向方木能起到一定的分散荷载作用，还考虑到施工浇筑为分层浇筑，因此以截面整体考虑进行纵向贝雷片的内力验算。

以右二联为例；截面A-A 、第2页C-C：梁高2米，底板宽12米，顶板宽17米。

截面均布荷载计算过程如下：1. 恒载：钢筋混凝土自重为：钢筋混凝土密度采用26KN/M3。

冲击系数按规范取1.1。

截面荷载计算如下：A-A截面：S=12⨯2-2.82⨯1.1⨯2-2.96⨯1.1+(0.18+0.5)⨯2.5=16.24m21700Ⅰ2ⅡⅢ4右二联B-BB-B截面：qA=1.1⨯26⨯16.24=464.46KN/mS=12⨯2-3.27⨯1.55⨯2-3.26⨯1.55+0.6⨯0.2⨯6⨯0.5+0.25⨯0.6⨯6÷2+(0.18+0.5)⨯2.5÷2⨯2=11.32m2qB==1.1⨯26⨯11.32=323.75KN/m2. 内模板（加方木）：计算横向宽度大致为顶板宽度。

q内＝50kg/m2⨯17m=8.5KN/m3. 竹胶板、U托、方木：竹胶板取0.1KN/m方木取0.2KN/mU托平均每m两个，每个0.15KN，合计0.3KN/m三个合计取q底模＝0.6KN/m2⨯(17+2⨯2)m=12.6KN/m4. 贝雷片：300kg/片（包括销子等贝雷片附属构件），则截面每延米自重为2222第3页计算横向宽度大致为顶板宽度加两倍梁高.q贝＝1⨯21=21KN/m5.施工荷载包括施工人员和施工材料机具行走和堆放荷载标准值以及振捣荷载：取每平方米为4.0kPa。

则截面每延米荷载为：q施＝4.0KN/m2⨯17=68KN/m则A、B截面均布荷载为以上各荷载总和：q'.15+8.5+12.6+68A=qA+q内+q底模+q施+18q贝=440+18=571.56KN/mq'.75+8.5+12.6+68B=qB+q内+q底模+q施+18q贝=323+18=430.85KN/m(二) 箱梁截面横向荷载分布分析：考虑到截面横向的不均匀，不考虑底模和方木的分散荷载作用，对箱梁进行离散，以右二联为例；截面A-A 、C-C：梁高2米，底板宽12米，顶板宽17米。

计算过程如下：1. 恒载：钢筋混凝土自重为：钢筋混凝土密度采用26KN/M3。

冲击系数按规范取1.1。

由于内模作为框架，顶板部分荷载通过箱内框架传给2＃或4＃贝雷片，因此3＃贝雷片承受的混凝土自重部分为图示阴影部分，截面荷载计算如下：ⅠⅡⅢ右二联B-BS=0.55⨯1.8＋0.6⨯0.2＋（0.6＋1.1）⨯0.2=1.45m2qB=1.1⨯26⨯1.45=41.47KN/m2. 内模板（加方木）：计算宽度大约为1.1m。

q内＝0.5KN/m2⨯1.1m=0.55KN/m3. 竹胶板、U托、方木：计算宽度大约为图中阴影部分的底面长度，为1.7m。

竹胶板取0.1KN/m方木取0.2KN/mU托平均每m两个，每个0.15KN，合计0.3KN/m三个合计取q底模＝0.6KN/m2⨯1.7m=1.02KN/m4. 贝雷片：300kg/片（包括销子等贝雷片附属构件），则双排每米自重为：2222q贝＝1⨯2=2KN/m5.施工荷载包括施工人员和施工材料机具行走和堆放荷载标准值以及振捣荷载：取每平方米为4.0kPa。

计算宽度约为图中阴影部分的底面长度，则每米荷载为：q施＝4.0KN/m2⨯1.7=6.8KN/m则3＃双排贝雷片处最不利均布荷载为以上各荷载总和：'B=q3B+q内+q底模+q施+q贝q3=41.47＋0.55＋1.02＋2＋6.8=51.84KN/m第5页第4页4按3＃贝雷片的计算方法，其它贝雷片处截面均布荷载为：'B=43.90'B=q4'B＝48.61'B=39.01KN/m q2KN/m q0KN/m q1从以上计算结果可以得出，3＃贝雷片处的截面荷载最大。

按整截面平均计算，每双排贝雷片处截面均布荷载为：q3A=qA÷18⨯2=571.56/9=63.51KN/mq3B=qB÷18⨯2=430.85/9=47.87KN/m如贝雷片整体安全系数取1.3，不考虑底模和方木的分散荷载作用，对箱梁进行离散分析求出的折算安全系数分别为：A- A截面：γ＝1.3×63.51/68.71＝1.20B- B截面：γ＝1.3×47.87/51.84＝1.20数也可达到1.2，如考虑底模和方木的分散荷载作用，安全系数还能提高，因此，在以下计算中贝雷片的安全系数取1.3，不考虑截面的横向不均匀分布。

(三) 纵向贝雷梁跨度设计验算：二号桥右二联5＃－6＃箱梁变截面间距为：1.5+4.0+11.863+0.5+11.263+4.0+1.3+0.8假设5＃－6＃墩之间设置四排临时支墩。

PqAA跨中集中力为：S=3.27⨯1.55⨯2+3.26⨯1.55-0.6⨯0.2⨯6⨯0.5-0.25⨯0.6⨯6÷2=14.38m2qBB1151cmCqC961cmD961cmP跨中＝1.1ρS=26⨯1.1⨯14.38=411.27KNqa=(571.56+430.85)÷2=501.21KN/m第6页qb=430.85KN/m qc=(571.56+430.85)÷2=501.21KN/m贝雷片纵梁最大正弯矩和剪力按简支梁计算如下：A-B,C-D支座间：q=qa，则：Qmaχ＝ql/2=2408.31KNMmaχ=12ql=5785.97KN∙m8B-C支座间：q=qB P=P跨中∑MC=0RBL-ql2/2-Pl/2=0RB=ql/2+P/2=2683.02KNQmaχ＝RB=RC=2683.02KNMmaχ= 121ql+Pl=8304.89KN∙m 84则每排贝雷片纵梁最大弯矩为：1⎫⎛1Mmaχ=ql2+Pl⎪÷21=395.47KN∙M<606.31KN∙m4⎭⎝8则每排贝雷片纵梁最大剪力为：RB=(ql/2+P/2)÷21=127.76KNQmaχ＝RB=RC=127.76KN<188.62KN贝雷片纵梁最大负弯矩和剪力按连续梁利用力矩分配法计算如下：各截面固端弯矩为：MFAB=0KN∙m MFBAql2=＝5785.97KN∙m8MFBCql2plql2plF=--＝-5367.67KN∙m MCB=+＝5367.67KN∙m128128 ql2=-＝-5785.97KN∙m MFDC=0KN∙m 8第7页MFCDB、C两点不平衡力矩分别为：MB=MFBA+MFBC=5785.97-5367.67=418.3KN∙mMC=MFCB+MFCD=5367.67-5785.97=-418.3KN∙m各杆端分配系数分别为：μAB=μBC=SAB3/9.61==0.473SAB+SBC3/9.61+4/11.5SBC4/11.5==0.527SAB+SBC3/9.61+4/11.5μCD=SCB4/11.5==0.527SCB+SCD3/9.61+4/11.5SCD3/9.61==0.473SCB+SCD3/9.61+4/11.5各杆端分配弯矩分别为：MμBA=-μBA⨯MB＝-0.473⨯418.3=-197.86KN∙mMμBC=-μBC⨯MB＝-0.527⨯418.3=-220.44KN∙mMμCB=-μCB⨯MC＝-0.527⨯-418.3=220.44KN∙mMμCD=-μCD⨯MC＝-0.473⨯-418.3=197.86KN∙m由力矩分配法可计算出最后弯矩为：MBA=MBC=MCB=MCD=-5464.27KN∙m则每排贝雷片最大负弯距为：Mmax=MBA/21=260.2KN∙m<606.3KN∙m取B-C为隔离体qBB1151cm·mC如右图∑MC=0KN∙mQBC⨯11.5-MBC+MCBQBC=2687.8KN∑MA=0KN∙m-QBA⨯9.4-MBC9.612-501.12⨯=0KN∙m 2ql2pl--=0KN∙m22QBA=-2946.6KN则每排贝雷片最大剪力为：Qmax=QBA/21=-140.31KN<-188.62KN∴跨度设置满足弯距、剪力要求。

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42米现浇箱梁贝雷支架施工技术方案

42米现浇箱梁贝雷支架施工技术方案

第一节工程概况一、概述1、工程概述株洲湘江四桥距株洲市一水厂取水口下游约500m，西起泰山路与长江南路交点，跨湘江，东至株洲市芦凇区，接建宁大道。

其中河东岸引桥高架跨越沿江南路、建设路后与建宁大道平交，河西岸引桥高架跨越滨江南路后与长江南路平交，另外河西岸设有半互通式立交将大桥与滨江南路相互联接。

桥梁部分孔径布置（由西向东）为：12×20m（现浇连续箱梁）＋7×46m（顶推连续箱梁）＋75m＋2×140m＋75m（三塔部分斜拉桥）＋4×42m（现浇连续箱梁）＋5×20m（现浇连续箱梁），桥梁总长1265.2m。

株洲四桥建成后，大大缓解了株洲一桥交通压力，缩短了芦淞区至天元区跨江的往来交通，从而减低了机动车辆的耗油量，这样，能大大改善株洲城市的空气质量。

2、工程地质42m跨现浇箱梁横跨东岸滨江南路和建设路，城市路面经过水泥混凝土硬化，地基承载力较好。

通过株洲地税三分局部分地表面有20cm左右水泥混凝土路面，仅少部分地表为土层。

该桥位从上往下的地质情况为，首先为 1.28 m～5.10 m的填筑土，承载力较低；再是5.12 m～6.10m粘土层，容许承载力220～260 Kpa；最后进入弱风化泥质粉砂岩和弱风化砂砾岩，厚度17.80 m～25.17m，容许承载力1200～1500 Kpa，桥梁的基础奠基于此层上面。

3、水文特征湘江自南向北贯穿株洲市，较大支流的枫溪港、白石港迂回曲折于河东汇入湘江，水情较为复杂。

在市区内有株洲水文站，水文系列较长，湘江干流最高水位一般出现在4～7月，主要受洪水径流控制。

根据株洲水位站质料统计，多年平均水位30.61m（85黄海系统），历年最高水位实测最高值为42.59m（1994年6月18日，56黄海系统），实测最大流量20200m3/s（1964年6月）；实测最低水位27.51m（1998年11月13日），实测最小流量101m3/s（1966年9月）。

42米现浇箱梁贝雷支架施工技术设计方案

42米现浇箱梁贝雷支架施工技术设计方案

42米现浇箱梁贝雷支架施工技术设计方案项目概述本文针对一座42米现浇箱梁贝雷支架的施工工艺进行了设计方案的论述。

预计该方案施工周期为120天，总工程造价为500万元。

施工准备1.施工人员：本方案预计需要工程师、技术员、钢筋工、模板工、电工、拖车司机等多个施工人员。

2.设备和材料：预计需要钢筋、水泥、砂、石子、木材、模板、拖车等设备和材料。

3.现场准备：施工前，需要对现场进行清理，确保施工空间充足且安全。

施工步骤1.基础准备：根据设计要求，在基础部位做好标线和测量，挖掘基坑，并搭设好基坑支撑体系。

2.钢筋加工和安装：根据设计图纸，制作钢筋加工图纸，并组织钢筋加工和安装作业。

确保钢筋的规格、数量和布置符合设计要求。

3.模板搭设：根据设计图纸，制作模板加工图纸，并组织模板加工和搭设。

确保模板的准确性、稳定性和安全性。

4.施工质量控制：在搭设模板的同时，要做好施工质量的控制。

包括模板的水平度、垂直度、尺寸精度等方面的检查和调整。

5.混凝土浇筑：在模板搭设完毕后，开始进行混凝土浇筑。

确保混凝土的配合比、浇筑温度和振捣频率符合要求。

6.后期处理：混凝土浇筑完毕后，需进行后期处理工作，如拆模、清理现场、维护保养等。

施工安全措施1.施工前培训：施工前，对施工人员进行相关安全培训，确保操作人员对施工安全有一定的了解和认知。

2.安全设备：提供施工人员必要的安全设备，如安全帽、安全绳、防滑鞋等。

3.安全防护措施：在危险区域和高空作业时，设置警示标志、设置防护栏杆等，确保施工现场的安全。

4.安全监测：设置专人负责施工现场的安全监测，并及时发现和处理施工中的安全隐患。

质量控制措施1.组织预验收：在施工过程中，定期组织质量预验收，对施工质量进行全面控制和评估。

2.检测设备和工具：使用专业的检测设备和工具，对施工中的混凝土强度、钢筋质量等进行检测，确保施工质量合格。

3.质量跟踪记录：建立详细完整的质量跟踪记录，对施工过程中的质量问题进行跟踪和处理。

现浇连续箱梁(钢管桩贝雷梁支架)施工方案

现浇连续箱梁(钢管桩贝雷梁支架)施工方案

现浇连续箱梁(钢管桩贝雷梁支架)施工方案1. 引言现浇连续箱梁是桥梁建设中常用的一种结构形式，钢管桩贝雷梁支架是支撑箱梁浇筑过程中的关键部分。

本文将介绍现浇连续箱梁的施工方案，着重讨论钢管桩贝雷梁支架的设计和施工步骤。

2. 钢管桩贝雷梁支架设计2.1 钢管桩设计在选择钢管时，需要考虑其直径、壁厚和长度，确保足够承受箱梁浇筑时的荷载。

钢管桩的间距应根据箱梁长度和结构强度来确定，通常间距在1.5米至2米之间。

2.2 贝雷梁设计贝雷梁通常由水泥混凝土构成，需要考虑其横截面积和强度，以确保足够支撑箱梁的重量。

贝雷梁的布置应根据箱梁的跨度和荷载来确定，通常间距在3米至5米之间。

3. 施工步骤3.1 钢管桩安装1.根据设计要求，确定钢管桩的位置和间距。

2.使用挖掘机将桩孔挖掘至设计深度。

3.将钢管垂直放入桩孔中，并确保稳固。

4.在桩周填充砂浆，加固钢管与地基的连接。

3.2 贝雷梁安装1.按照设计要求，在每两根钢管桩之间浇筑贝雷梁。

2.梁体浇筑完毕后，进行养护，以确保贝雷梁强度满足要求。

3.检查贝雷梁与钢管桩之间的连接是否牢固。

3.3 箱梁浇筑1.在贝雷梁上架设模板，并进行验收。

2.配合混凝土搅拌站，将混凝土泵送至模板内进行浇筑。

3.浇筑完成后进行养护，确保箱梁强度和外观符合要求。

4. 施工注意事项•施工现场要确保安全，作业人员需佩戴好安全帽和安全带。

•每个施工环节都需要按照设计要求严格执行，不能擅自更改。

•施工过程中需加强沟通和协作，确保各步骤顺利进行。

5. 结语现浇连续箱梁(钢管桩贝雷梁支架)施工是一项复杂而重要的工程，需要设计师、工程师和施工人员的共同努力。

通过严格按照施工方案进行操作，可以确保桥梁结构的安全性和稳定性，为交通运输提供更加可靠的保障。

32m现浇箱梁贝雷支架施工方案(20页)

32m现浇箱梁贝雷支架施工方案(20页)

32m现浇箱梁贝雷支架施工方案编制：复核：审核：批准：2007年3月7日目录一、支架形式 (1)二、结构检算 (4)1.翼缘板下部贝雷梁检算 (5)2.腹板、底板下贝雷梁检算 (6)3.贝雷梁下部型钢横梁验算 (7)4.钢管立柱验算 (9)5.贝雷梁挠度 (10)6.支墩基础设计检算 (10)三、满堂式支架预压及预拱度调整 (11)1、预压目的 (11)2、预压荷载计算和分布 (11)3、观测点的布置 (13)4、加载施工 (14)5、沉降观测 (14)6、数据计算、分析、整理 (17)7、预压试验报告的整理 (17)马岙大桥现浇箱梁贝雷支架施工方案本桥梁体为现浇砼简支箱梁，桥址位于旱地内及跨越两座河沟。

地质为：表层为粗砂和含砾粉质粘土，σ0=150kPa，厚1～2m；其下为粗圆砾土，稍密，σ0=350kPa；其下为σ0=400kPa的卵石土、σ0=500kPa的漂石土、全风化～弱风化的凝灰岩，地质较好。

针对实际情况，为加快施工进度，减少预压工序，采用在跨中设明挖基础作为支架下部结构，两侧利用桥墩明挖基础和承台作为支架下部结构，贝雷梁作支架。

一、支架形式图1 简支梁截面形式支架结构具体见图2、图3、图4。

图2 32m箱梁现浇支架纵向布置图（单位：cm）2如图所示，32m箱梁现浇支架以4排横向钢管立柱及其基础作为支架下部结构，支承由16排纵向贝雷梁组成的上部梁跨结构，组成梁柱式支架体系，翼板和腹板、底板下贝雷梁各排间分别用75号角钢横向连接。

贝雷梁下两端沿梁体横断面方向各设置1排钢管立柱，每排5根，支承于相应桥墩（台）的承台或基础顶面；贝雷梁跨中沿纵向对称设置1排钢管立柱7根，支承于跨中砼条形基础顶面；每根钢管立柱底部焊接一块750mm×750mm×10mm的钢板，以减少对承台或基础顶面的局部压应力；钢管立柱规格均为外径630mm，壁厚12mm。

同一排的相邻立柱间采用角钢剪刀撑横向连接，跨中两排立柱间用剪刀撑做纵向连接，以增强立柱的整体稳定性。