钢筋混凝土桁架拱桥二种计算图式的分析比较_项贻强

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钢筋混凝土拱桥_拱桥的计算

11X1 12 X 2 1p 0 21X1 22 X 2 2 p 0 33X 3 3p 0
X3
x
X1
X1
X2
X2
X3 y1
第三章拱桥的计算
3.1悬链线拱的几何性质及弹性中心
3.1.3.悬链线无铰拱的弹性中心
x
M1 1, Q1 0, N1 0
M 2 y,Q2 sin , N2 cos M 3 x,Q3 cos, N3 sin
gdl2 f
kg
m 1 4k
Vg
gdl
k
' g
m2 2[ln( m
1 m2
1)]
N Hg
3.1.1. 实腹式悬链线拱
实腹式悬链线拱的荷
载分布
x
拱轴系数
gj
拱轴线方程
gx y1
x=ξl1
(m 1) gd
f
l1=l/2
gx
gd
y1
gd
1
(m
1)
y1 f
d 2 y1 dx2
1 Hg
d 2M dx2
x
gx Hg
gd f
y1
第三章拱桥的计算
3.1悬链线拱的几何性质及弹性中心
Mp=ΔyHg B A
y1
o
ys
ΔX2
ΔX1
第三章拱桥的计算
3.1悬链线拱的几何性质及弹性中心
3.1.2. 空腹式悬链线拱
结论：空腹式无铰拱的拱轴线，采用悬链线比恒载压力线更合理。
第三章拱桥的计算
3.1悬链线拱的几何性质及弹性中心
3.1.3. 拱轴线的水平倾角
y1
f (chk
m 1
1)

1-100m钢筋混凝土拱桥0#台桩基计算_secret

1-100m钢筋混凝土拱桥0#台桩基计算一、桥台及承台自重的作用力（顺时为+，反之为-）桥台形式见附图一：二、计算主拱圈作用于拱座的力对承台重心O的力1.根据有关标准图知，作用于拱座上的控制力为：垂直力：V=17450KN水平力：H=23740KN（往河岸）弯矩：M=10480KN*M2.对承台重心O产生的弯矩：M V=4.95*17450=86377.5(KN*M)M H=-9.58*23740=-227429.2(KN*M)3.对承台重心O产生作用合力：垂直力=17450KN水平力=23740KN（往河岸）弯矩=86377.5+10480-227429.2=-130571.7(KN*M)三、计算桥台后静土压力及土抗力1.静土压力计算E j=0.5*ξ*γ*H2*B其中：ξ=0.50(自然土体)γ=20kn/m3h1=13m；h2=10.24mB=5.5m所以:E1=0.5*0.5*20*132*5.5=4647.5(KN)E2=0.5*0.5*20*10.242*5.5=2883.6(KN)平均静土压力=(4647.5*2+2883.6)*0.5=6089.3(KN) 作用力到承台底距离:h=(4647.5*10.24*0.5*10.24+2883.6*0.5*10.24*10.24/3)/((4647. 5*2+2883.6)*0.5*10.24)=294057.41/62354.43=4.72(m) M静=6089.3*4.72=28741.5(KN*M)2.土抗力计算(1)计算土抗力根据桥梁工程（公路与城市道路工程专用）P404知，p k=Mc/(B*h2/3*(h2+f)+K0/K*I0/h2)其中：h2=9.58(m)f=0(偏安全、可不考虑)K0/K =1.25I0=6.8*11.83/12=931.1D=B*h2/3*(h2+f)+K0/K*I0/h2=5.5*9.582/3+1.25*931.1/9.58=289.75Mc=-227429.2+25553.4+86377.5+10480+28741.5=-76276.8(KN*M)台口处的抗力强度p k=76276.8/289.75=263.3(KN*M2)土抗力Pk=0.5*B*p k* h2=0.5*5.5*263.3*9.58=6936.6(KN)(2)对桥台变位的限制a.水平位移:Δ=p k/k=263.3/(120*9.81*103)=0.22mm＜6mm，满足要求b.台后填土稳定性的保证Kc=P b/(P j+P k)其中：P b=20*13*tg2(45+35/2)=959.4(KN*M2)P j=0.5*20*13=130(KN*M2)所以Kc=959.4/(263.3+130)=2.44＞1.4，满足要求四、作用于承台重心O处的合力垂直力∑Ni=28112.8+17450=45562.8KN水平力∑Hi =23740-6089.3-6936.6=10714.1KN（往河岸）弯矩Mo =Mc-Mp k=-76276.8+1/3*5.5*263.3*9.582=-31974.8KN*M五、桩基计算1.系数计算(1)自由长度:Lo=0m(2)E*I=0.67*E h*I h=3.0*104*3.14*1.84/64=10357530(kn*m2)(3)桩的计算宽度:b1=0.9*(d+1)*K其中：h1=3*(d+1)=3*(1.8+1)=8.4(m)L1=4.5-1.8=2.7＜0.6*h1=5.04(m)K=b’+(1-b’)/0.6* L1/ h1=0.5+(1-0.5)/0.6*2.7/8.4=0.768 所以b1=0.9*2.8*0.768=1.935(m)(4)m=(m1*h12+m2*(2*h1+h2)*h2)/h m2=50000(KN/M4)其中：h m=2*(d+1)=5.4(m)(5)变形系数α：α=(m*b1/EI)0.2=(50000*1.935/10357530)0.2=0.3927h’=α*h=0.3927*30=11.78＞2.5，可按弹性桩计算(6)EA=3.0*107*1.82/(4*3.14)=7734930(7)单桩面积Ao=4.52/4*3.14=15.904(m2)备注：0.25*35°=8.75°，2*25*tg8.75°=7.70＞4.5，取4.5m计算(8)Kc=0.5(摩擦桩)(9)地基系数：Co=mo*b=50000*30=1500000(KN/M4)2.钻孔灌注桩基的计算采用桥梁博士2.9和桥梁大师计算，结果另见。

桁架拱计算

桁架拱计算
桁架拱桥是一种结构复杂、受力独特的桥梁类型。

在计算桁架拱桥时，需要分析其结构性能、受力特性、稳定性等多方面因素。

以下是一些关于桁架拱计算的基本步骤：
1.确定设计参数：根据桥梁的跨度、矢高、拱轴线形、材料性能等条件，确定桁架拱的主要尺寸和结构形式。

2.建立有限元模型：采用有限元分析软件（如MIDAS、ANSYS 等），建立桁架拱的有限元模型。

模型中应包括所有构件，如拱肋、腹杆、系梁、横梁、吊杆等。

3.计算受力分析：在有限元模型中，分别计算桁架拱在施工阶段和运营阶段的内力、应力和变形。

施工阶段主要包括构件的安装和预应力施加过程；运营阶段则包括各种荷载作用下的内力分布。

4.验算强度和稳定性：根据我国相关设计规范（如《公路钢管混凝土拱桥设计规范》JTG/T D65-06-2015），对桁架拱的主要构件进行强度和稳定性验算。

这包括材料强度、构件截面强度、连接强度等。

5.地震响应分析：针对大跨度桁架拱桥，还需要进行地震响应分析。

采用反应谱法或时程法，计算桥梁在地震作用下的位移、内力和应力响应。

6.优化设计：根据计算结果，对桁架拱的设计进行优化。

这可能包括调整构件尺寸、材料类型、连接方式等，以提高桥梁的安全性能和经济性。

7.施工和验收：在施工过程中，应进行现场监测和质量控制，确保桁架拱桥的施工质量。

在桥梁竣工后，进行验收和运营，对桥梁的性能进行持续监测和评估。

 
需要注意的是，桁架拱计算涉及多个方面，需要综合考虑结构设计、材料性能、施工条件等多种因素。

在进行计算时，应遵循相关设计规范，确保桥梁的安全性能和经济性。

第三章拱桥计算该看

设计中常在施工阶段采用应力叠加法，成桥阶段采用内力叠加法。
4、关于非线性的考虑以弹性理论为基础的主拱内力计算方法存在的问题是：没有考虑拱脚推力与主拱挠度相互作用对拱内力的影响；未考虑主拱轴力与主拱压缩变形之间的相互影响，而只简单地考虑了弹性压缩。
对于非线性问题，可以采用考虑材料及几何非线性的因素的非线性有限元方法计算，也可采用弯矩增大系数法考虑二阶效应。 5 拱桥稳定性分析：包括纵向稳定及横向稳定。有一类稳定及二类稳定问题。
2）拱轴系数的确定
（1）实腹式拱桥拱轴系数的确定
确定拱轴系数的步骤：
假定m
m
gj gd
1hd

2
d
cos j
3( f

d 2

d
2 cos j
)
1hd 2d
从《拱桥（上）》第1000页附录III表(III)-20查 cos j
由（1-2-25）式计算新的m

(ch k 1) 2

f
m 1
m 1 1
2

m 1
1 2(m 1) 2
k
y1/ 4

(ch 1) 2

m 1 1
2

1
f
m 1
m 1
2(m 1) 2
2）拱轴系数的确定
（1）实腹式拱桥拱轴系数的确定
g d 1hd 2d
gj
1hd
2
d
cos j
为简化结果引入参数 x l1
d 2 y1
d 2
l12 g d Hg
k 2 y1
k 2 l12 gd (m 1) Hg f

大跨度混凝土桥梁预应力空间效应分析

般比较庞大和复杂 ,上述问题会更加突出.
由于三维实体等参元是一种简单有效的单元 ,
在分析三维问题时被广泛应用. 与一般的板壳单元
不同 ,实体退化板壳单元是在三维实体等参单元的
基础上 ,通过采用修改弹性系数矩阵和约束相应相
对位移的方法 ,直接引入各类构件的简化假定而得
出的 ,实体退化单元的构造思路如图 1 所示. 实体退
当采用该单元进行有限元分析时 ,其位移模式同三维等参元. 具体形式如下 :
u
20
ui
∑ v =
N i (ξ,η,ζ) v i .
(2)
i =1
w
wi
根据以上插值模式 ,单元中任一点位移 ,都可以由单元结点位移插值来求得. 知道应力应变关系和位移模式后 ,就可以求出单元的刚度矩阵及整体刚度矩阵 ,并进行结构分析.
τyz = 0
0
0 d3 0
0 γyz .
(1)
τz x
0 0 0 0 d3 0 γz x
τxy
0 0 0 0 0 d3 γxy
图 1 板壳理论与板壳单元 Fig. 1 Theory of board shell and t heir elements
式中 : d1 = E/ (1 - μ2) ; d2 = μd1 ; d3 = E/ [2 (1 + μ) ] ; d = E , E 为弹性模量 ,μ泊松比 ;λ为引入的一个罚系数 ,在计算刚度矩阵时取一大数 ,从而使对应点的相对挠度为零 ; 在计算应力时 ,λ取零或 1 , 从而使垂直板壳中面的正应力为零 ,这样就引入了板壳的基本假定. 对于壳单元还需进行坐标变换.
1 实体退化单元理论
所有构件实际上都是三维实体 ,其受力分析可看成一般弹性力学空间问题 ,采用三维实体等参元

工程结构抗震分析的实用地震动功率谱模型

工程结构抗震分析的实用地震动功率谱模型
丰硕;项贻强;谢旭
【期刊名称】《建筑结构》
【年(卷),期】2005(35)5
【摘要】结合我国现行抗震规范的场地划分,提出了一种将非平稳随机地震动等效为平稳随机过程的地震动功率谱模型,导出了谱强度与最大地面运动加速度均值、地震烈度和地震水准的关系,并考虑了部分相干效应、行波效应等空间相关特性的影响。

结合工程实例,对比反应谱法验证了自功率谱模型的准确性。

该模型可用于空间结构的单一激励或多点激励的随机地震反应分析,具有较高的实用价值。

【总页数】3页(P28-30)
【关键词】功率谱模型;抗震分析;工程结构;平稳随机过程;地震反应分析;随机地震动;场地划分;抗震规范;地面运动;地震烈度;相干效应;相关特性;行波效应;工程实例;反应谱法;多点激励;空间结构;实用价值;加速度;谱强度;准确性
【作者】丰硕;项贻强;谢旭
【作者单位】浙江大学土木工程系
【正文语种】中文
【中图分类】TU311.3;U442.55
【相关文献】
1.地震动功率谱实用模型的低频段合理性分析 [J], 江洋;石永久
2.完全非平稳地震动演化功率谱模型及其工程应用\r完全非平稳地震动演化功率谱
模型及其工程应用 [J], 杜东升;张伟;王曙光;刘伟庆
3.空间变化的地震动功率谱的实用模型 [J], 屈铁军; 王君; 王前信
4.空间变化的地震动功率谱的实用模型 [J], 屈铁军; 王君杰
5.新抗震规范地震动功率谱模型参数的研究 [J], 张治勇;孙柏涛;宋天舒
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桁式组合拱桥收缩徐变分析

工况２工况２
工况４工况５
在收缩徐变作用下，不同斜杆（刚度）对结构影响差别不同加载龄期对结构影响
３．２模型结果分析
１）徐变时间。计算模型时，通过控制的徐变收缩天数变化来分析其对桁式参考文献：西建筑，２００４，３０（９）：３０－３１．
模型大致分为三种：乘积模式、和式模式、混合模式。
３桁式组合拱桥收缩徐变分析
由于混凝土桁式组合拱桥从结构构造到受力以及使用期间的病害都具有很强的规律性，因此，具体桥梁的相关分析结果和
认识往往对其他桥梁具有很强的指导意义。
第３９卷第ｌ８期２０１３年６月
ＳＨＡＮＸＩＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ
山西建筑
Ｖ０１．３９Ｎｏ．１８
Ｊｕｎ．２０１３
・１６５・
文章编号：１００９ — ６８２５（２０１３）１８・０１６５－０２
３）组织相关人员学习既有线施工管理办法、施工方案、技术［１］刘水林，贾丰文．顶涵技术在电缆隧道施工中的应用［Ｊ］．山４）现场施工必须指派专人驻站和工地防护，发现隐患立即消除。［２］霍连祥．既有线顶进涵线路加固方法浅析［Ｊ］．科技咨询，
况的劣化。
２收缩徐变计算基本理论及方法
徐变计算理论主要分为：老化理论、先天理论、混合理论。徐变计算理论计算方法：虽然混凝土的收缩徐变机理没有被完全掌握，但是在过去的２０年间，基于大量的收缩徐变试验数据的采集、计算机数据库的建立、计算统计程序的开发以及对于收缩徐变的化学物理过程的逐渐认识，使进一步准确地认识、分析

桁架-拱模型用于钢筋混凝土梁的受剪承载力计算分析

ｃａｌｃｕｌａｔｅｄｗｉｔｈｔｈｅｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙｆｏｒｍｕｌａｉｎＡＣＩ３１８ — ０８，ａｎｄｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｅｄｔｈａｔＵｎｉｔｅｄＳｔａｔｅｓｂｕｉｌｄｉｎｇｃｏｄｅｗａｓｍｏｒｅｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｖｅｔｈａｎｔｈｅｓｔａｎｄａｒｄｏｆＣｈｉｎａ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｔｈｅｓｈｅａｒｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｆｏｒｍｕｌａｂａｓｅｄｏｎｔｒｕｓｓ — ａｒｃｈｍｏｄｅｌｃａｎｂｅｕｓｅｄｆｏｒｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎｏｆｓｈｅａｒｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｂｅａｍｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｂｅａｍ；ｓｈｅａｒｃａｐａｃｉｔｙ；ｔｒｕｓｓ — ａｒｃｈｍｏｄｅｌ；ｃｏｄｅｆｏｒｄｅｓｉｇｎｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｓｔｒｕｃ —
ｍｏｄｅｌｆｏｒｍｕｌａｗｅｒｅｉｎｇｏｏｄａｇｒｅｅｍｅｎｔｗｉｔｈｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓ．Ｔｈｅｃｏｌｌｅｃｔｅｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｄａｔａｗａｓ

桁架拱桥算例

钢筋混凝土组合桁架拱桥的检测与评价陈秋波（河北道桥工程检测有限公司石家庄 050011）摘要：本文介绍了某预应力钢筋混凝土桁架拱桥的病害情况，根据结构特点采用空间梁单元和板单元建立了结构计算模型，对大桥进行了考虑多种工况作用下的内力检算，并根据计算结果分析了大桥产生病害的原因。

关键词：桁架拱桥；病害；检算1 前言预应力混凝土悬臂桁架拱桥为拱、梁组合体系,是我国首创的新桥型。

该桥型综合考虑了桁架拱和桁架梁的特点,各取所长、结构受力合理,造型美观。

该桥型特别适合于山区大跨度无支架施工,由于构件重量较轻,只需结构简单、操作方便的自制人字桅杆吊机就可以完成全桥的构件安装。

结构受力合理、自重轻,对基础要求相应不高,同时安装设备简易,施工用钢仅为缆索吊机的10%左右,所以该桥型较为经济。

这种桥型在我国贵州省应用最多，很适合当地的自然条件。

但是这种桥型受力较为复杂，尤其是在年温差较大的北方山区应用，存在一些不同于南方地区的问题。

本文以一座位于北方山区的预应力混凝土悬臂桁架拱桥的病害情况分析为例，探讨了该桥型在北方山区的应用时应充分考虑的因素。

2 工程概况2.1 结构概况该桥设计组合跨径为14米＋138米＋10米＋2×8米。

全长178米，主跨结构为预应力混凝土组合桁架拱桥，跨径138米。

组合桁架的下弦杆为二次抛物线，矢跨比为1/6。

上弦杆在两侧第二、三节间处断开，使其两边形成长为31米的悬臂桁架，中间为固结于悬臂桁架上的76米桁架。

主拱跨结构如图1所示图1 主拱跨结构2.2 病害情况该桥在通车后出现了一些病害，上弦顶板、底板、实腹段拱肋出现裂缝；下弦杆节点处裂缝发育严重，双竖秆下端出现裂缝，混凝土脱落，部分露出钢筋；实腹段附近的短直腹杆出现沿杆身的斜裂缝。

3 结构内力检算3.1 结构检算模型在该桥空间有限元计算模型中，上弦杆、下弦杆、拱座立柱、边孔梁、墩、横向联系均按空间梁单元处理。

上顶板、下底板由于高、宽比较小，处理为板单元。

大跨度钢筋混凝土拱桥拱架监测与模型对比分析

科
市政与路桥ｌ１Ｉｌ
李荣建刘山洪
大跨度钢筋混凝土拱桥拱架监测与模型对比分析
（重庆交通大学，重庆４０７）００４
摘要：本文结合上大岩２号大桥主拱圈混凝土浇注过程中施工的关键环节，针对主拱圈不同施工工序，进行了数值模拟分析及实桥测试，分析了两者结果不相吻合的原因，主要是由于分环、分段施工拱桥时，先期形成的拱环与拱架之间存在联合作用，续施工的荷栽由已成拱环和拱架后
一
一
负，从担使得实测结果小于计算值。对于大跨径拱桥拱架设计时－ｆ用这一点来达到节省材料具有重要意义。ｑ．９－
关键词：施工工序；钢拱架；箱型拱圈
ｌ程概况工拱架的０１、，、，、部位上下弦处，共１环与拱架之间存在联合作用，、／１３１４２４０后续施工的荷载上大岩２号拱桥位于四川省省道３６线支，０上游至下游８５１、、号拱架设有传感器。拱架由已成拱环和拱架共同承担，从而减轻了拱架汉源县三谷庄至１８０国道Ｋ５４５１，７＋４．处该桥挠度标尺的设置：４分别在ｌ８、号拱片的Ｏ１、的负担。大跨径拱桥拱架设计时可利用这一点、，４，３１２４为～孑ｍ钢筋混凝土现浇板拱桥，Ｌ０７共轴系数１、，、部位的竖直方向上设置最小刻度为来达到节省材料的目的。为２２，．４矢跨比为１，顶预拱度８ｃ，２，拱５．ｍ按１ｍ的米尺，并使其和拱脚处于同一水平线５ｍ５３＿拱桥拱架施工过程中拱（环的内力变圈）化及应力分布非常复杂，设计与施工中必须根二次抛物线分配，比为的等截面悬链线拱，上。矢跨据拱架结构及施工（筑、砌浇筑）工序的实际情拱圈截面厚度为１ｍ拱圈宽度为９ｍ桥面．，４．，０３．２测试结果施工阶段划分，一阶段：第浇注完毕拱圈０况，符合实际的结构行为分析模型，建立并适时双向横坡为２桥面横向布置为：．（％。Ｏｍ左防护５至１和１３段；二阶段：，４至，４第浇注完毕拱圈进行必要调整，以便事先掌握施工中结构的受栏）８（＋ｍ路面净宽）Ｏ（＋．右防护栏）５。２拱架构件承载力计算拱顶段；第三阶段：浇注完毕拱圈１至拱顶和力、，４变形状态，特别是最不利的受力工况与高应３至拱顶。Ｍ力区域。以确保施工过程中结构的安全和成桥２１主要材料及设计荷载．第一阶段完毕所测得拱架最大压应力为后结构必须具有的安全度。本支架主要采用六四式铁路军用梁。有杆件和节点钣全部是ｌ锰低合金钢钢材主桁构８．ａ最大拉应力为０５ＭＰ；６８ＭＰ，６．ａ最大累计下参考文献１范桥ＭＩ北人件都是全焊结构。主要焊接材料采用型号为沉量发生在拱顶处，靠山侧４．ｍ靠河侧【】立楚．梁工程【．京：民交通出版社，８３ｍ，９９８Ｔ０５７的手工电弧焊用电焊条（符合国家标准４．ｍ１２ｍ。第二阶段完毕所测得拱架最大压应１８．９９６ＭＰ，０．Ｍａ最大累【王丽荣．梁Ｊ￣ｉ］３２】桥－Ｍ．北京：中国建材工业出Ｇ８—７，Ｂ９１６）目前主要采用的牌号是上焊一１力９．ａ最大压应力为７Ｐ；４。２０主桁节点联结件（钢销和撑杆销栓）采用３硅计下沉量发生在拱顶处，５靠山侧６．ｒ，４２ｍ靠河版社．０５．３ａ锰合金结构钢，并经调质处理。侧５．ｍ８９ｍ。第三阶段完毕所测得拱架最大压【］－槐．工拱桥【 ■ｂ：民交通出版社，８３Ｙ￣污Ｍ】京人９８．２２支架验算．应力为１６Ｐ，０．Ｍａ最大拉应力为３Ｐ；７．Ｍａ最１８３３石拱桥施Ｘ［．－Ｍ］北京：民交通出版人施工阶段的划分，第一阶段：支架自重加大累计下沉量发生在拱顶处，山侧６．ｒ，『１崇安．靠１８ｍ４戴７ａ９６ｍ。５第一社．９２１８．第ｌ主拱圈及部分模板重；二阶段：段第支架自靠河侧５．ｍ主拱圈拱轴线监测结果：ａｒ第二阶段其『］Ｊ４一００公路桥涵施工技术规范Ｉ１６，０￣２０，ｌＴＳ．重加第１２～段主拱圈及部分模板重；第三阶段：阶段拱顶附近向上游偏离约４ｍ，支架自重加第１３～段主拱圈及部分模板重。向上游偏离约６ｍ，ａｒ第三阶段其向上游偏离约作者简介：李荣建（９３３）男，１８，～，硕士研究ｍｍｏ生阶段反力，片支架单个支撑点引起拱５每座反力值：ｘ－．ｘ０Ｆ＝２６１￣Ｎ，３１ｌＮ方向４Ｆ．ｘＯ９４拱圈监测结果分析４１．从应力监测结果记录表可以看出，浇注向上；一阶段位移，横向最大位移Ｓ＝．４１— ｘ１３ｘ０２２，ｒ竖向最大位移ｓ２ｌｘ０ｎ一阶段应力，完毕拱圈Ｏ１ｎｚ．ｌｌ－；＝３Ｓ至／１３段所测得拱架最４和至／４最大压应力＝．０ｌｌ５ｋ／，１２５ｘｏＮｍ：最大拉应大压应力为８．Ｍａ最大拉应力为０ａ５８Ｐ，６．ＭＰ，５力盯拉１８７ × ０Ｎｍｏ＝．７７１ｋ，２２压应力远远大于拉应力，整个拱架基本上处于同理第二阶段每片支架单个支撑点引起受压状态，局部杆件受拉，且压应力远远大于拉拱座反力值：ｘ５１ｌ￣，ｚ５９１；Ｆ＝．ｘ０ＮＦ＝．ｘ０Ｎ横应力，６２单均小于钢材的容许应力。向最大位移Ｓ＝．４１，向最大位移Ｓ＝】７１ｘ０ｍ竖【２ｚ４第２２号拱片Ｏ分点下弦在正个拱架中２３７１－．４ｘ０ｚｍ；最大压应力＝．３ｘＮ／受力最大，３阶段压应力为１６７ＭＰ，１０８ｌ５ｋ４ｏ第０．ａ但远ｍ，２最大拉应力ｊ１５２ｌ５Ｎｍ。盘．６ｘ０ｋ／＝２小于钢材的容许应力。三阶段每片支架单个支撑点引起拱座反４３挠度监测结果记录表可以看出，．从浇注力值：ｘ１８ｘ＠ＮＦ：．ｘ０ＮＦ＝．１ｌｋ，ｚ８５ｌＺ；横向最完毕拱圈１４至拱顶和３４至拱顶段，１９ｋ／，最大累计大位移Ｓ＝．７￣０３８９９１－ｍ，竖向最大位移Ｓ＝下沉量发生在拱顶处，山侧４．ｒ靠河侧ｚ靠８３ｍ，９ａ３７４１－．８ｘ０￣ｍ；最大压应力＝．８７Ｉｋ／４．ｒｍ，小于拱架的预拱度８ｍ。２２６ｘＮ１２９ａ均ｃｍ，最大拉应力＝．８４ｌ５ｋ／１１ｘＮｍ。易得各００４４主拱圈拱轴线向上游发生了微小的偏．阶段拱架满足要求，本计算将所有荷载中的１移，／８小于规范最大偏移量。５结论简化等效后，加到一片拱支架上，施没有考虑吊扣体系的作用。桥梁施工过程跟踪测试测得的主拱圈主要３现场监测截面受力值与计算值的比较，虽然２者不完全拱桥的施工监控测量就是根据所测得的吻合，但在总体上是一致的。存在差别的主要原数据，对其进行全面的分析，以此作为指导当前因在于：间结构体系，成结构的几何尺寸、空形施工的主要依据，以及对后续拱圈施工状况进材料连接件等存在先天的缺陷，导致理论模拟行预测，保证整个施工过程达到预期目标。拱圈与实际出入较大；实桥测试受到的影响真实性施工监测的主要内容有：拱架的挠度、应力以及的因素更多。拱轴线的测量。５钢筋混凝土箱型主拱圈施工工序与模．１３１．测点的布置型试验有很大差别。传感器安置：将传感器分别布置在一片钢５分环、．２分段施工拱桥时，先期形成的拱

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力程工
刊增》学
年 7 9 1
表
引
《工程力学》增刊
9 97 年 1
二
、
实例分析及比较
、
矢跨比的变化情况本文选取了 2」一 1 1的一座净跨文献〔分加曾经析过的座净跨径为米矢跨比为肠的析架拱桥及文献 1
、
为了探讨电算和手算两种计算图式的误差及随跨径
44 80 8