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300MW仿真机比赛题库一单台送、引风机跳闸如何处理？1、应检查总风量大于30%，以防止锅炉因风量低MFT或燃烧不稳无法投油助燃锅炉熄火，必要时手动调整送风量。
2、检查RB自动执行情况。
送、引风机全部运行，其中任一台跳闸，负荷减至50%，如跳闸前四台磨煤机运行，则停止上层磨煤机，三台以下磨煤机运行，则维持原磨煤机运行，机组采用滑压运行，降压率为0.22MPa/min。
3、运行方式由“协调”或“锅炉燃料自动、汽机跟随”切至“锅炉基础，汽机跟随”。
4、送、引风机一组跳闸时，锅炉燃烧率在1分钟内减至50%。
5、调整炉膛负压正常，并注意运行的风机电流不超限。
6、注意水位和汽温变化，控制其在正常值。
7、查明送、引风机跳闸原因并消除后，机组恢复正常运行。
二锅炉单台一次风机跳闸如何处理？1、查RB自动执行情况。
一次风机全部运行,其中任一台跳闸,负荷指令减至50%,检查除了运行的下数第二台磨煤机保持运行外其于均跳闸，自动投DE层油枪助燃。
机组采用滑压运行，降压率为0.4MPa/min，最终主汽压力为8MPa。
2、如6kV厂用电一段失电，等失电磨煤机跳闸后，再执行一次风机RB动作程序。
3、调整一次风与炉膛差压正常，并注意运行一次风机电流不超限。
4、运行方式由“协调”或“锅炉燃料自动、汽机跟随”切至“锅炉基础，汽机跟随”。
5、一次风机有一台跳闸时，锅炉燃烧率在1分钟内减至50%。
6、注意水位和汽温变化，控制其在正常值。
7、一次风机跳闸原因消除后，机组恢复正常运行方式。
三主、再热蒸汽压力异常升高时锅炉侧如何处理？1、发现主蒸汽压力变化时，应立即核对各主蒸汽压力表计是否真实变化。
2、若CCS故障，应根据故障程度分别处理，必要时，切换至手动方式并将压力调至正常。
3、若负荷调节速度过快，应适当调整负荷变化率。
4、若主、再热蒸汽压力异常升高时，则：5、在机组不超负荷的前提下联系汽机适当开大汽轮机调节门，并适当降低给煤机转速，必要时停运一台制粉系统，并根据燃烧情况决定是否投油助燃。
凝汽器与除氧器水位调节模糊控制功能模块的改进马燕;王伟【摘要】针对大唐河北发电有限公司马头热电分公司在使用凝汽器与除氧器水位调节模糊控制时,模糊控制功能存在缺陷的问题,介绍该公司运用ST高级语言设计改进的自动调节凝汽器水位与除氧器水位的模糊控制功能模块,并介绍现场应用效果。
【期刊名称】《河北电力技术》【年(卷),期】2012(031)B07【总页数】2页(P7-8)【关键词】凝汽器水位;除氧器水位;模糊控制;ST高级语言【作者】马燕;王伟【作者单位】大唐河北发电有限公司马头热电分公司,河北马头056044【正文语种】中文【中图分类】TP336大唐河北发电有限公司马头热电分公司(简称“马头发电公司”)9号、10号机组凝汽器水位控制及除氧器水位控制采用独立的PID控制，投产以来未能实现预期的控制效果。
由于凝汽器水位与除氧器水位的耦合关系，造成2套控制系统出现动作频繁且互相干扰，影响生产的稳定性及经济性。
经生产过程的实际观察与分析，对凝汽器及除氧器水位采用模糊控制解耦，将会使凝汽器及除氧器水位的调节达到更好的控制效果。
和利时MASCV系统提供了模糊控制功能模块，在实际应用中发现该模块的输出存在不连续现象，经过验证发现该模块在同域间输出与输入不是线性关系，而是阶跃形式输出，因此对模糊控制模块进行了重新编程及改进。
1 模糊控制功能模块应用中存在的问题在马头发电公司9号机组调试阶段，应用和利时MACSV组态软件按照功能说明书的要求设计了模糊控制功能作为修正的PID调节回路，其主要结构截图如图1所示。
图1 凝结水泵变频器控制回路模糊控制部分在调试过程中发现和利时提供的模糊控制模块(HSFUZZY)输出呈阶跃状态，不能实现连续输出的要求，导致在模糊控制表域间边界参数附近运行时凝汽器变频器输出阶跃信号，同时会产生振荡，影响变频器的运行安全及机组的正常运行，致使该控制回路无法按照设计要求投入自动，因此必须要改善模糊控制功能模块的输出特性，使模糊控制模块的输出为连续性信号。
300MW机组集控运行汽机题库简答题1.何谓水锤?如何防止?在压力管路中，由于液体流速的急剧变化，从而造成管中的液体压力显著、反复、迅速地变化，对管道有一种“锤击”的特征，这种现象称为水锤(或叫水击)。
为了防止水锤现象的出现，可采取增加阀门起闭时间，尽量缩短管道的长度，在管道上装设安全阀门或空气室，以限制压力突然升高的数值或压力降得太低的数值。
2.何谓疲劳和疲劳强度?金属部件在交变应力的长期作用下，会在小于材料的强度极限σb甚至在小于屈服极限σb的应力下断裂，这种现象称为疲劳。
金属材料在无限多次交变应力作用下，不致引起断裂的最大应力称为疲劳极限或疲劳强度。
3.什么情况下容易造成汽轮机热冲击？(1)汽轮机运行中产生热冲击主要有以下几种原因：(2)起动时蒸汽温度与金属温度不匹配。
一般起动中要求起动参数与金属温度相匹配，并控制一定的温升速度，如果温度不相匹配，相差较大，则会产生较大的热冲击。
(3)极热态起动时造成的热冲击。
单元制大机组极热态起动时，由于条件限制，往往是在蒸汽参数较低情况下冲转，这样在汽缸、转子上极易产生热冲击。
(4)负荷大幅度变化造成的热冲击，额定满负荷工况运行的汽轮机甩去较大部分负荷，则通流部分的蒸汽温度下降较大，汽缸、转子受冷而产生较大热冲击。
突然加负荷时，蒸汽温度升高，放热系数增加很大，短时间内蒸汽与金属间有大量热交换，产生的热冲击更大。
(5)汽缸、轴封进水造成的热冲击。
冷水进入汽缸、轴封体内，强烈的热交换造成很大的热冲击，往往引起金属部件变形。
4.汽轮机起、停和工况变化时，哪些部位热应力最大?汽轮机起、停和工况变化时，最大热应力发生的部位通常是：高压缸的调节级处，再热机组中压缸的进汽区，高压转子在调节级前后的汽封处、中压转子的前汽封处等。
5.为什么排汽缸要装喷水降温装置?在汽轮机起动、空载及低负荷时，蒸汽流通量很小，不足以带走蒸汽与叶轮摩擦产生的热量．从而引起排汽温度升高，排汽缸温度也升高。
高级技师技能题库一、填空题（共50道）1.TSI汽轮机监测显示系统主要对汽机(振动)、(串轴)、(胀差)等起到监测显示作用。
2.汽轮机为防止油中进水，除了在运行中冷油器水侧压力应低于油侧压力外，还应精心调整（轴封）进汽量，防止油中进水3.汽轮机组停机后造成汽轮机进冷汽、冷水的原因主要有主、再热蒸汽系统；（抽汽系统）、（轴封系统）；（凝汽器）；汽轮机本身的（疏水系统）4.汽轮机超速试验时，为了防止发生水冲击事故，必须加强对（汽压）、（汽温）的监视。
5.为确保汽轮机的自动保护装置在运行中动作正确可靠，机组在启动前应进行（模拟）试验。
6.汽轮机振动方向分（垂直）、（横向）和（轴向）三种。
造成振动的原因是多方面的，但在运行中集中反映的是轴的中心不正或不平衡、油膜不正常，使汽轮机在运行中产生振动，故大多数是（垂直）振动较大，但在实际测量中，有时（横向）振动也较大。
7.轴封间隙过大，使（轴封漏汽量）增加，轴封汽压力升高，漏汽沿轴向漏入轴承中，使（油中带水），严重时造成（油质乳化），危及机组安全运行。
8.润滑油温过低，油的粘度（增大）会使油膜（过厚），不但承载能力（下降），而且工作不稳定。
油温也不能过高，否则油的粘度（过低），以至（难以建立油膜），失去润滑作用。
9.汽轮机单阀控制，所有高压调门开启方式相同，各阀开度（一样），特点是（节流调节）、（全周进汽）。
10.蒸汽温度太低，会使汽轮机最后几级的蒸汽湿度（增加），严重时会发生（水冲击）。
11.高、低压加热器水位过高：会淹没铜管，影响（传热效果），严重时会造成（汽轮机进水）。
水位过低：将部分蒸汽不凝结就会经疏水管进入下一级加热器（降低了）加热器效率。
12.汽轮机轴瓦损坏的主要原因是（轴承断油）；机组强烈振动；轴瓦制造不良；（油温过高）；（油质恶化）。
13.为防止汽轮机大轴弯曲热态启动中要严格控制（进汽温度）和轴封（供汽温度）；14.运行中，如备用油泵联动，不得随意停止联动泵，应（查清原因）并在联锁投入状态下停泵。
某660 MW机组除氧器水位调节系统逻辑优化
谭再奎
【期刊名称】《流体测量与控制》
【年(卷),期】2024(5)2
【摘要】目前大部分电厂除氧器水位调节常用的节流方式,是由凝泵变频控制压力,除氧器水位调节由上水调节门通过节流方式实现,进而改变工况的调节流量,减少局部阻力损失的增加。
该种控制方式会增加电厂凝结水泵耗能,并且由于长期使用阀门节流,会造成管路性能曲线改变,使除氧器及凝汽器水位较难控制。
为此,以某火电厂660 MW机组为研究对象,对除氧器水位调节模拟量控制系统(MCS)逻辑进行优化,采用在保证凝结水用户最低压力要求(低旁减温水、给泵密封水)的前提下,尽量使除氧器水位调节阀开到100%,用凝泵变频调节除氧器水位。
这样既保证了凝结水泵对除氧器水位的最佳上水量,也保证了凝结水泵电耗的最优化运行,使凝结水调整完全采用凝结水变频器进行调节,从而减少凝结水系统的节流损耗。
【总页数】4页(P34-36)
【作者】谭再奎
【作者单位】重庆松藻电力有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TM621
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5.除氧器水位调节系统优化探讨--某厂300 MW机组凝结水泵定变速运行控制
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考评员签字：试题19试题评分标准表考评员签字：试题20试题评分标准表考评员签字：41。
一、选择题（共 50 题，每题 1.0 分）：【1】当需要接受中央调度指令参加电网调频时，单元机组应采用（）控制方式。
A．机跟炉B．炉跟机C．机炉协调D．机炉手动【2】电涡流传感器测量的被测体必须不能是（）。
A．铜质导体B．铝质导体C．非金属D．金属导体【3】分散控制系统中的（）根据各工艺系统的特点，协调各系统的参数设定，它是整个工艺系统的协调者和控制者。
A．过程控制级B．过程管理级C．生产管理级D．经营管理级【4】国产SX-1型报警装量的控制电路是由（）组成的。
A．逻辑门电路B．单片机C．继电器D．集成电路【5】采用（）可以提高机组的循环热效率。
A．降低蒸汽的温度B．提高蒸汽的温度和压力C．提高排汽压力D．增加蒸汽的温度和压力【6】下列装量中，一般不以（）作为控制装量来实现PSSS。
A．单片机B．继电器柜C．PLCD．DCS【7】XXS-05型闪光报警器的输入信号不能是（）。
A．有源触点B．无源触点C．常闭触点D．常开触点【8】给水泵控制组中，主油泵在（）时运行。
A．给水泵运行B．给水泵停运后C．给水泵启动前D．以上都是【9】在运算放大电路中，（）漂移是漂移的主要来源。
A．输人失调电压温漂B．输人失调电流温漂C．温度D．电压【10】电容式压力变送器的最小测量范围为（）Pa。
A．0~10B．0~20C．0~24D．0~40【11】汽轮机轴向位移保护动作值与整定值之差，应不大于（）mm。
A．±0.01B．±0.1C．±0.2D．±0.5【12】下列（）不在全面质量管理内涵的包括之内。
A．具有先进的系统管理思想B．强调建立有效的质量体系C．其目的在于用户和社会受益D．其目的在于企业受益【13】影响锅炉水位电视监视系统清晰度的关键是（）。
A．牛眼式水位表B．水位表照明系统C．电视摄像机D．电视信号传输线【14】在带感性负载的可控硅直流整流电路中，与负载并联的二极管的作用是（）。
中电投河南公司调考题库热工自动装置检修调考培训考试试题库河南公司人资部2014年8月前言为加大技能人才培养力度，建设一流的技能人才队伍，中电投河南公司人资部结合实际情况，组织编制了卸储煤值班员技能调考题库，题库除了选编一部分具有典型性、代表性的理论知识试题和技能操作试题外，还重点选编了一部分河南公司机组特有的操作技能试题，这部分试题与电力行业通用的“专业知识”有机地融于一体，突出了实用性，形成了本题库的一个新的特色。
本题库由中电投河南公司有关专家、工程技术人员、技师和高级技师编写。
在此，谨向为编写本套题库而付出艰辛劳动的全体人员表示衷心的感谢!题库中难免存在不足和错误，诚恳希望专家和广大员工批评指正。
中电投河南公司热工自动装置检修题库建设工作委员会主任：董凤林副主任：韩文旗办公室：常城张长有张新亮梁艳崔庆黄明磊赵伟王书霞梁志营宋润泽编写：刘勇洪李俊红审核：冯秀芳聂涛关云龙郝文辉蔡晓常城目录第一部分填空题 (1)第二部分单选题 (20)第三部分判断题 (51)第四部分简答题 (62)第五部分论述题 (76)第六部分操作题 (102)第一部分填空题1.DEH控制系统的阀门控制方式有两种，一种是单阀控制，另一种是顺阀控制。
2.根据动力能源的不同，执行机构一般分为电动、气动、液动3.PID算法块中P指的是比例增益，I指的是积分时间，D指的是微分时间。
4.DCS应用的4C技术是计算机技术、控制技术、通讯技术、CRT技术5.自动调节器有比例带、积分时间、微分时间三个整定参数。
6.表示生产运行情况是否正常而需加以调节的物理量叫被调量。
7.DCS最常用的网络结构星形、总线形、环形。
8.自动调节系统由调节对象和调节装置两部分组成。
9.DCS结构中的“三点”指的是工程师站、操作员站、过程控制站。
10.引起被调量偏离给定值的各种因素称为扰动。
11.积分调节器可以消除被调量的稳态偏差实现无差调节。
12.调节系统的整定就是根据调节对象调节通道的特性确定调节器参数。
高级工专业技能题库一、填空题（共50道）1、除氧器在滑压运行时易出现(自生沸腾)和(返氧现象)。
2、除氧器水位高，可以通过(事故放水门)放水，除氧器水位低到规定值联跳(给水泵)。
3、除氧器在运行中，由于(机组负荷)、(蒸汽压力)、(进水温度)、(水位变化)都会影响除氧效果。
4、大机组的高压加热器因故不能投入运行时，机组应相应(降低)出力。
5、大型机组充氢一般采用(中间介质置换法)。
6、大修停机时，应采用(滑参数)停机方式。
7、对于倒转的给水泵，严禁关闭(入口门)，以防(给水泵低压侧)爆破，同时严禁重合开关。
8、发现给水泵油压降低时，要检查(油滤网是否堵塞)、冷油器或管路是否漏泄、(减压件是否失灵)、油泵是否故障等。
9、高压加热器钢管泄漏的现象是加热器水位(升高)、给水温度(降低)，汽侧压力(升高)，汽侧安全门动作。
10、高压加热器投入运行时，一般应控制给水温升率不超过(3)℃/min。
11、给水泵倒暖是高压给水泵（出口逆止门后）引入，从（吸入侧）流出。
12、给水泵启动后，当流量达到允许流量(自动再循环门)自动关闭。
13、给水泵汽化的原因有：除氧器内部压力(低)，使给水泵入口温度(高于)运行压力下的饱和温度而汽化；除氧器水位(低)，给水泵入口(压力低)；给水流量小于(最低流量)，未及时开启再循环门等。
14、滑停过程中主汽温度下降速度不大于(1-1.5)℃/min。
15、离心泵不允许带负荷启动，否则(启动电流大)将损坏设备。
16、密封油压、氢压、内冷水压三者的关系为(密封油压)＞(氢压)＞(内冷水压)17、密封油的主要作用是(密封氢气),同时起到(润滑)，(冷却)作用。
18、启动给水泵前，中间抽头应处于(关闭)状态。
19、汽机处于静止状态，严禁向(汽机轴封)供汽。
20、汽机疏水系统作用是(疏走设备内的存水，防止发生水冲击，尽快提高汽温)。
21、汽轮机低压缸喷水装置的作用是（降低排汽缸）温度。
22、1号发电机的额定出力(最大保证工况):（300MW）23、1号汽轮机的通流部由（高）、（中）、（低）压三部分组成,•共（三十六）级，24、润滑油温度监视范围：正常运行时润滑油温在（38-49）℃之间；25、主机型号: C300-16.7/0.379/538/538-15526、主机低速暖机转速为（600）rpm，中速暖机转速为（2040）rpm，27、汽轮机启动中速暖机时，当（中压主汽）门前的蒸汽温度达（260）℃开始计算暖机时间，暖机时间根据(调节级金属)温度或(中压隔板套金属)温度按厂家说明书曲线的要求进行暖机。
新型的控制方式―除氧器与凝汽器水位联合控制在300MW机组上
的应
除氧器、凝汽器水位联合控制在300mw机组上的应用
国电宣威发电有限责任公司长龙
摘要：本文以具体的应用实例，分析了常规除氧器、凝汽器水位调节和采用新设计方案实现的除氧器、凝汽器水位联合控制的优缺点，提供了一种除氧器、凝汽器水位联合控制设计，以供热控人员设计和应用参考。
1、概述
在火电机组控制系统的设计和应用中，除氧器和凝汽器水位调节通常被视为独立的系统，而不考虑它们之间的相互影响因素。
因此，在除氧器和凝汽器水位调节系统投入运行时，往往得不到满意的控制效果。
宣威电厂五期工程在云南新投产×300MW机组上，设计了除氧器与凝汽器水位联合控制系统，取得了良好的运行效果。
2、系统构成及控制方式2.1工艺系统
宣威电厂五期工程2×300MW机组，锅炉由武汉锅炉厂生产，汽轮机由东方汽轮机厂生产。
主控系统DCS采用美国MCS公司的MAX1000+Plus系统，DEH采用ABB公司的INFI-90系统。
凝结水系统流程简图如图1所示。
正常运行的凝汽器水量主要通过汽机排汽凝结水供给，另还需补充水箱来水补给，此外还受至除氧器水量和回至补充水箱水量的影响。
在机组启动前凝汽器水量也可通过化学补给水电动门从化学补给水直接得到。
2台凝补水泵在正常工况时不需运行，仅在凝汽器需大流量补给水时启动。
除氧器水位主要靠高、低负荷除氧器水位调门调节，使除氧器补水量与锅炉给水量平衡。
凝汽器水位补、排水调门，除氧器水位调门及凝结水再循环流量调门均设有旁路电动门，以在调门故障或事故工况时备用。
凝结水补充水箱水位通过其补水调门控制化学补给水，因化学补给水泵是人工控制启停，故凝结水补充水箱水位受人为影响较大，其调门仅在化学补给水泵运行时才起作用。
建议在以后的设计中应考虑化水程控与主控制系统的综合控制，使化学补给水泵在补充水箱低水位时能自动启动。
化学补给水自补给水箱补给水调节阀m汽轮机补给水泵除氧器mm凝汽器m凝汽器低压加热器给水泵补给水调节阀凝结水泵最低流量调节阀凝结水泵除氧器高低负荷调节阀MMM凝汽器疏水调节阀至高压加热器凝结水精处理装置m轴封加热器m
图1：凝结水系统流程简图
2.2常规控制方案
若按常规设计，其控制系统为：除氧器水位单回路调节，其被控量为除氧器水位，设定值为人工定值，控制输出为除氧器水位高、低负荷调门；凝汽器水位单回路调节，其被
控量为凝汽器水位，设定值为人工定值，控制输出为凝汽器水位补、排水调门；凝泵最小
流量控制，设计有凝结水流量小于最小值时强制打开凝泵最小流量调门保护逻辑。
上述设计可以绘制其闭环控制回路的框图，如图2所示。
它是一个双输入双输出耦合
的单回路控制系统，存在以下问题：（1）无论是在机组负荷稳定状态下，还是在负荷变
化过程中，除氧器水位调节对凝汽器水位影响很大，延长了凝汽器水位调节过程，稳定性差。
（2）凝汽器水位设计由补水、排水调节阀调节，存在补水、排水同时进行的情况，
消耗不必要的能量，存在凝结水补水罐满的可能性。
（3）调节参数设置困难：除氧器水
位调节参数的变化会影响凝汽器水位调节参数，凝汽器水位补水调节参数将根据凝汽器水
位排水调节阀是否自动投入运行而变化。
r1+x1y1―除氧器水位-gc1(s)g11(s)g12(s)r2+gc2(s)x1g21(s)+-y2―凝汽器水位r1:除氧器水位设定值；r2:凝汽器水位设定值；gc1(s)：除氧器水位调节器；gc2(s)：凝汽
器水位调节器；g11(s)：除氧器调节输出对除氧器水位传函；g12(s)：除氧器调节输出对
凝汽器水位传函；g21(s)：凝汽器调节输出对凝汽器水位传函；图2：耦合的除氧器、凝
汽器水位单回路控制2.3联合控制方案
针对上述问题，将除氧器和凝汽器作为一个整体解耦，设计了除氧器和凝汽器水位联
合控制系统：凝汽器补水阀调节除氧器和凝汽器的总水量，除氧器水位调节阀调节除氧器
与凝汽器水量的平衡。
这样，当机组负荷稳定时，可以认为除氧器和凝汽器水位换算的总
水量不变，除氧器水位的调整不影响凝汽器水位的调整；当机组负荷变化时，锅炉给水流
量的变化首先改变除氧器的水位。
与除氧器水位变化相比，凝汽器水位延迟一定时间。
除
氧器调节回路的输出根据转换水平衡中两个水位变化的位置进行动作。
负荷变化开始时，
凝汽器水位未发生变化，除氧器水位调整方向为减小偏差，但其调整不会达到除氧器水位
偏差为零的程度，但会达到两个容器的水量变化的相同位置。
这样就考虑了冷凝器的水位，两个水位的动态偏差相对较小。
系统调节的稳态结果将除氧器和冷凝器的水位控制在设定值。
这种设计融合了人们先进的控制思想，可以看作是一种人工智能控制。
凝汽器水位排水调门则设计为保护控制，即当凝汽器水位高于高一值时自动
打开，低于较高值时自动关闭。
3.应用示例3.1回路设计
其水位联合控制系统sama如图3所示，根据凝汽器补水调门调节除氧器与凝汽器总
水量，除氧器水位调门调节除氧器与凝汽器水量间的平衡的原则，有：
除氧器水位调节PID偏差△ = （Y1－R1）*S1-（Y2－R2）×s2
凝汽器水位调节pid入口偏差△=（y1－r1）×s1+（y2－r2）×s2。
s1―除氧器设定
水位点面积；s2―凝汽器设定水位点面积；
除氧器和冷凝器水位联合控制系统在DCS中的具体应用如下：
（1）除氧器水位pid：被控量pv=y1－y2×ks；
设定值SP=R1－R2×ks
控制输出―分配输出至除氧器水位高、低负荷调门。
经测量计算，分配系数=除氧器
水位高负荷调阀面积/除氧器水位低负荷调阀面积=2.2。
系数ks=1.45。
（2）凝汽器水位PID：控制量PV=Y1+Y2×ks
设定值sp=r1+r2×ks；
控制输出-冷凝器水位补给调节阀。
y1y2*ks++++r1r2*ks++++++pidpidparticipationz1z2z3r1、r2、y1、y2:同图2；z1、z2：除氧器高、低负荷调门；z3：凝汽补水调门；ks:系数，凝汽器设定水位点面积/除氧
器设定水位点面积；图3：除氧器、凝汽水位联合控制sama3.2应用效果
图2为机组引风机50%rb试验期间除氧器和凝汽器水位调整趋势曲线，其中除氧器水
位设定值为2150mm，凝汽器水位设定值为850mm。
从图中可以看出，在机组大负荷率变化时，除氧器水位调节阀随负荷变化趋势一致，而凝汽器水位调节阀因调节相对补充水量而
变化平缓。
表1中记录的试验数据表明，除氧器和冷凝器水位联合控制系统达到了令人满
意的调节质量。
参数名称最大值最小值试验前稳定值负荷（MW）
300.5781301.25160.7031161.3516除氧器水位（mm）2120.252193.8752105.8752175.25
凝汽器水位（mm）859.1563861.9063820.9688852.7188
除氧器水位偏差（mm）凝汽器水位偏差（mm）实际rb负荷平均变化率+43.875，-
44.125+11.9063，-29.03123.33ìr/min表1：机组50%rb试验数据图2：50%rb时除氧器、凝汽器水位调节趋势图
4.结论
宣威电厂五期工程2×300mw机组，从投产至今，无论是带固定负荷，还是在负荷变
动中，除氧器、凝汽器水位联合自动控制系统，能长期、稳定投用，其控制达到较为满意
的调节品质。
本文提出的蒸汽与除氧器联合控制的设计方案相对简单，可用于机组水位的自动控制。
还可以达到水位和除氧器联合控制的效果。
