福清项目现浇箱梁支架方案计算书
钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案
1、方案概况
1.1编制依据
(1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)。
(2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86)。
(3)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011)。
(4)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007)。
(5)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）。
(6)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011)。
(7)《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）。
(8)《木结构设计规范》（GB 50005-2003）。
(9)《桩基工程手册》（第二版）。
(10)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。
(11)《钢结构设计规范》（GB50017-2014）。
(12)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）。
1.2 工程概况
（35m+60m+35m）变截面连续箱梁采用单箱双室预应力混凝土连续箱梁，单幅箱梁顶板宽20m，底板宽14.5m，悬臂长度2.75m，横桥向箱梁顶底板保持水平，桥面横坡通过箱梁绕设计高位置整体旋转形成；跨中梁高1.8m，支点梁高3.5m，悬浇部分梁高按2次抛物线规律变化；箱梁顶板厚度28cm；跨中腹板厚度50cm，支点腹板厚度70cm，腹板厚度按分段等厚规律变化，渐变段通过2个现浇块实现；跨中底板厚度30cm，支点底板厚度60cm，悬浇部分底板厚度按2次抛物线规律变化；箱梁分别在中支点、梁端设置横隔梁，中支点处横梁厚200cm，梁端横梁厚145cm。
2、方案计算
2.1 支架计算荷载的取用原则
2.1.1设计荷载
根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011第5.2.6条：
计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表4.1.1进行荷载组合。
(1)箱梁砼自重；
⑵模板、支架自重；
⑶施工人员和施工材料、施工设备等荷载；
⑷风荷载；
荷载组合：
（1）不组合风荷载：)
(4.1
)
(2.1
2
3
1
3
2
1-
-
+
+
+
=Q
Q
Q
Q
Q
（2）组合
2.1.2普通模板荷载计算见《桥梁施工工程师手册》7-1-1、7-1-2
⑴新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3。
⑵模板、支架和拱架的容重按设计图纸计算确定。
⑶施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：
①计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取 2.5kPa，另外以集中荷载2.5kN进行验算；
②计算直接支承小棱的梁时，均布荷载可取1.5kPa；
③计算支架立柱时，均布荷载可取1.0kPa；
④有实际资料时按实际取值。
⑷振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内）：
对水平模板为2.0kPa；对垂直面模板为4.0kPa。
⑸新浇筑混凝土对模板侧面的压力：
采用内部振捣器，当混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按式（2—1）和（2—2）计算：
Pmax=0.22γtok1k2 v 1/2 （2—1）
Pmax=γh (2—2)
式中：Pmax—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）
h—为有效压头高度（m）
V—混凝土的浇筑速度（m/h）
t0—新浇筑混凝土的初凝时间（h）。可按实测确定：
γ—混凝土的容重（kN/m3）
k1—外加剂影响正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的外加剂
时取1.2；
k2—混凝土塌落度影响正系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50至90mm 时，取1.0；110至150mm 时取1.15。
本设计检算按（2-2）计算。 ⑹倾倒混凝土时产生的水平荷载：
倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载表2-1-2采用。本计算取2.0kPa 。
表2-1-2 倾倒混凝土时产生的水平荷载
⑺其他可能产生的荷载：如雪荷载、冬季保温设施荷载等，按实际情况考虑。(本计算按荷载为0考虑)。 2.2 使用材料
混凝土：γ砼
=26.0kN/m 3。
竹胶板: γ
竹胶板
=9.0kN/m 3；[σw ]=11.45Mpa ；E=6.0×103Mpa （优质品）；δ
=0.015m ；长×宽=2.44×1.22m 。
方 木：γ
木
=5.0kN/m 3；[σw ]=12.0Mpa ；E=9.0×103Mpa （马尾松）。（路桥
施工计算手册 表8-6）
Φ28 mm 顶托，长70cm(暂定)，托盘大小100×150mm ；[σ]= 140.0Mpa ；E=2.1×105Mpa ； A=6.2×10-4m 2。顶托、槽钢、螺栓每个总质量为5 kg 。
I16a ：q=0.205kN/m ；[σ]= 145.0Mpa ；E=2.1×105
Mpa ；I=1.127×10-5
m 4
；Wx=1.409×10-4m 3；A=2.611×10-3m 2。（路桥施工计算手册 附表3-31） 2.3 荷载分析计算
2.3.1横断面荷载分布如下：
图 2.3.1 横断面荷载分布图
向模板中供料方法 水平荷载（kPa ） 用溜槽、串筒或导管输出 2.0
用容量0.2及小于0.2m 3的运输器具倾倒 2.0 用容量大于0.2至0.8m 3的运输器具倾倒 4.0 用容量大于0.8m 3的运输器具倾倒 6.0
其中：S1=0.9094m2，L1=2.572m, q1-1=S1/L1×γ
砼
=9.19kN/m;
S2=1.6692m2，L2=1.375m, q1-2=S2/L2×γ砼=31.56kN/m;
S3=2.0132m2，L3=3.813m, q1-3=S3/L3×γ砼=13.73kN/m;
S4=1.1704m2，L4=0.532m, q1-4=S4/L4×γ砼=57.2kN/m;
S5=2.0788m2，L5=3.902m, q1-5=S5/L5×γ砼=13.85kN/m;
2.4 模板计算
箱梁梁端实体部位腹板位置处底模的受力最大，作为控制计算部位。
2.4.1荷载
本计算书偏安全计算以一次浇筑荷载进行计算。根据设计图纸可查，混凝土容重取r=26kN/m3, 支架设计荷载计算如下：
按纵向每1m宽度计：
⑴钢筋混凝土自重：q
1-4
=2.2×1.0×26.0=57.2kN/m。
⑵模板自重：q
2
=0.015×1.0×9.0=0.135kN/m。
⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m2；集中荷载2.5kN（验算荷载）
q
3
=2.5×1.0=2.5kN/m；p=2.5kN（验算荷载）。
⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2
q 4=2.0×1.0=2.0kN/m。
荷载组合：
组合Ⅰ：q=q
1-4+q
2
+q
3
+q
4
=0.135+57.2+2.5+2.0=61.835kN/m
P=0
组合Ⅱ：q=q
1-4+q
2
+q
4
=0.135+57.2+2.0=59.335kN/m
P=2.5kN
组合Ⅲ：q=q
1-4+q
2
=0.135+57.2=57.335kN/m
2.4.2模板（底模）强度验算
（1）计算模式：由于竹胶板底模下布置木横梁(10×10×400cm)，中对中间距25cm,净间距15cm。本计算按五跨连续梁计算：
图2-4-2 受力简图
（2）截面特性：A=b×h=1.0×0.015=0.015m2
W=bh2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m3
I=bh3/12=1.0×0.0153/12=2.8125×10-7m4
（3）强度验算
①采用荷载组合Ⅰ，施工荷载按均布荷载时：
M
max
=0.105ql2+0.158pl(路桥施工计算手册附表2-11)
=0.105×61.835×0.152+0
=0.146kN·m
则：
σ
max =M
max
/W
=0.146/(3.75×10-5) ×10-3
=3.89Mpa＜[σ
w
]=11.45Mpa
满足正截面承载力要求！
②采用荷载组合Ⅱ进行验算
图2-4-2受力简图
M=0.105ql2+0.158pl
=0.105×59.335×0.152+0.158×2.5×0.15=0.2kN·m 则：
σ=M/W
=0.2/(3.75×10-5)×10-3
=5.3Mpa＜[σ
w
]=11.45Mpa 满足要求！
2.4.3刚度验算
采用荷载组合Ⅲ进行计算：
q=q
1+q
2
=0.135+57.2=57.335kN/m
F =(0.664ql4+1.097pl3)/100EI（路桥施工计算手册附表2-11）
=(0.664×57.335×0.154+0)/(100×6.0×106×2.8125×10-7) =0.12mm＜[f]= 0.15/400=0.0025m=0.375mm 满足要求！
当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过下列允许值(路桥施工计算手册表8-11)：
（1）、结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；
（2）、结构表面隐藏的模板，为模板构件计算跨度的1/250；
（3）、支架的压缩变形值或弹性挠度，为相应构件计算跨度的1/1000。
结论：竹胶板其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！
2.5 10×10木横梁计算
墩顶梁下的横木受力最大,梁高2.2m的实体梁，该部分横木作为控制计算部位。木横梁为10×10×400cm的方木，方木横桥向布设，横木中对中间距为25cm。
2.5.1荷载
横木中对中间距25cm，故每根承受0.25m宽度范围荷载，按纵向每0.25m 计算。
⑴模板、横木自重：q
1
=0.015×0.25×9.0+0.1×0.1×5.0=0.084kN/m。
⑵混凝土自重： q
2
=2.2×0.25×26.0=14.3kN/m。
⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m2集中荷载2.5kN（验算荷载）
q
3
=2.5×0.25=0.63kN/m p=2.5kN（验算荷载）。
⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2
q
4
=2.0×0.25=0.5kN/m。
荷载组合：
组合Ⅰ：q=q
1+q
2
+q
3
+q
4
=0.084+14.3+0.63+0.5=15.514kN/m
P=0kN
组合Ⅱ：q=q
1+q
2
+q
4
=0.084+14.3+0.5=14.884kN/m
P=2.5kN
组合Ⅲ: q=q
1+q
2
=0.084+14.3=14.384kN/m
2.5.2强度验算
⑴计算模式：按两跨连续梁计算
图2-5-1 受力简图
⑵截面特性：A=b×h=0.10×0.10=0.01m2
W=bh2/6=0.10×0.102/6=1.67×10-4m3
I=bh3/12=0.10×0.103/12=8.33×10-6m4⑶强度验算
①采用荷载组合Ⅰ进行强度验算时：
M max =M
B
=0.125ql2+0.188pl （路桥施工计算手册附表2-8）
=0.125×15.514×0.62
=0.7kN·m
则：
σmax=M max/W
=0.7/(1.67×10-4) ×10-3
=4.2Mpa＜[σ
w
]=12.0Mpa 满足要求！
②采用荷载组合Ⅱ验算
图2-5-2 受力简图
M=0.125ql2+0.188pl
=0.125×14.884×0.62+0.188×2.5×0.6=0.95kN·m 则：
σ=M B/W=0.95/(1.67×10-4)×10-3
=5.7Mpa＜[σ
w
]=12.0Mpa 满足要求！
2.5.3刚度验算
⑴采用荷载组合Ⅲ：
q=q
1+q
2
=0.084+14.3=14.384kN/m
⑵刚度验算
f
max
=（0.521ql4+0.911pl3)/100EI（路桥施工计算手册附表2-8） =(0.521×14.384×0.64+0)×103/(100×9.0×109×8.33×10-6)
=0.13mm＜[f]=0.6/400=1.5mm。满足要求！
方木横梁承载力验算结论：根据以上验算的结果，现浇梁底板处横向设置10×10×400cm的方木横梁，纵向中对中间距25cm，跨径为60、90cm。其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！
2.6 I10纵梁计算
纵梁布设腹板部位下其横向间距为45cm ，纵向顶托间距90cm ；箱室部位和翼缘板部位横向间距为90cm ，纵向顶托间距90cm ；在梁端实体部分纵向顶托间距60cm 。因此计算工况腹板横向间距为45cm ，纵向间距90cm 时纵梁受力和工况梁端实体部分横向间距为90cm ，纵向间距60cm 时纵梁受力。
I10：q=0.112kN/m ；[σ]= 145.0Mpa ；E=2.1×105Mpa ；I=0.245×10-5m 4；Wx=0.49×10-4m 3；A=1.433×10-3m 2。（路桥施工计算手册 附表3-31） 2.6.1工况腹板横向间距为45cm ，纵向间距90cm 时纵梁受力
2.6.1.1荷载
纵梁上木横梁按纵向间距0.25m 均匀排列。拟定纵梁以上荷载在纵向0.25m 范围内为集中荷载，则：
⑴模板、木横梁:P 1=0.015×0.45×0.25×9+0.1×0.1×0.45×5=0.038kN
纵梁自重:q1=0.112kN/m
⑵混凝土自重:P 2=2.2×0.45×0.25×26.0=6.435kN 。
⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m 2 集中荷载2.5kN （验算荷载）
q 3=2.5×0.45=1.125kN/m p=2.5kN （验算荷载）
⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m 2
q 4=2.0×0.45=0.9kN/m 。
2.6.1.2强度验算
⑴计算模式：按简支梁计算。
图2-6-1 受力简图
⑵荷载组合I ：
q=q 1+q 3+q 4=0.112+1.125+0.9=2.14kN/m
P 横=P 1+P 2=0.038+6.435=6.47kN 荷载组合Ⅱ：
q=q 1+q 4=0.112+0.9=1.012kN/m P 横=P 1+P 2=0.038+6.435=6.47kN P 中=2.5kN 荷载组合Ⅲ:
q=q 1=0.112kN/m
P 横=P 1+P 2=0.038+6.435=6.47kN ⑷强度验算：
用荷载组合I 进行验算：
M=1/8ql 2+2P 横×0.45-P 横×0.125- P 横×0.375 =1/8×2.14×0.92+6.47×(2×0.45-0.125-0.375)
=2.81kN ·m 则：
σ=M/W=2.81/(0.49×10-4) ×10-3 =57.3Mpa ＜[σw ]=145Mpa 满足要求！ 用荷载组合II 进行验算：
M=1/8ql 2+（4横+P 中)/2×0.45- P 横×0.125- P 横×0.375
=1/8×1.012×0.92+(4×6.47+2.5)/2×0.45-6.47×(0.125+0.375)
=3.25kN ·m 则：
σ=M/W=3.25/(0.49×10-4) ×10-3 =66.4Mpa ＜[σw ]=145Mpa 满足要求！ 2.6.1.3刚度验算 ⑴荷载组合Ⅲ
q=q 1=0.112kN/m
P 横=P 1+P 2=0.038+6.435=6.47kN ⑵刚度验算
EI
a l Pa EI
a l Pa EI
ql f 24)
43(24)
43(3845222221214--+
+
=
(施工结构计算方法与设计手册 表10-16 )
=[(5×0.112×0.94/384+6.47×0.075(3×0.92-4×0.052)/24+6.47×
0.325(3×0.92-4×0.3252)/24]/(2.1×105×0.245×10-5)
=0.44mm ＜[f]=0.9/400=2.25mm 满足要求！
2.6.2工况梁端实体部分横向间距为90cm ，纵向间距60cm 时纵梁受力
2.6.2.1荷载
纵梁上木横梁按纵向间距0.25m 均匀排列。拟定纵梁以上荷载在纵向0.25m 范围内为集中荷载，则：
⑴模板、木横梁:P 1=0.015×0.9×0.25×9.0+0.1×0.1×0.9×5.0=0.075kN
纵梁自重:q1=0.112kN/m
⑵混凝土自重:P 2=2.2×0.9×0.25×26.0=12.87kN 。
⑶施工荷载：均布荷载2.5kN/m 2 集中荷载2.5kN （验算荷载）
q 3=2.5×0.9=2.25kN/m p=2.5kN （验算荷载）
⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m 2
q 4=2.0×0.9=1.8kN/m 。
2.6.2.2强度验算
⑴计算模式：按简支梁计算。
图2-6-2 受力简图
⑵荷载组合I ：
q=q 1+q 3+q 4=0.112+2.25+1.8=4.162kN/m P 横=P 1+P 2=0.075+12.87=12.95kN 荷载组合Ⅱ：
q=q 1+q 4=0.112+1.8=1.29kN/m P 横=P 1+P 2=0.075+12.87=12.95kN P 中=2.5kN 荷载组合Ⅲ:
q=q 1=0.112kN/m
P 横=P 1+P 2=0.075+12.87=12.95kN
⑶强度验算:
用荷载组合I 进行验算：
M=1/8ql 2+（3P 横)/2×0.3-P 横×0.25
=1/8×4.162×0.62+3×12.95/2×0.3-12.95×0.25
=2.78kN ·m 则：
σ=M/W=2.78/(0.49×10-4) ×10-3 =56.7Mpa ＜[σw ]=145Mpa 满足要求！ 用荷载组合II 进行验算：
M=1/8ql 2+（3P 横+P 中)/2×0.3-P 横×0.25
=1/8×1.29×0.62+(3×12.95+2.5)/2×0.3-12.95×0.25
=3.023kN ·m 则：
σ=M/W=3.023/(0.49×10-4) ×10-3 =61.7Mpa ＜[σw ]=145Mpa 满足要求！ 2.6.2.3刚度验算 ⑴荷载组合Ⅲ
q=q 1=0.112kN/m
P 横=P 1+P 2=0.075+12.87=12.95kN ⑵刚度验算
EI
a l Pa EI
Pl EI
ql f 6)
43(483845234
-+
+
=
=[(5×0.112×0.64/384+12.95×0.63/48+12.95×0.052×(3×0.6-4×0.05)/6)]/( 2.1×105×0.245×10-5)
=0.13mm ＜[f]=0.6/400=1.5mm 满足要求！
工字钢纵梁承载力验算结论：根据以上验算的结果，现浇梁底腹板部位下设置60×90cm 纵梁，箱室和翼缘板部位下设置90×90cm 纵梁，梁端实体部分顶托间距设置为60cm 。经过验算其正截面弯曲强度、刚度满足其容许承载力要求！
2.7 顶托计算
本方案采用贝雷片弦杆上反扣[6.3槽钢，槽钢打孔，然后插入顶托，采用直径Φ28 mm顶托，长70cm(暂定)，托盘大小100×150mm,顶托插入贝雷片用上下螺栓进行固定。Φ28 mm顶托，长50cm(暂定)，托盘大小100×150mm,：q =0.05kN/m；[σ]= 140.0Mpa；E=2.1×105Mpa；A=6.15×10-4m2。
顶托立杆布置分为三种：在梁端实体部位的间距90×60cm和45×60cm；在箱梁腹板等实体部位的间距45×90cm；箱室、悬臂板部位的间距90×90cm。为保证横坡坡度，高的一端顶托高度调节为15cm,以此来控制贝雷片标高。具体布置图见详细设计图纸。
以梁端实体部位杆间距90×60cm进行计算：
荷载分析：
顶托以上模板体系荷载：q
1
=0.015×0.6×9.0+0.1×0.1×0.6×5×4(平均根数)+0.112=0.313kN/m。
钢筋混凝土荷载：q
2
=2.2×0.6×26=34.32kN/m。
施工荷载： q
3
=2.5×0.9=2.25kN/m。
振捣混凝土时产生的荷载：q
4
=2.0×0.9=1.8kN/m。
最不利荷载位置计算：
箱梁实体端顶托间距为60×90cm处：
恒载：
支架以上模板体系荷载：p
1
=0.313×0.9=0.28kN；
混凝土梁高2.2m：p
2
=34.32×0.9=30.8kN；
施工荷载：p
3
=2.25×0.6=1.35kN；
振捣混凝土时产生的荷载取p
4
=1.8×0.6=1.08kN。
P=P
1+P
2
+P
3
+P
4
=0.28+30.8+1.35+1.08=33.5kN。
σ=P/A=33.5/6.15×10-4 =54.5 Mpa＜[σw]=140Mpa 满足要求。
2.8 贝雷片受力检算
单片贝雷：每片贝雷重300kg（含支撑架、销子等），I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3570cm3，[M]=975 kN·m。贝雷架采用材料的容许应力按基本应力提高30%（查《公路施工手册》.桥涵1043页）。贝雷片具体参数如下：材料：16Mn，弦杆2[10a槽钢(C100×48×5.3/8.5，间距8cm)，腹杆I8(h=80mm，b=50mm，tf=4.5mm，tw=6.5mm)，贝雷片的连接为销接。
两片贝雷片为一组，受力图示如下：
若对贝雷片进行受力分析则4区每片贝雷片受力最大，作为控制计算部位。此部位布置两组贝雷片，纵向最大跨径9.0m，其横向受力范围2.25m。则：
⑴混凝土、模板、木横梁、纵梁自重:q1=24.21×2.25/4+0.015×0.45×9.0+0.1×0.1×0.45×5.0×4+0.112+0.03=13.9kN/m
⑵贝雷片自重: q2=1kN/m。
⑶施工荷载：施工荷载：均布荷载2.5kN/m2 集中荷载2.5kN（验算荷载）
=2.5×0.45=1.125kN/m p=2.5kN（验算荷载）
q
3
=2×0.45=0.9kN/m
⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q
4
2.9.2强度验算
⑴计算模式：按简支梁计算。
图2-9-2 受力简图
⑵荷载组合：
q=q1+q2+q3 +q4=13.9+1+1.125+0.9=16.925kN/m ⑶强度验算：
用荷载组合进行验算：
M=1/8ql2
=1/8×16.925×92 =171.4kN ·m ＜[M]=975 kN ·m 2.9.3刚度验算 ⑴荷载组合
q=q1+q2=13.9+1=14.9kN/m ⑵刚度验算
EI ql f 38454
=
(施工结构计算方法与设计手册 表10-16 )
= (5×14.9×94/384)/(2×105×2. 5×10-3)
=2.55mm ＜[f]=9/400=22.5mm 满足要求！ 2.9.4 贝雷片立杆稳定性计算 Fmax ＝16.925×9/2＝76.2kN ； 2
8922
22
275.0108.121021014.3-????==
=
l I
E l
EI
F y cr ππ
=472kN ；
临界压力与实际最大压力之比，为压杆的工作安全因数，即 62
.76472
n cr ===
F F 立杆稳定性满足要求。 压应力： MPa 5.79109.58102.76A N 2
3=??==压
δ＜[δ]=260MPa （16锰钢）； 则，立杆压应力满足要求。 2.9 桩顶横梁检算
I40b ：q=0.7384kN/m ；[σ]= 145.0Mpa ；E=2.1×105Mpa ；I=2.278×10-4m 4；
Wx=1.139×10-3m3；A=9.407×10-3m2。（路桥施工计算手册附表3-31）工况一：在混凝土浇筑时按集中荷载进行计算
（一）根据管桩平面布置图，桩顶横梁bc段受力最大进行计算。则：1）对荷载进行分析
⑴模板、木横梁、纵梁、贝雷片自重:
q1=6×0.015×9+[0.1×0.1×20×5×6/0.25(根数)+0.112×6×28+9.8+1×6×28]/19.25=11.55kN/m
⑵双拼I40b自重:
q2=1.477kN/m
⑶施工荷载：均布荷载1.5kN/m2
q3=1.5×6=9kN/m
⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2
q4=2×6=12kN/m
q=q1+q2+q3+q4=34kN/m
2）强度验算
⑴计算模式：将bc段看作简支梁进行计算
图2-11-1 受力简图
根据图示产生的集中力分别为P1=75kN、P2=75kN、P3=104.7kN、q=69.5kN/m 支点反力Fb=154.2 kN、Fc=170 kN
最大弯矩位于P3处
Mmax=Pb×1.24-0.96P1+（qla/2- qa2/2）
= 119.2+(34*3.12/2*1.24-34*1.24*1.24/2)=159kN·m
则：
σmax=Mmax/W
=159/(1.139×10-3) ×10-3
=139.6MPa＜[σw]=2*145=290MPa 满足要求！
按以上图示在中间的钢管桩受力最大，支点d的反力为Fc=97.6kN
因此本桩受力为F最大=170+69.5+104.7+97.6+3.75×34=569.3kN
工况二：当混凝土浇筑成型后，将侧模拆除箱梁传递的力为均布荷载
1）根据管桩平面布置图，纵向承受6m均布荷载，按三等跨连续梁(第三跨管桩间距3.75m，横向计算长度15m)进行计算。则：
⑴混凝土、模板、木横梁、木纵梁、支架、I16a、贝雷片自重:
q1=（6/35×513.23×26）/15+[6×0.015×9×20+0.1×0.1×20×5×6/0.25(根数)+0.112×6×28+9.8+1×6×28]/15=168.3kN/m
⑵双拼I40b自重:
q2=1.477kN/m。
⑶施工荷载：均布荷载1.5kN/m2 q
3
=1.5×6=9kN/m
⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m2 q
4
=2×6=12kN/m
荷载组合：
组合Ⅰ：q=q
1+q
2
+q
3
+q
4
=168.3+1.477+9+12=191kN/m
组合Ⅱ： q=q
1+q
2
=168.3+1.477=170kN/m
2）强度验算
⑴计算模式：按三跨连续梁计算
图2-11-2 受力简图
⑵强度验算
①采用荷载组合Ⅰ进行强度验算时：
M max =M
B
=0.1ql2（路桥施工计算手册附表2-8）
=0.1×191×3.752
=269kN·m
则：
σmax=M max/W
=269/(1.139×10-3) ×10-3
=236.2MPa＜[σ
w
]=2*145=290MPa 满足要求！
3）刚度验算
⑴采用荷载组合Ⅱ：
q=q 1+q 2=168.8+1.477=170kN/m ⑵刚度验算
EI ql f 38454
=
(施工结构计算方法与设计手册 表10-16 )
= (5×170×3.754/384)/(2×2.1×105×2. 278×10-4) =4.6mm ＜[f]=3.75/400=9.375mm 满足要求！ 4) I40b 局部承压强度验算
梁的局部承压计算公式：σc ＝
z
l w t F
ψ；(《钢结构》 P111页) 式中： F--集中荷载，对动荷载应考虑动力系数；
ψ--集中荷载增大系数，对重级工作制吊车梁，ψ=1.35，其他梁，
ψ=1.00；
z l --集中荷载在腹板计算高度边缘的假定分布长度，按下式计算: 跨中：z l =a+5y h +2R h ； 梁端：z l =a+2.5y h +1a ；
a--集中荷载沿梁跨度方向的支撑长度，对吊车梁可取为b50mm ； y h --自吊车梁轨顶或其他梁顶面至腹板计算高度边缘的距离； R h --轨道的高度，无轨道时R h =0；
1a --梁端到支座板外边缘的距离，不得大于2.5y h 。 其中：
w t =12.5mm ；
z l =a+5y h +2R h =100+5×29+2×0=245mm ； ψ=1.00； 梁的局部承压强度：
σc ＝ z
l w t F ψ＝2455.121072.0347.1043???+）（
=42.2MPa<[σ]＝145MPa ；
则，梁的局部承压满足要求。 2.11钢管桩检算
钢管立柱直径D=630mm,壁厚8mm, A=15625m m 2,[σ]=145.0MPa ； 采用Φ630×8mm 钢管桩作为主要支承，根据管桩平面布置图，当侧模拆除后箱梁传递的力为均布荷载时钢管桩受力最大，仅检算该工况。
则：
⑴混凝土、模板、木横梁、木纵梁、支架、I16、贝雷片自重:
P1=3.75*[（6/35×513.23×26）/15+（6×0.015×9×20+0.1×0.1×20×5×6/0.25(根数)+0.112×6×28+9.8+1×6×28）/15]=631kN ⑵双拼I40b 自重: P 2=1.477×3.75=5.54kN
⑶施工荷载：均布荷载1.5kN/m 2 P 3=1.5×6×3.75=33.75kN ⑷振捣混凝土时产生的荷载：2.0kN/m 2 P 4=2×6×3.75=45kN 荷载组合：
P=p 1+p 2+p 3+p 4=631+5.54+33.75+45=715.3kN
钢管柱采用打桩振动锤锤击下沉,按摩擦桩考虑，计算钢管桩桩侧摩阻力。 (1)钢管桩长度确定
钢管桩因需考虑桩底端闭塞效应及其挤土效应特点，钢管桩单桩轴向极限承载力计算：
R p i i s j A l U P δλτλ+∑=；(《基础工程》 公式3-8) 式中：对于敞口钢管桩，其桩底极限阻力可忽略不计； 93.0=s λ（侧阻挤土效应系数）；U=1.98m(桩的周长)； ）；层土中的长度（第桩在最大冲刷线以下的m i -i l
公路桥涵设计计算书 一，设计资料 公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。 二 设计计算 （一）截面尺寸 顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故 横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力 顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载
汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车 车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车 （三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算 （1）a 种荷载作用下（图1）
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
涵洞模板支架计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：3+ （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：（×+××2+×2）×24= （3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力20m3/h，考虑÷20≈3h浇筑完成。 故浇筑速度：÷3=h (4)由于在冬季施工，贵阳地区按5℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力 根据《路桥施工计算手册》当混凝土浇筑速度在6m/h以下时作用于侧面模板的最大压力P m按下式计算：
P 1=K ×γ×h 当v/T ≤时：h=+T 当v/T >时：h=+T 式中：P 1—新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa ； h —有效压头高度，m ； T —混凝土入模时的温度，℃m ； K —外加剂影响修正系数，不加时，K =1；掺缓凝外加剂时，K = v —混凝土的浇筑速度，m/h ； r —钢筋混凝土容重，取25KN/m 3 当5=＞时，新浇混凝土有效压头高度h=+×=（m ） 故P 1=×25×= 2、采用插入式振捣器振捣混凝土，其侧面模板的水平压力取P 2= 3、箱涵侧模板承受水平推力P =P 1+P 2=+4= （二）墙体模板计算 墙体内外模板均采用×竹胶板，横向、竖向肋板采用10×10cm 方木，墙体两侧模板采用对拉杆固定。 1.横向肋板间距计算： 根据《路桥施工计算手册》当墙侧采用木模板时支撑在内楞上一般按三跨连续梁计算，按强度和刚度要求确定： 取1m 宽的模板，则作用于模板上的线荷载： q=×1=m ①按强度要求时的横肋间距： 式中：l —横肋间距，mm mm q b h l 3513.7010002065.465.4=??==
箱梁模板（碗扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 箱梁类型双室梁A(mm) 4550 B(mm) 900 C(mm) 3000 D(mm) 1200 E(mm) 400 F(mm) 200 G(mm) 3000 H(mm) 0 I(mm) 3365 J(mm) 1040 K(mm) 220 L(mm) 1330 M(mm) 520 箱梁断面图 二、构造参数 底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8
立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 200 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 支架立杆步数8 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 600 8 600 箱梁模板支架剖面图 三、荷载参数 新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2) 1 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2) 0.4
附件1:连续箱梁施工工艺流程图
附件3:质量保证体系 第 旦 量 质 思想保证 组织保证 提高质量意识 TQC 教育 检查落实 疋 教 育 计 划 改进工作质量 质量保证体系 项目经理部质量 管 理领导小组 项目队质 ￡量小组 各项工作制度和标准 技术保证 贯彻IS09000系 列质量标准，推 行全面质量管理 现 场 Q C 小 组 活 动 熟 悉 图 纸 掌 握 规 范 应 用 新 技 术 工 -艺 技术岗位责任制 质量责任制 底 划 训 核 总结表彰先进 提高工作技能 制度保证 经济法规 经济责任制 优 质 优 价 宀 完 善 计 量 支 付 手 续 制 疋 奖 罚 措 施 签 疋 包 保 责 任 状 L 1 接 疋 进 充加 受 期 行 分强 奖优罚劣 业 不 自 用现 主 疋 检 现场 和 期 代试 经济兑现 监 质 化试 理 量 检验 监 检 手控 督 查 段制 质量评定
附件4:安全、质量保证体系图 质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证 提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组 项目队质量小组 为用户服务质量工作检查 检查落实 改进工作质量 QC 小 组 活 岗 前 技 术 培 训 总结表彰先进 贯彻IS09000系列质量标 准，推行全面质量管理 施工保证 创优规划 制度保证 各项工作制度和标准 熟 悉 图 纸 掌 握 规 r 1 T 技术岗位责任制 底划 提高工作技能 实现质量目标 经济法规 经济责任制 优 测 优 价 复 核 卓 里 质 疋 创 优 措 施 确 创 优 项 目 制 疋 奖 罚 措 施 质量评定 充加 分强 利现 现场 代试 检验 测控 手手 制 奖优罚 劣 经济兑 现 见 专业资料
厦门市杏林大桥A标段 跨海主桥 1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅现浇箱梁（支架法）施工方案 中铁大桥局股份有限公司杏林大桥项目经理部
二○○七年十月 第一章工程概况 一、编制依据 ①厦门市路桥建设投资总公司《合同文件》、《技术规范》。 ②中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体《施工图设计》（A标段跨海主桥上下部结构）。 ③中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体提供的相关工程地质勘察报告。 ④交通部、建设部现行颁布的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。 ⑤S5下-T002号和S5下-T003号《中铁大桥勘测设计院有限公司厦门杏林大桥公路桥工程联系单》。 二、工程概况和工程数量 跨海主桥1#～6#左右幅、22#～30#墩右幅上部结构现浇箱梁共18孔采用钢管桩、贝雷梁施工方案，左右幅前后错开同时向前推进施工，先施工左幅。 上部结构除第一联第一跨为43.1m跨径外,其余均为50.3m等跨等截面箱梁。上部结构为分幅布置等高度连续箱梁，梁高3.0m，单箱顶板宽15.5m，底板宽6.1m，悬臂板端部厚20cm，根部厚50cm，箱内顶板厚26cm，底板厚26cm，跨中腹板厚55cm，支点处加至70cm。箱梁在端支点处设置1.0m宽横隔板，中支点处设置2.0m宽横隔板。箱梁均采用纵横双向预应力体系设计，纵向采用19-7φ5、12-7φ5、9-7φ5低松弛钢绞线，横向采用3-7φ5低松弛钢绞线，预应力管道采用金属波纹管。
一、支架施工方案 跨海主桥1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅箱梁采用钢管桩贝雷梁施工方案，18孔箱梁共投入5孔箱梁支架倒用。单孔箱梁支架设为3×15米跨简支梁形式。中支墩设双排4×2共8根Φ600×8mm钢管桩，钢管桩采用90振动锤打入海床一定深度，边支墩采用单排2根Φ800×10钢管桩制作的托架直接座于承台上。钢桩之间连接系采用Φ273×6mm钢管连接。贝雷片横向布置17片，2片或3片一组设一连接支撑架，组与组之间通过I钢U型卡连接成整体，每组贝雷片在节点处均设一横向连接系。 钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩全部采用摩擦桩设计，施工时以贯入度控制。钢桩打入海床面后，根据设计标高割除或等强接长。贝雷梁采用在岸上拼装成2片或3片一组，通过汽车运抵安装位置，利用吊机直接安装，为减少支架贝雷梁拆除增加的难度及工作量，左右幅支架横向分配梁可直接连接成整体，左幅施工完箱梁后，贝雷片将直接通过分配梁横移到右幅支架上施工箱梁。1、钢管桩托架立柱 边支墩基础采用结构设计的永久性承台，每座承台布置4根Φ800×10mm钢管桩基础。 钢管桩全采用Φ800×10mm预制钢桩，为确保安装及跨海主桥钢桩的倒用方便，根据每墩的不同高度分别制作6.6米、1.5米两种不同高度的钢管桩立柱，钢管桩立柱之间通过法兰连接，每套法兰设Φ22螺栓20个，不足处通过在承台上抄垫混凝土预制块调平。每座桥墩设4根钢管桩，之间通过抱箍及连接角钢螺栓连接成整体，每隔5～8米设一层连接系，为保证钢管桩的整体稳定性，每座承台的4根钢管桩在墩身下口中部及上口分别设一层夹箍与墩身连接。 中支墩钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。 满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。 主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。 盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满
盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性
JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0 平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝ 35.64kN/m q1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/m q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝ 29.2kN/m
计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝ 0.134kN·m σ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝ 0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kN R3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
模板支架 计 算 书
一、概况： 现浇钢筋砼检查井，板厚（max=200mm），最大满包截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：
q 作用大横向水平杆永久荷载标准值： qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
济南至乐陵高速公路LQSG8合同段 现浇箱梁施工作业指导意见 中铁二十三局集团有限公司 济南至乐陵高速公路LQSG8 合同段项目经理部 二〇一二年三月
现浇箱梁施工作业指导意见 一、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）; 2、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）； 3、《济南至乐陵高速公路技术规范》； 4、施工图纸。 二、一般规定 1、所有临时性承重结构及其地基基础均应进行设计计算，应保 证其在施工过程中有足够的强度、刚度和稳定性，且变形值应在允许 范围内，并能抵抗在施工过程中可能发生的振动和偶然撞击。2、现浇箱梁可采用满布支架或梁式支架进行施工。支架的地基 与基础设计应符合现行行业标准《公路桥涵地基与基础设计规范》。3、满布支架的地基表面应平整，并应有防排水措施；在软弱地基 上设置满布支架时，应采取措施对地基进行处理，使其承载力满足施 工要求。梁式支架各支点的基础应设在可靠的地基上，当地基沉降过 大或承载力不能满足要求时，宜设置桩基或者采取其他有效措施进行处理。 4、梁式桥现浇施工时，梁体混凝土在顺桥向宜从低处向高处进 行浇筑，在横桥向宜对称进行浇筑。浇筑过程中，应对支架的变形、位 移、节点和卸架设备的压缩及支架地基的沉降等进行监测，如发现超过允许值的变形、变位，应及时采取措施予以处理。
三、施工准备 1、施工前熟悉相应的设计图纸，收集现场资料，核实工程数量， 按工期要求、施工难易程度、气候条件等编制地基处理、支架方案和现浇施工方案，并经监理工程师批准后实施。 2、提前完成各项试验工作，包括完成C50 混凝土和水泥浆配比设计及批复、张拉设备的校验、张拉锚具的检验等。 3、对施工作业人员进行相应的安全交底和施工技术交底。重点包括支架安装及拆卸、预应力施工等。 四、施工工艺流程 1、工艺流程图
一、工程概况 本设计为安徽肥东龙潭东风大道改造工程。由于肥东东风大道的建设，东风大道在K17+52处，与安徽省天然公司已建D400高压管道交叉。为防止管道发生意外，需对该段交叉管道进行箱涵保护。本工程箱涵保护长度65米。 二、施工部署 2.1、组织机构 为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，我公司本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，从已组建的项目管理机构中指派工程师林奕和具体负责本工程的施工，其他各部门人员协助配合，以质量、安全、工期成本为中心。开展高效率的工作。 2.2、管理目标 质量目标：本部位工程质量达到优良标准。 安全目标：杜绝人身伤亡事故。 工期目标：绝对工期44日历天，开工时间计划为2010年1月20日 2.3、劳动力安排计划 根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工箱涵，通道工程的劳务作业施工队,配置了普工20人、模板工20人、架子工10人、钢筋工15人、砼工8人、防水工2人。各工种紧密配合，具体分工如下： 普工：清理基槽土方，搬移材料、碎石垫层铺设、袋装土护坡、基槽回填，配合技术工种作业等。 模板工：支模前的放线，配模，支模，拆模等。 架子工：施工脚手架及支撑、承重脚手架搭设等。 钢筋工：钢筋加工及半成品的运输，绑扎，保护层的控制等。 砼工：砼的浇筑入模，振捣，养护等（砼的搅拌运输由商品砼站集中组织供应） 防水工：涵洞的沉降缝处理等。 2.4、投入的主要施工机械设备 为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下： ①、为满足基槽土方开挖，投入1.25m3反铲挖掘机1台，自卸汽车3台， 潜水泵3台。 ②、为满足砼施工需要，砼计划从商品砼站购置，采用3台9m3砼搅拌 运输车运至现场浇筑，现场配备砼振动器3台，30kw发电机1台，同时 投入成套的钢筋加工设备，木工机械，测量设备及其他设备等，均已按 施工组织总设计的配置要求组织到位，满足本工程的施工需要。 2.5、投入的主要施工材料 主要施工材料计划如下表：
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
温州龙港大桥改建工程 满堂支架法现浇箱梁设计计算书 计算： 复核： 审核： 中铁上海工程局 温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日
目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -
温州龙港大桥改建工程 现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件 （1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。 （2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准 （1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。 （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。 （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。 （4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。 （5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。 （6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。 （7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。 （8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。 （9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况 （1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。 （2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则 （1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。
箱梁支架计算书 本计算书分别以箱梁标准断面的横隔梁处及跨中截面、40m+60m+40m 跨箱梁最不利位置为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 5.1荷载计算 5.1.1荷载分析 根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m 3。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q 2＝1.0kPa 。 ⑶ q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa ；当计算肋条下的梁时取1.5kPa ；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa ，对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，查简明手册V 取2.5m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=25℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 2 1 21022.05q V t c ββγ= =0.22×2.4×9.8×200/(25+15)×1.2×1.0×2.51/2 =49.1KN/m2=49.1KPa 式中： q5──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ──混凝土的重力密度（kN/m3），取2400kg/ m3； V ──混凝土的浇筑速度（m/h ）； 0t ──新浇混凝土的初凝时间（h ），可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用)15/(2000+=T t （T 为混凝土的温度oC ）； 1β──外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外